JPS59123741A - 熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法 - Google Patents
熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法Info
- Publication number
- JPS59123741A JPS59123741A JP22984082A JP22984082A JPS59123741A JP S59123741 A JPS59123741 A JP S59123741A JP 22984082 A JP22984082 A JP 22984082A JP 22984082 A JP22984082 A JP 22984082A JP S59123741 A JPS59123741 A JP S59123741A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- less
- hot
- wire rod
- heat treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性にすぐれると共に、引張強さのばらつき
か小さい熱処理省略型高張力熱間圧延線材に関する。
か小さい熱処理省略型高張力熱間圧延線材に関する。
従来、引張強さ５０ ｋｇ ｆ ／ ｉｔ２以上のボル
トや小ねしのファスナ一部品には、Ｃか０．３０重量％
以上の中高炭素鋼が用いられており、これら部品は通當
、球状化焼きなまし処理、冷間伸線、冷間ボルト成形、
焼入れ及び焼もどしの工程を経て製造されている。しか
し、近年、省エネルギーを背景として、一部の部品では
強度８０ｋｇｆ／ｍ 級の鋼までが上記工程のうち、
球状化焼きなまし処理と焼入れ、焼もどし処理を省略し
た所謂熱処理省略型熱間圧延線材が用いられるに至って
いる。
トや小ねしのファスナ一部品には、Ｃか０．３０重量％
以上の中高炭素鋼が用いられており、これら部品は通當
、球状化焼きなまし処理、冷間伸線、冷間ボルト成形、
焼入れ及び焼もどしの工程を経て製造されている。しか
し、近年、省エネルギーを背景として、一部の部品では
強度８０ｋｇｆ／ｍ 級の鋼までが上記工程のうち、
球状化焼きなまし処理と焼入れ、焼もどし処理を省略し
た所謂熱処理省略型熱間圧延線材が用いられるに至って
いる。
しかし、このような熱処理省略型熱間圧延線材は、引張
強さを制御する上記熱処理を省略するために、熱間圧延
線材の引張強さのばらつきがそのまま最終部品の引張強
さのばらつきとして残る問題がある。更に、熱処理省略
型熱間圧延線材においては、上記に加えて、冷間成形前
に球状化流ぎなまし処理を施さないため、加工性が悪い
という問題もある。
強さを制御する上記熱処理を省略するために、熱間圧延
線材の引張強さのばらつきがそのまま最終部品の引張強
さのばらつきとして残る問題がある。更に、熱処理省略
型熱間圧延線材においては、上記に加えて、冷間成形前
に球状化流ぎなまし処理を施さないため、加工性が悪い
という問題もある。
一般に熱間圧延線材の引張強さのほらつきは、素材鋼の
化学成分とその熱間圧延条件により大きい影響を受ける
。特に、鋼材の化学成分はＪＩＳ等の種々の規格にも示
されているように、各合金元素量がそれぞれ幅をもって
規定されており、同一鋼種であっても、その範囲内で成
分量が異なることが多い。本発明者らは熱処理省略型熱
間圧延線材の引張強さのほらつきがかがる事実に基づく
ことに着目し、鋼材に含有される各合金元素量を限定す
ると共に、これら合金元素量によって規定される炭素等
量を所定の範囲とし、しかも、かがる鋼材を熱間圧延し
た後、所定の条件下で巻取り、冷却することによって、
その組織を延性にすくれたフェライト・パーライト組織
とすることができ、かくして、このような組織の線材は
加工性にずくれるのめならず、引張強さのばらつきが著
しく小さくなることを見出して、本発明に至ったもので
ある。
化学成分とその熱間圧延条件により大きい影響を受ける
。特に、鋼材の化学成分はＪＩＳ等の種々の規格にも示
されているように、各合金元素量がそれぞれ幅をもって
規定されており、同一鋼種であっても、その範囲内で成
分量が異なることが多い。本発明者らは熱処理省略型熱
間圧延線材の引張強さのほらつきがかがる事実に基づく
ことに着目し、鋼材に含有される各合金元素量を限定す
ると共に、これら合金元素量によって規定される炭素等
量を所定の範囲とし、しかも、かがる鋼材を熱間圧延し
た後、所定の条件下で巻取り、冷却することによって、
その組織を延性にすくれたフェライト・パーライト組織
とすることができ、かくして、このような組織の線材は
加工性にずくれるのめならず、引張強さのばらつきが著
しく小さくなることを見出して、本発明に至ったもので
ある。
従って、本発明は加工性にず（れると共に、引張強さの
ばらっぎの少ない熱処理省略型高張力熱間圧延線）Ａを
提供することを目的とする。
ばらっぎの少ない熱処理省略型高張力熱間圧延線）Ａを
提供することを目的とする。
本発明による熱処理省略型高張力熱間圧延線材の第１は
、Ｃ０，１７〜０．４０ｆｆｉ量％、Ｓ ｉ ０．１０
〜０．５０重量％及びＭ ｎ ０．５０〜２．０重量％
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、その炭
素等量Ｃｅ９−％Ｃ＋１１５ （％３ ｉ −１−％Ｍ
ｎ ）（但し、％元素はその元素の重量％を示す。以
下、同じ。）をその目標中央値から±０．０４の範囲と
した鋼を熱間圧延後、８５０ ’ｃ以下の温度で巻取り
、次いで、この巻取りから６００ ’Ｃまでの冷却速度
を５℃／以下として、組織をフェライト・パーライト組
織としたことを特徴とする。
、Ｃ０，１７〜０．４０ｆｆｉ量％、Ｓ ｉ ０．１０
〜０．５０重量％及びＭ ｎ ０．５０〜２．０重量％
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、その炭
素等量Ｃｅ９−％Ｃ＋１１５ （％３ ｉ −１−％Ｍ
ｎ ）（但し、％元素はその元素の重量％を示す。以
下、同じ。）をその目標中央値から±０．０４の範囲と
した鋼を熱間圧延後、８５０ ’ｃ以下の温度で巻取り
、次いで、この巻取りから６００ ’Ｃまでの冷却速度
を５℃／以下として、組織をフェライト・パーライト組
織としたことを特徴とする。
本発明による熱処理省略型熱間圧延線材において、Ｃは
固溶強化元素として添加されているが、０．１７重量％
未満の含有量では、引張強さ６０ ｋｇ ｆ／龍−以上
のボルト用線材として必要な強度か得られないために、
下限を０．１７ｆｆｉ量％とする。一方、０．４０重量
％より多量に添加すると、ボルトの頭部成形等のような
冷間加工性が悪くなるために、上限を０．４０重量％と
する。
固溶強化元素として添加されているが、０．１７重量％
未満の含有量では、引張強さ６０ ｋｇ ｆ／龍−以上
のボルト用線材として必要な強度か得られないために、
下限を０．１７ｆｆｉ量％とする。一方、０．４０重量
％より多量に添加すると、ボルトの頭部成形等のような
冷間加工性が悪くなるために、上限を０．４０重量％と
する。
Ｓｉは鋼の脱酸に必要な合金元素であるが、０゜１０重
量％未満の含有量では所要の脱酸効果が達成されず、ま
た、固溶強化による強度の向上効果が十分に発揮されな
いために、その上限を０．１０市量％とし、また、余り
に多量に添加するときは、Ｃと同様に冷間加工性を悪く
するので、その上限を０．５０重量％とする。
量％未満の含有量では所要の脱酸効果が達成されず、ま
た、固溶強化による強度の向上効果が十分に発揮されな
いために、その上限を０．１０市量％とし、また、余り
に多量に添加するときは、Ｃと同様に冷間加工性を悪く
するので、その上限を０．５０重量％とする。
Ｍｎは鋼の固溶強化と脱酸を目的として添加されている
が、余りに少ないときは、上記目的が達成されないので
、下限を０．５０重量％とし、また、余りに多量に添加
するときは、冷間加工性を悪くするので、上限を２．Ｏ
ＮＭ％とする。
が、余りに少ないときは、上記目的が達成されないので
、下限を０．５０重量％とし、また、余りに多量に添加
するときは、冷間加工性を悪くするので、上限を２．Ｏ
ＮＭ％とする。
本発明による熱処理省略型熱間圧延線材は、含有される
合金元素がそれぞれ上記した所定範囲にあると共に、そ
の炭素等量ｃｅ、−％Ｃ＋１１５ （％Ｓｉ＋％Ｍ
ｎ ）をその目標中央値から±０．０４の範囲内に抑え
た鋼材を熱間圧延した後、８５０°Ｃ以下の温度で巻取
り、更に、この巻取りの後、６００°Ｃまでの冷却速度
を５℃／秒以下とすることを要する。本発明によれば、
このように所定の化学成分組成の鋼材について、熱間圧
延後の巻取り、及びこの後の冷却を所定の条件下で行な
うことにより、得られる線材の組織を延性にすぐれるフ
エライレパーライト組織として、その加工性、特に、冷
間加工性を著しく向上させ得ると共に、強度６０ｋｇｆ
／１ＲＩ１１２以上の線材について、その引張強さの最
大最少間のばらつきの範囲を２０ ｋｇ ｆＺ龍２以下
に抑えることができる。
合金元素がそれぞれ上記した所定範囲にあると共に、そ
の炭素等量ｃｅ、−％Ｃ＋１１５ （％Ｓｉ＋％Ｍ
ｎ ）をその目標中央値から±０．０４の範囲内に抑え
た鋼材を熱間圧延した後、８５０°Ｃ以下の温度で巻取
り、更に、この巻取りの後、６００°Ｃまでの冷却速度
を５℃／秒以下とすることを要する。本発明によれば、
このように所定の化学成分組成の鋼材について、熱間圧
延後の巻取り、及びこの後の冷却を所定の条件下で行な
うことにより、得られる線材の組織を延性にすぐれるフ
エライレパーライト組織として、その加工性、特に、冷
間加工性を著しく向上させ得ると共に、強度６０ｋｇｆ
／１ＲＩ１１２以上の線材について、その引張強さの最
大最少間のばらつきの範囲を２０ ｋｇ ｆＺ龍２以下
に抑えることができる。
巻取り温度が８５０ ’ｃよりも高い温度では、得られ
る線材の組織が粗粒組織となり、冷間加工に必要な延性
を十分に具備せず、また、冷却速度が５°Ｃ／秒よりも
大きいときは、フェライト・パーライト組織にヘーナイ
ト組織が混入するようになり、やはり十分な延性を有し
ない。従って、本発明においては、巻取り温度とその後
の冷却速度のいずれもが上記条件を満足することが必要
であり、これらのうちいずれか一方が欠けても、本発明
の線材は得られない。
る線材の組織が粗粒組織となり、冷間加工に必要な延性
を十分に具備せず、また、冷却速度が５°Ｃ／秒よりも
大きいときは、フェライト・パーライト組織にヘーナイ
ト組織が混入するようになり、やはり十分な延性を有し
ない。従って、本発明においては、巻取り温度とその後
の冷却速度のいずれもが上記条件を満足することが必要
であり、これらのうちいずれか一方が欠けても、本発明
の線材は得られない。
本発明による熱処理省略型熱間圧延線材の第２は、Ｃ０
，１７〜０．４０重量％、Ｓ ｉ ０．１０〜０．５０
重量％及びＭｎ０．５０〜２．ＯＭ量％を含有すると共
に、Ｃｒ ０．５０重量％以下、Ｃｕ Ｏ，２０重量％
以下及びＰ Ｏ，１０重量％以下から選ばれる少なくと
も１種を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、
その炭素等量ＣＰ、−％Ｇ＋１１５ （％Ｓｉ＋％Ｍ
ｎ）＋１／６％Ｃｒをその目標中央値から±０．０４の
範囲とした鋼を熱間圧延後、８５０°Ｃ以下の温度で巻
取り、次いで、この巻取りから６００°Ｃまでの冷却速
度を５°Ｃ／以下として、組織をフェライト・パーライ
ト組織としたことを特徴とする。
，１７〜０．４０重量％、Ｓ ｉ ０．１０〜０．５０
重量％及びＭｎ０．５０〜２．ＯＭ量％を含有すると共
に、Ｃｒ ０．５０重量％以下、Ｃｕ Ｏ，２０重量％
以下及びＰ Ｏ，１０重量％以下から選ばれる少なくと
も１種を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、
その炭素等量ＣＰ、−％Ｇ＋１１５ （％Ｓｉ＋％Ｍ
ｎ）＋１／６％Ｃｒをその目標中央値から±０．０４の
範囲とした鋼を熱間圧延後、８５０°Ｃ以下の温度で巻
取り、次いで、この巻取りから６００°Ｃまでの冷却速
度を５°Ｃ／以下として、組織をフェライト・パーライ
ト組織としたことを特徴とする。
ここに、Ｃｒ、Ｃｕ及びＰはいずれも鋼の耐食性の向上
と固溶強化を目的として添加されるが、その上限は、Ｃ
ｒについては主として経済性の面から０．１重量％、Ｃ
ｕ及びＰについては靭惺及び延性の低下防止の面から、
更に特にＣｕの場合、赤熱脆性防止の面から、上限をそ
れぞれ０．１重量％とする。
と固溶強化を目的として添加されるが、その上限は、Ｃ
ｒについては主として経済性の面から０．１重量％、Ｃ
ｕ及びＰについては靭惺及び延性の低下防止の面から、
更に特にＣｕの場合、赤熱脆性防止の面から、上限をそ
れぞれ０．１重量％とする。
この線材においても、熱間圧延後の処理条件は前記と同
しであり、前記した条件が満たされて初めて、加工性に
すくれると共に、引張強さのばらつきの小さい線材が得
られる。
しであり、前記した条件が満たされて初めて、加工性に
すくれると共に、引張強さのばらつきの小さい線材が得
られる。
尚、本発明の線材においては脱酸剤としてＡｆｆが０．
０５重量％以下の範囲で含有されていてもよい。
０５重量％以下の範囲で含有されていてもよい。
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例１
第１表に本発明による線材の化学成分及び炭素等量並び
に熱間圧延後の巻取り温度、巻取り後、６００°Ｃまで
の冷却速度、及びこのようにして得られた熱間圧延線材
の組織を示す。また、比較のために、炭素等量が目標中
央値から±０．０４を越えると共に、熱間圧延後の巻取
り温度及び６００℃までの冷却速度がいずれも本発明の
範囲外であるときに得られた線材の組織を併せて第１表
に示す。尚、第１表において、化学成分及び炭素等量は
、上段が最大値、下段が最少値を示す。
に熱間圧延後の巻取り温度、巻取り後、６００°Ｃまで
の冷却速度、及びこのようにして得られた熱間圧延線材
の組織を示す。また、比較のために、炭素等量が目標中
央値から±０．０４を越えると共に、熱間圧延後の巻取
り温度及び６００℃までの冷却速度がいずれも本発明の
範囲外であるときに得られた線材の組織を併せて第１表
に示す。尚、第１表において、化学成分及び炭素等量は
、上段が最大値、下段が最少値を示す。
本発明に従って熱間圧延後冷却された線材の組織ばいず
れもフェライト・パーライト組織であるのに対して、従
来鋼はいずれもフェライト バーライ１〜組織にヘーナ
イトやマルテンサイト組織が混入している組織である。
れもフェライト・パーライト組織であるのに対して、従
来鋼はいずれもフェライト バーライ１〜組織にヘーナ
イトやマルテンサイト組織が混入している組織である。
また、第２表に上記のようにして得られた直径８ルの線
材の機械的性質（代表値）と、直径７．０５■伸線材の
頭部据え込み試験における割れ発生率（試験片数１０．
０００個、加工率８０％）を示す。
材の機械的性質（代表値）と、直径７．０５■伸線材の
頭部据え込み試験における割れ発生率（試験片数１０．
０００個、加工率８０％）を示す。
これより本発明の線材は延性及び冷間加工性にすぐれて
いることが明らかである。
いることが明らかである。
第１図は上記本発明線材へにおける引張強さの度数分布
を示すグラフであり、強度６０ ｋｇ ｆ ／ ｍｉ２
以上のボルトの品質規格において、引張強さのばらつき
の範囲が著しく狭いことが理解される。尚、この結果は
、１チヤ一ジ２０個の試験片の９チヤ一ジ分、併せて１
８０個の試験に基づくものである。これに対して、上記
従来線材Ｅの場合を同様に第２図に示すが、引張強さの
ばらつきの範囲は２８ ｋｇ ｆ ／ｖｐａ にわた
り、本発明線材に比べて著しく大きいことが明らかであ
る。
を示すグラフであり、強度６０ ｋｇ ｆ ／ ｍｉ２
以上のボルトの品質規格において、引張強さのばらつき
の範囲が著しく狭いことが理解される。尚、この結果は
、１チヤ一ジ２０個の試験片の９チヤ一ジ分、併せて１
８０個の試験に基づくものである。これに対して、上記
従来線材Ｅの場合を同様に第２図に示すが、引張強さの
ばらつきの範囲は２８ ｋｇ ｆ ／ｖｐａ にわた
り、本発明線材に比べて著しく大きいことが明らかであ
る。
第１図は本発明線材における引張強さの度数分布の一例
を示すグラフ、第２図は従来線材における引張強さの度
数分布の一例を示すグラフである。 第１図 熱ρ胆を臂峨引５（代２ （１ヂ／、、、 ）
を示すグラフ、第２図は従来線材における引張強さの度
数分布の一例を示すグラフである。 第１図 熱ρ胆を臂峨引５（代２ （１ヂ／、、、 ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ｌｌｃｏ、１７〜０．４０重量％、Ｓ ｉ ０．１０
〜０．５０重量％及びＭ ｎ ０．５０〜２．０重量％
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、その炭
素等量Ｃｅ、−％Ｃ＋１１５ （％Ｓｉ＋％Ｍｎ）
（但し、％元素はその元素のＭ量％を示す。）をその
目標中央値から±０．０４の範囲とした鋼を熱間圧延後
、８５０ ’Ｃ以下の温度で巻取り、次いで、この巻取
りから６００°Ｃまでの冷却速度を５°Ｃ／以下として
、組織をフェライト・パーライト組織としたことを特徴
とする熱処理省略型高張力熱間圧延線材。 ＋２１Ｃ０，１７〜０．４０重量％、Ｓ ｉ ０．１０
〜０．５０重量％及びＭｎ０．５０〜２．０重量％を含
有すると共に、Ｃｒ ０．５０重量％以下、Ｃｕ Ｏ，
２０重量％以下及びＰ Ｏ，１０重量％以下から選ばれ
る少なくとも１種を含有し、残部鉄及び不可避的不純物
よりなり、その炭素等量Ｃ−％ｃ＋１１５（％（ご（１ Ｓ１＋％Ｍｎ）＋１／６％Ｃｒ（但し、％元素はその元
素の重量％を示す。）をその目標中央値から±０．０４
の範囲とした鋼を熱間圧延後、８５０°Ｃ以下の温度で
巻取り、次いで、この巻取りから６００°Ｃまでの冷却
速度を５℃／以下として、組織をフェライト・パーライ
ト組織としたことを特徴とする熱処理省略型高張力熱間
圧延線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22984082A JPS59123741A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22984082A JPS59123741A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123741A true JPS59123741A (ja) | 1984-07-17 |
| JPS631378B2 JPS631378B2 (ja) | 1988-01-12 |
Family
ID=16898500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22984082A Granted JPS59123741A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123741A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147818A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-05 | Nippon Steel Corp | 冷間加工用棒鋼・線材の製造方法 |
| JPS61264162A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-22 | Kobe Steel Ltd | 温間鍛造用非調質強靭鋼 |
| KR20010062874A (ko) * | 1999-12-20 | 2001-07-09 | 이구택 | 낮은 재질편차를 갖는 아공석 고탄소강 선재의 제조방법 |
| KR100398378B1 (ko) * | 1998-10-13 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 피로특성이우수한자동차스테빌라이저용비조질강선재의제조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5858235A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 構造用鋼線・棒鋼の直接軟化熱処理方法 |
-
1982
- 1982-12-28 JP JP22984082A patent/JPS59123741A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5858235A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 構造用鋼線・棒鋼の直接軟化熱処理方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147818A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-05 | Nippon Steel Corp | 冷間加工用棒鋼・線材の製造方法 |
| JPS6357484B2 (ja) * | 1984-12-19 | 1988-11-11 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61264162A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-22 | Kobe Steel Ltd | 温間鍛造用非調質強靭鋼 |
| JPH0472901B2 (ja) * | 1985-05-17 | 1992-11-19 | Kobe Steel Ltd | |
| KR100398378B1 (ko) * | 1998-10-13 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 피로특성이우수한자동차스테빌라이저용비조질강선재의제조방법 |
| KR20010062874A (ko) * | 1999-12-20 | 2001-07-09 | 이구택 | 낮은 재질편차를 갖는 아공석 고탄소강 선재의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS631378B2 (ja) | 1988-01-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100517674B1 (ko) | 어닐링 생략 가능한 기계 구조용 열간압연 선재·봉강 및그 제조 방법 | |
| US6312529B1 (en) | Steel compositions and methods of processing for producing cold-formed and carburized components with fine-grained microstructures | |
| JPH04371549A (ja) | 高強度高靭性極細鋼線用線材、高強度高靭性極細鋼線、および該極細鋼線を用いた撚り製品、並びに該極細鋼線の製造方法 | |
| JPS58189358A (ja) | 高度の力学的性質をもつ鋼製のねじとボルト、及びこれらのねじとボルトの製造方法 | |
| JPH02250941A (ja) | 低炭素クロムモリブデン鋼及びその製造方法 | |
| JPH05105957A (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
| JPS59123741A (ja) | 熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法 | |
| JPH05295448A (ja) | 過共析鋼線材の製造方法 | |
| JPS6159379B2 (ja) | ||
| JPH0250916A (ja) | 細粒化組織の低合金高張力シームレス鋼管の製造法 | |
| CN110951953B (zh) | 一种hrb500e钢筋及其钒氮微合金化工艺 | |
| JP3077567B2 (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JPS5811492B2 (ja) | 高力ボルト用高張力高延性線材及び棒鋼の製造法 | |
| JP3077568B2 (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JPH10265841A (ja) | 高強度冷間鍛造部品の製造方法 | |
| JPH0526850B2 (ja) | ||
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
| JP2000063987A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JPS63206449A (ja) | 冷間圧造用低炭素鋼 | |
| JP2842238B2 (ja) | 冷間加工性と耐遅れ破壊性に優れたボルト用鋼の製造方法 | |
| JP3343505B2 (ja) | 冷間加工性と耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼およびその製法 | |
| JP2813800B2 (ja) | 機械構造用温間鍛造用鋼 | |
| KR100380725B1 (ko) | 고강도오스테나이트계스테인레스강 | |
| JPH06104864B2 (ja) | 靭性のすぐれた非調質ボルト用鋼材の製造方法 | |
| JPS6254018A (ja) | 温間加工後の材質特性に優れた高張力鋼の製造方法 |