JPS59119299A - 放射性廃液を処理する方法 - Google Patents
放射性廃液を処理する方法Info
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- JPS59119299A JPS59119299A JP22809082A JP22809082A JPS59119299A JP S59119299 A JPS59119299 A JP S59119299A JP 22809082 A JP22809082 A JP 22809082A JP 22809082 A JP22809082 A JP 22809082A JP S59119299 A JPS59119299 A JP S59119299A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ホウ素を含有する放射性廃液を減容同化し処
理りる方法の改良に関する。
理りる方法の改良に関する。
原子力設備、とくにＰＷＲ型軽水炉発電プラントから排
出されるホウ素を含有づる放射性廃液をレメント同化法
により同化処理しようとする場合、近年はできるだ（”
）高面の減容を行なうことが要請されるので、廃液を蒸
発ｉ；４縮して、なるべく多くの固形分をヒメントペー
ス１〜に混入しなければならない。
出されるホウ素を含有づる放射性廃液をレメント同化法
により同化処理しようとする場合、近年はできるだ（”
）高面の減容を行なうことが要請されるので、廃液を蒸
発ｉ；４縮して、なるべく多くの固形分をヒメントペー
ス１〜に混入しなければならない。
ところが、この減容固化には、つぎの二つの問題がある
。 すなわち、ホウ素は主としてホウ酸またはイの塩の
形で廃液中に溶解していて、Ｏ蒸発濃縮の過程でその晶
析が起り、濃縮操作１〜ラブルの原因となる。
。 すなわち、ホウ素は主としてホウ酸またはイの塩の
形で廃液中に溶解していて、Ｏ蒸発濃縮の過程でその晶
析が起り、濃縮操作１〜ラブルの原因となる。
○ セメントにＸＩ ＝Ｊ−るホウ酸イオンの損が増大
すると、セメントの水和反応が阻害されて、良好な同化
体が得られない。
すると、セメントの水和反応が阻害されて、良好な同化
体が得られない。
一万、放ｑ４性廃液の固化処理において、溶存物質を不
溶化させ、安定懸濁液をつくってそれを濃縮し、セメン
ト伺化を行なうことが提案されたく特開昭５４−１４５
９００号）、、 液中にホウ酸が含有されている場合
、石灰またはバリタでこれを不溶化することが開示され
ている。 しかし、このような方法だけでは、たどえば
石灰の添加により生成する不溶性のホウ酸塩は微細な繊
維状物どして析出し、液は揺変性の強いものとなり、攪
拌下にようやくペースト状を保ち、攪拌を停止するとゲ
ル状に変化してしＪ、い、ずこぶる取扱い知いことが経
験される。
溶化させ、安定懸濁液をつくってそれを濃縮し、セメン
ト伺化を行なうことが提案されたく特開昭５４−１４５
９００号）、、 液中にホウ酸が含有されている場合
、石灰またはバリタでこれを不溶化することが開示され
ている。 しかし、このような方法だけでは、たどえば
石灰の添加により生成する不溶性のホウ酸塩は微細な繊
維状物どして析出し、液は揺変性の強いものとなり、攪
拌下にようやくペースト状を保ち、攪拌を停止するとゲ
ル状に変化してしＪ、い、ずこぶる取扱い知いことが経
験される。
本発明者らは、−に記のホウ酸とカルシウムとの不溶性
の塩を含む液をもつと取扱いやすいものとし、高度の蒸
発淵縮を容易にすることにｊ：って、ホウ素を含有１′
る放射性廃液の高減容セメン１〜同化を可ＯＬにづ゛る
方法を発明し、覆でに提案したく特願昭５７−１２０７
９１号）。
の塩を含む液をもつと取扱いやすいものとし、高度の蒸
発淵縮を容易にすることにｊ：って、ホウ素を含有１′
る放射性廃液の高減容セメン１〜同化を可ＯＬにづ゛る
方法を発明し、覆でに提案したく特願昭５７−１２０７
９１号）。
さきに開示した処理方法の基本的態様は、ホウ素を含有
する放射性廃液を減容固化処理する方法において、ｐ
Ｉ−Ｉを中性ないしアルカリ性に調整した廃液に対して
、可溶性のカルシウム化合物を廃液中のホウ素に対Ｊ−
るカルシウムのモル比Ｃａ／Ｂが少な（とも０．２とな
るように添加し、４０〜７０℃の温度で攪拌してホウ素
を含有する不溶性のカルシウム塩を生成させ、ついでそ
の液を生成）易度以下の渇瓜に保って生成物を熟成させ
たのち蒸発淵縮して固形分温度の高い濃縮液とし、この
濃縮液にヒメントを混和し同化処理する。ことを特徴と
する。
する放射性廃液を減容固化処理する方法において、ｐ
Ｉ−Ｉを中性ないしアルカリ性に調整した廃液に対して
、可溶性のカルシウム化合物を廃液中のホウ素に対Ｊ−
るカルシウムのモル比Ｃａ／Ｂが少な（とも０．２とな
るように添加し、４０〜７０℃の温度で攪拌してホウ素
を含有する不溶性のカルシウム塩を生成させ、ついでそ
の液を生成）易度以下の渇瓜に保って生成物を熟成させ
たのち蒸発淵縮して固形分温度の高い濃縮液とし、この
濃縮液にヒメントを混和し同化処理する。ことを特徴と
する。
この処理方法の実施において、＋ａ′ｄ縮の進行につれ
て液がペースト・状となるので、蒸発濃縮器の伝熱係数
が次第に小さくなり、能率が低下するという新たな問題
が生じた。 伝熱を促進するには、伝熱面の濃縮液ペー
ス１〜をかき取って更新する機構をそなえた蒸発濃縮器
を用いればよい。 しかし、そのＪ：うな装置は構造が
複９（ｌであって高価であるだけでなく、保守の観点か
らし不利である。
て液がペースト・状となるので、蒸発濃縮器の伝熱係数
が次第に小さくなり、能率が低下するという新たな問題
が生じた。 伝熱を促進するには、伝熱面の濃縮液ペー
ス１〜をかき取って更新する機構をそなえた蒸発濃縮器
を用いればよい。 しかし、そのＪ：うな装置は構造が
複９（ｌであって高価であるだけでなく、保守の観点か
らし不利である。
本発明はこの問題の打解策として提案Ｊるものであって
、」二記処理方法における蒸発濃縮に先立って熟成後の
液の固液分離を行ない、分子４＋液だりを蒸発濃縮づ′
ることにより、蒸発濃縮器内の固形分の存在量を著しく
少なくした改良方法である。
、」二記処理方法における蒸発濃縮に先立って熟成後の
液の固液分離を行ない、分子４＋液だりを蒸発濃縮づ′
ることにより、蒸発濃縮器内の固形分の存在量を著しく
少なくした改良方法である。
本発明の放射性廃液を処理Ｊる方法の曇本的態様は、第
１図に示ツＪ：うに、まず廃液にアルカリを加えてその
ｐト１を中性ないしアルカリ性に調整し、可溶性のカル
シウム化合物を廃液中のホウ素に対づ゛るカルシウムの
モル比Ｃａ ／Ｂが少なくとも０．２となるように添加
し、４０〜７０℃の温度で攪拌してホウ素を含有する不
溶性の−ｈルシウム塩を生成させ、ついでその液を生成
温度以下の温度に保って生成物を熟成させたのら固液分
離して濃縮固形分と分出１１液とに分（−）、分離液を
蒸光濃縮ｌノ、濃縮液をｔｌａ縮固形分とともにセメン
トを混和し固化処理することを特徴とする。
１図に示ツＪ：うに、まず廃液にアルカリを加えてその
ｐト１を中性ないしアルカリ性に調整し、可溶性のカル
シウム化合物を廃液中のホウ素に対づ゛るカルシウムの
モル比Ｃａ ／Ｂが少なくとも０．２となるように添加
し、４０〜７０℃の温度で攪拌してホウ素を含有する不
溶性の−ｈルシウム塩を生成させ、ついでその液を生成
温度以下の温度に保って生成物を熟成させたのら固液分
離して濃縮固形分と分出１１液とに分（−）、分離液を
蒸光濃縮ｌノ、濃縮液をｔｌａ縮固形分とともにセメン
トを混和し固化処理することを特徴とする。
廃液のｐ ｌ−１調整から熟成に至る前半の工程は、さ
ぎに開示した方法と同様に実施１ればよいが、以下に要
点を説明する。
ぎに開示した方法と同様に実施１ればよいが、以下に要
点を説明する。
不溶性のホウ酸カルシウム塩は、Ｃａ０・３Ｂ、０３
・Ｘｌ−１１０、Ｃａ０・２Ｂ、ｚ０３ ’Ｘ１１
７．０，２Ｃａ ０−３Ｂ２．０３− Ｘｌ−１７，０
および Ｃａ Ｏ’ ８２０３ ” Ｘｌ−１７，０
なトＪ 神知られており、反応系中のＣａ ／Ｂの比に
応じて、これらの生成割合は異なる。 系のｐ］−１が
酸性領域にあると、これらの塩の生成速度はきわめて遅
く実用的でないから、その場合はカルシウム化合物の添
加に先立って、液のＩＪ ｌ−１を７以上の中性ないし
アルｂり性にすべきである。 この目的には、ｉＭ吊の
カヒイソータなどを加λれは′にい。
・Ｘｌ−１１０、Ｃａ０・２Ｂ、ｚ０３ ’Ｘ１１
７．０，２Ｃａ ０−３Ｂ２．０３− Ｘｌ−１７，０
および Ｃａ Ｏ’ ８２０３ ” Ｘｌ−１７，０
なトＪ 神知られており、反応系中のＣａ ／Ｂの比に
応じて、これらの生成割合は異なる。 系のｐ］−１が
酸性領域にあると、これらの塩の生成速度はきわめて遅
く実用的でないから、その場合はカルシウム化合物の添
加に先立って、液のＩＪ ｌ−１を７以上の中性ないし
アルｂり性にすべきである。 この目的には、ｉＭ吊の
カヒイソータなどを加λれは′にい。
ｎ ｌ−１ｉｔη整後の廃液に加えるカルシウム化合物
は、ホウ酸イオンと反応して不溶１１Ｌの塩をつくるに
足りる溶解１αをｂつものなら何でもよ（、水酸化カル
シウム、酸化カルシウム、硝酸カルシウム、ポル１〜ラ
ンドセメントタリン力−などがその代表的イ蒙ものであ
るが、添加による廃液中の固形分の増加をできるだけ少
なくしたいがら、水酸化物や酸化物の使用が好ましい。
は、ホウ酸イオンと反応して不溶１１Ｌの塩をつくるに
足りる溶解１αをｂつものなら何でもよ（、水酸化カル
シウム、酸化カルシウム、硝酸カルシウム、ポル１〜ラ
ンドセメントタリン力−などがその代表的イ蒙ものであ
るが、添加による廃液中の固形分の増加をできるだけ少
なくしたいがら、水酸化物や酸化物の使用が好ましい。
これらカルシウム化合物は１８ｉだけでな（，２種以
上併用できることはいうまでもない。
上併用できることはいうまでもない。
カルシウム化合物の添加ｍは、廃液中に含有されている
ホウ素成分に対して、Ｃａ ／ Ｂのモル比にして、少
なくとも０．２となるＪ：うにえらぶべきである。 こ
れを下回るカルシウム舟では、ホウ酸の不溶化が十分に
行なわれない。 また、Ｃａ ／Ｂの比が高いほど、不
溶性塩の生成速度は高まる。 上限はとくにないが、効
果はＣａ／Ｂ＝０．６〜０．７あたりで飽和し、多聞の
添加は意味がないし、処理すべき廃液中の固形分含石門
を増加さぼることは好ましくないから、Ｃａ ／Ｂ＝０
．５ないし０．７までに止めるの１１１策である。
ホウ素成分に対して、Ｃａ ／ Ｂのモル比にして、少
なくとも０．２となるＪ：うにえらぶべきである。 こ
れを下回るカルシウム舟では、ホウ酸の不溶化が十分に
行なわれない。 また、Ｃａ ／Ｂの比が高いほど、不
溶性塩の生成速度は高まる。 上限はとくにないが、効
果はＣａ／Ｂ＝０．６〜０．７あたりで飽和し、多聞の
添加は意味がないし、処理すべき廃液中の固形分含石門
を増加さぼることは好ましくないから、Ｃａ ／Ｂ＝０
．５ないし０．７までに止めるの１１１策である。
不溶１１１塩のイ１−成反応は、おおよイア０’Ｃまで
は１ｍ度が高い方が速やかに進み、４０℃またはそれ以
」−が実用的である。 ７０’Ｃ以上の温度では、かえ
って反応が次第に遅くなる。 一方、反応の結果生じる
ペースト状物は、温度が高いと硬くなって、操作上不利
になる。 通常の装置ｉ′Ｊで許容できる限度は７０℃
程度であり、好ましいのＩＨＫ ６０°Ｃ以下である。
は１ｍ度が高い方が速やかに進み、４０℃またはそれ以
」−が実用的である。 ７０’Ｃ以上の温度では、かえ
って反応が次第に遅くなる。 一方、反応の結果生じる
ペースト状物は、温度が高いと硬くなって、操作上不利
になる。 通常の装置ｉ′Ｊで許容できる限度は７０℃
程度であり、好ましいのＩＨＫ ６０°Ｃ以下である。
この工程は、攪拌下でおこなう必要がある。
熟成は、上記のようにして得たペースト状物を、冷却し
て数時間保持することにより実施する。
て数時間保持することにより実施する。
温度は、上記不溶性塩の析出のための反応温度Ｊ：り低
くなければならない。 この工程においては、ゆるやか
な攪拌を行なうことが好ま」〕いが、不可欠ではない。
くなければならない。 この工程においては、ゆるやか
な攪拌を行なうことが好ま」〕いが、不可欠ではない。
熟成により、ペースト状物はスラリー状に変化し、不溶
性塩は上述のように沈降性となって、水を分離しやすく
なる。
性塩は上述のように沈降性となって、水を分離しやすく
なる。
上記の熟成工程をへて得たスラリーは、ペースト状物と
ちがって易送性であり、固液分離が容易である。 固液
分離【ま、種々の瀘帽り遠心分離機など、任意の装置を
用いて実施できる。 固形分の水分含母を低くする必要
）まなく、また分離水中に多少の固形分が入っていても
差支えないから、デカンタ−のような装置で濃厚スラリ
ーと上澄み液とに分りる稈痕でよい。
ちがって易送性であり、固液分離が容易である。 固液
分離【ま、種々の瀘帽り遠心分離機など、任意の装置を
用いて実施できる。 固形分の水分含母を低くする必要
）まなく、また分離水中に多少の固形分が入っていても
差支えないから、デカンタ−のような装置で濃厚スラリ
ーと上澄み液とに分りる稈痕でよい。
はぼ全部の固形分を除いた分離液は、蒸発濃縮により減
容づる。 蒸発濃縮は任意の装置を用いて実施でき、連
続式、回分式のいずれによってもよいが、分Ｈ１液の供
給は連続的、１ｌｉｉＩ縮液の排出は回分式の、半回分
式で外部加熱による強制循環蒸発濃縮方式が好都合であ
る。 濃縮度のコン１−口−ルは、蒸発水を凝縮して（
ｑられる凝縮水量を検知して行なうとよい。
容づる。 蒸発濃縮は任意の装置を用いて実施でき、連
続式、回分式のいずれによってもよいが、分Ｈ１液の供
給は連続的、１ｌｉｉＩ縮液の排出は回分式の、半回分
式で外部加熱による強制循環蒸発濃縮方式が好都合であ
る。 濃縮度のコン１−口−ルは、蒸発水を凝縮して（
ｑられる凝縮水量を検知して行なうとよい。
′ａ縮の度合は、所望する減容度と、濃縮ペーストの取
扱いやすさ、後続のＵメント固化工程における混練性や
硬化体の物性などとの調和にもとづ−いて決定すること
になる。 処理すべき廃液の体積に対する固化体の体積
を１／２以下どし、混練性は確保して良好な同化体を得
るためには、濃縮固形分と蒸発濃縮した分離液部幅ペー
ス１〜とを合体したスラリー中の固形分濃度を、３０〜
８０重量％の範囲内とげるのが適当である。
扱いやすさ、後続のＵメント固化工程における混練性や
硬化体の物性などとの調和にもとづ−いて決定すること
になる。 処理すべき廃液の体積に対する固化体の体積
を１／２以下どし、混練性は確保して良好な同化体を得
るためには、濃縮固形分と蒸発濃縮した分離液部幅ペー
ス１〜とを合体したスラリー中の固形分濃度を、３０〜
８０重量％の範囲内とげるのが適当である。
セメント同化のＴ稈、すなわち上記のスラリーとセメン
ト（ｄ：； Ｊ：び必要ならば補充の水）との混練ａ５
よび貯蔵容器への充填は、既知の技術に従って実施りる
ことかできる。 セメントは、ポル１〜ランドセメン１
−１混合ポルトランドセメント、アルミナセメン１〜な
ど、無機質水硬１／Ｉセメン１〜のいずれも使用できる
。
ト（ｄ：； Ｊ：び必要ならば補充の水）との混練ａ５
よび貯蔵容器への充填は、既知の技術に従って実施りる
ことかできる。 セメントは、ポル１〜ランドセメン１
−１混合ポルトランドセメント、アルミナセメン１〜な
ど、無機質水硬１／Ｉセメン１〜のいずれも使用できる
。
本発明のいまひとつの態様は、上記した基本的態様にお
ける分離液のｌ濃縮に廃液の一部を加えるものである。
ける分離液のｌ濃縮に廃液の一部を加えるものである。
すなわち、本発明のｂｋ銅性廃液を処理する方法の好ま
しい態様は、第２図に示づように、ホウ素を含有覆る放
割竹廃液を減容同化して処理する方法において、廃液の
一部にアルカリを加えてそのｐト−１を中性ないしアル
カリ性に調整した廃液に対して、可溶性のカルシウム化
合物を廃液中のホウ素に対づるカルシウムのモル比Ｃａ
／Ｂが少なくとも０．２となるように濡加し、４０〜
７０℃の湿度で１μ拌してホウ素を含有する不溶性のカ
ルシウム塩を生成させ、その液を生成温度以下の温度に
保って生成物を熟成させたのち、熟成した生成物を含む
液の一部を１１η記の廃液に添加して循環使用するとと
もに、残りの液を蒸発濃縮して固形分濶１捉の高い濃縮
液とし、固液分１１ｉ１１１ノて濃縮固形分と分１ｉ１
［を液とに分（プ、分離液に残りの廃液を混合して蒸発
濃縮し、濃縮液を濃縮固形分とともにセメン１〜に混和
し同化処理することを特徴とする。
しい態様は、第２図に示づように、ホウ素を含有覆る放
割竹廃液を減容同化して処理する方法において、廃液の
一部にアルカリを加えてそのｐト−１を中性ないしアル
カリ性に調整した廃液に対して、可溶性のカルシウム化
合物を廃液中のホウ素に対づるカルシウムのモル比Ｃａ
／Ｂが少なくとも０．２となるように濡加し、４０〜
７０℃の湿度で１μ拌してホウ素を含有する不溶性のカ
ルシウム塩を生成させ、その液を生成温度以下の温度に
保って生成物を熟成させたのち、熟成した生成物を含む
液の一部を１１η記の廃液に添加して循環使用するとと
もに、残りの液を蒸発濃縮して固形分濶１捉の高い濃縮
液とし、固液分１１ｉ１１１ノて濃縮固形分と分１ｉ１
［を液とに分（プ、分離液に残りの廃液を混合して蒸発
濃縮し、濃縮液を濃縮固形分とともにセメン１〜に混和
し同化処理することを特徴とする。
この態様は、とくに高度の減容を意図して本発明を実施
Ｊる場合に有用である。 以下、その理由を説明づる。
Ｊる場合に有用である。 以下、その理由を説明づる。
上記の固液分離にＪ：す１ｑられる分離液は、廃液の
ｌ） ＋１調整剤としてカセイソーダを使用した場合、
ｐｌ−１が１２以上の強アルカリ性で、液中のＮａ／Ｂ
（’Ｅル比、以下同じ）は１より大である。 この分離
液を濃縮率１０倍以上に濃縮し゛Ｃ淵濃縮形分とともに
セメントに混和Ｊると、濃縮液中の可溶性塩が析出して
くる。 析出する塩は、Ｎａ／Ｒ＝１のメタホウ酸塩で
あるから、液中のＮａ ／Ｂはさらに大きくなる。 こ
のような条件ではセメントの初期水和が促進され、凝結
時間が知かくなる。 これは、同化処理工程に＃３（Ｊ
るセメントペーストのハンドリングタイムの短縮を招く
ので、容器への充填に不利であり、好ましくない。
ｌ） ＋１調整剤としてカセイソーダを使用した場合、
ｐｌ−１が１２以上の強アルカリ性で、液中のＮａ／Ｂ
（’Ｅル比、以下同じ）は１より大である。 この分離
液を濃縮率１０倍以上に濃縮し゛Ｃ淵濃縮形分とともに
セメントに混和Ｊると、濃縮液中の可溶性塩が析出して
くる。 析出する塩は、Ｎａ／Ｒ＝１のメタホウ酸塩で
あるから、液中のＮａ ／Ｂはさらに大きくなる。 こ
のような条件ではセメントの初期水和が促進され、凝結
時間が知かくなる。 これは、同化処理工程に＃３（Ｊ
るセメントペーストのハンドリングタイムの短縮を招く
ので、容器への充填に不利であり、好ましくない。
一方、廃液中のＮａ ／Ｂの比は、通常０．２〜０．３
であるから、これを分１ｉｉｌｌ液に加えることにより
、Ｎａ ／Ｂを低下させることができ、その結果として
、上記セメントペーストの凝結時間の短縮が避【プられ
る。 分−１液への廃液の添加ｍは、蒸発δカ縮にかけ
る液中のＮａ ／Ｂが３以下となるようにえらぶとよい
。 過大な添加は、もちろん本発明で意図した不溶性ホ
ウ酸カルシウム析出の効果を減殺させる。
であるから、これを分１ｉｉｌｌ液に加えることにより
、Ｎａ ／Ｂを低下させることができ、その結果として
、上記セメントペーストの凝結時間の短縮が避【プられ
る。 分−１液への廃液の添加ｍは、蒸発δカ縮にかけ
る液中のＮａ ／Ｂが３以下となるようにえらぶとよい
。 過大な添加は、もちろん本発明で意図した不溶性ホ
ウ酸カルシウム析出の効果を減殺させる。
本発明の方法に従えば、ホウ素含有成分をカルシウム化
合物で不溶化して形成したペーストが取扱い容易４ｃス
ラリーとなること、ホウ素成分のはとんどが不溶化され
、ヒメントの凝結、硬化に悪影響を与λることがなく、
良好な同化体が得られることは、さきに開示した発明と
同様である。
合物で不溶化して形成したペーストが取扱い容易４ｃス
ラリーとなること、ホウ素成分のはとんどが不溶化され
、ヒメントの凝結、硬化に悪影響を与λることがなく、
良好な同化体が得られることは、さきに開示した発明と
同様である。
これに加えて、スラリーの固液分離により、蒸発濃縮工
程における問題が解決され、特別の装置を必要とせず、
常用のもので能率のよい蒸発濃縮が行なえる。
程における問題が解決され、特別の装置を必要とせず、
常用のもので能率のよい蒸発濃縮が行なえる。
ざらに、分離液に廃液の一部を加えて蒸発濃縮Ｊ−る好
ましい態様に従えば、同化処理工程も右利実施例 害止 ホウＭ（ＨＢＯう）の水溶液にカセイソーダを加え、Ｂ
濃度２．１％〈車量、以下同じ）、Ｎａ澗庶１．２％の
ホウ素含有模擬廃液を用意した。 （以下、これを「
廃液」と、ｌ 、Ｓぺ）廃液のｐＨは２０℃で７．５で
あった。
ましい態様に従えば、同化処理工程も右利実施例 害止 ホウＭ（ＨＢＯう）の水溶液にカセイソーダを加え、Ｂ
濃度２．１％〈車量、以下同じ）、Ｎａ澗庶１．２％の
ホウ素含有模擬廃液を用意した。 （以下、これを「
廃液」と、ｌ 、Ｓぺ）廃液のｐＨは２０℃で７．５で
あった。
この廃液に、水酸化カルシウムの粉末を、Ｃａ／Ｂ＝０
．３３（モル比）となるように加え、攪拌しながら６０
℃に保持１ノだ。
．３３（モル比）となるように加え、攪拌しながら６０
℃に保持１ノだ。
ついで液を４０℃以下に冷却し、この温度に保持して熟
成し、スラリー状の液を（ｑだ。 この液中のＢ濃度は
０．３％、固形分濃度は１５％（７０℃乾燥時）で、射
込性の高い取扱いやＪいスラリーであった。
成し、スラリー状の液を（ｑだ。 この液中のＢ濃度は
０．３％、固形分濃度は１５％（７０℃乾燥時）で、射
込性の高い取扱いやＪいスラリーであった。
このスラリーを、遠心分Ｍ ＭＭを用いて固液分離し、
固形分濃度７０％の濃縮固形分と分離液とを術 Ｉこ
。
固形分濃度７０％の濃縮固形分と分離液とを術 Ｉこ
。
分離液を、常圧下１００℃に加熱して水分を蒸発させ、
固形分濃度６０％まで濃縮した。 使用した蒸発濃縮装
置は、常用の半回分式強制循環型のものであって、これ
に分離液を一定Ｂずつ連続供給し１〔。
固形分濃度６０％まで濃縮した。 使用した蒸発濃縮装
置は、常用の半回分式強制循環型のものであって、これ
に分離液を一定Ｂずつ連続供給し１〔。
この濃縮ペーストに前記の？Ｆ、ｉｔ Ｉｉ！固形分を
合体し、その１００部（重量）にポルトランドセメント
５０部を加え、１０分間混練した。 モルタルを貯蔵容
器に注入し、静置したどころ、１日で硬化した。 硬化
体の比重を重ｆｉｌ法により測定して、１．８の値を得
た。
合体し、その１００部（重量）にポルトランドセメント
５０部を加え、１０分間混練した。 モルタルを貯蔵容
器に注入し、静置したどころ、１日で硬化した。 硬化
体の比重を重ｆｉｌ法により測定して、１．８の値を得
た。
モルタルの一部から試験片をつくり強度試験を行なって
、２８日後の圧縮強度２３０ ＫＯ／ｃｍ”を 得 Ｉ
こ 。
、２８日後の圧縮強度２３０ ＫＯ／ｃｍ”を 得 Ｉ
こ 。
実施例２
実施例１で用いたものと同じ組成の模擬廃液の容積で９
０％をとり、Ｃａ ／（３＝０．７ （モル比）となる
Ｊ：うに石灰スラリーを添加した。
０％をとり、Ｃａ ／（３＝０．７ （モル比）となる
Ｊ：うに石灰スラリーを添加した。
石灰スラリーを加えた廃液を６０℃の温度に保ちながら
、攪拌を続りた。 液がベース１〜状に変化したのち、
３０℃に冷却して、その温度で熟成し、スラリー状の液
を得た。
、攪拌を続りた。 液がベース１〜状に変化したのち、
３０℃に冷却して、その温度で熟成し、スラリー状の液
を得た。
このスラリーを実施例１ど同様にして固液分離Ｌノ、固
形分濃度７０％の濃縮固形分と分離液とを得 ！、：。
形分濃度７０％の濃縮固形分と分離液とを得 ！、：。
分１１１１１液は、ｐ ｌ−１が約１２で、液中のＮａ
／Ｂはおおよそ３．６であった。 これに前記の廃液
の残り、１なわち容積で１０％の廃液を添加したところ
、Ｎａ ／Ｂは約１，６に低下した。 混合液を実施例
１と同じ装置で蒸発して、やはり固形分１ｇ１１度６０
％まで濃縮しＩζ。
／Ｂはおおよそ３．６であった。 これに前記の廃液
の残り、１なわち容積で１０％の廃液を添加したところ
、Ｎａ ／Ｂは約１，６に低下した。 混合液を実施例
１と同じ装置で蒸発して、やはり固形分１ｇ１１度６０
％まで濃縮しＩζ。
この濃縮ペースｉ〜と前記のｍ縮固形分とを円筒状の容
器にとり、その１００部に対してＣ秒高炉セメント７０
部を加えてから攪拌機を挿入し、５分間Ｉυ拝して混練
した。 ついでテーブル振動機にの１１３分間振動を加
えた。
器にとり、その１００部に対してＣ秒高炉セメント７０
部を加えてから攪拌機を挿入し、５分間Ｉυ拝して混練
した。 ついでテーブル振動機にの１１３分間振動を加
えた。
室温に敢行して硬化さけ、１０後にブロック状硬化体を
１ｇだ。 硬化体の比重は、１．７であった。 この場
合も試験片をつくり、２８日後の圧縮強度を測定して２
００Ｋ（１／ｃｍ の値を得た。
１ｇだ。 硬化体の比重は、１．７であった。 この場
合も試験片をつくり、２８日後の圧縮強度を測定して２
００Ｋ（１／ｃｍ の値を得た。
第１図は、本発明の放射性廃液を処理する方法の基本的
態様を示すブロックダイアグラムであり、第２図は、本
発明の方法の別の態様を示す、第１図と同様なブロック
ダイアグラムである。 １− １ 図 才 ２ 図 手続ネＯ１正書（自発） 昭和５８年２′月１５ 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年特許願第２２８０９０号 ２、発明の名称 放射性廃液を処理する方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町２−２−１名称 （４４１
）日揮株式会社 ４、代即人〒１０４ 住所 東京都中央区築地二丁目１５番１４号図面 ６、補正の内容 第２図を別紙のものと差し換える。
態様を示すブロックダイアグラムであり、第２図は、本
発明の方法の別の態様を示す、第１図と同様なブロック
ダイアグラムである。 １− １ 図 才 ２ 図 手続ネＯ１正書（自発） 昭和５８年２′月１５ 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年特許願第２２８０９０号 ２、発明の名称 放射性廃液を処理する方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町２−２−１名称 （４４１
）日揮株式会社 ４、代即人〒１０４ 住所 東京都中央区築地二丁目１５番１４号図面 ６、補正の内容 第２図を別紙のものと差し換える。
Claims (7)
- （１） 小つ索を含有Ｊる敢１）Ｊ １９廃液を減容固
化処理層る方法において、廃液にアルカリを加えてその
ｐ［１を中性ないしアル）Ｊす１（Ｉに調整し、可溶性
のカルシウム化合物を廃液中のホウ素に対す“るカルシ
ウムのモル比Ｃａ ／Ｂが少なくとも０．２となるよう
に添加し、４０〜７０℃の温度で攪拌してホウ素を含有
する不溶性のカルシウム塩を生成させ、ついでその液を
生成温度以下の温度に保って生成物を熟成さｌだのち固
液分離して濃縮固形分と分離液とに分け、分離液を蒸発
′ａ縮し、濃縮液を濃縮固形分とともにセメントを混和
し同化処理することを特徴とする方法。 - （２） 可溶性のカルシウム化合物として、水酸化カル
シウム、酸化カルシウムおよび硝酸カルシウムのいずれ
か１種、２種または３種を使用する特許請求の範囲第１
項の方法。 - （３） 蒸発濃縮を、濃縮固形分と分離液濃縮ペースト
とを合体１ノたスラリー中の固形分１ｆｌ１度が３０〜
８０重量％となるように行なう特許請求の範囲第１項の
方法。 - （４） ホウ素を含有する放射性廃液を減容固化処理す
る方法において、廃液の−・部に７フルカリを加えてそ
のＩ’＋ １１を中性ないしアルカリ性に調整し、可溶
性のカルシウム化合物を廃液中のホウ素に対するカルシ
ウムのモル比Ｃａ ／Ｂが少なくとも０．２となるよう
に添加し、４０〜７０℃の温度で攪拌してホウ素を含有
する不溶性のカルシウム塩を生成させ、その液を生成温
度以下の温度に保って生成物を熟成させたのち固液分離
して濃縮固形分と分離液とに分け、分離液と残りの廃液
とを蒸発濃縮し、濃縮液を濃縮固形分とともにセメント
を混和し同化処理することを特徴どする方法。 - （５） 可溶性のカルシウム化合物どして、水酸化カル
シウムおよび酸化カルシウムのいずれか１種または２種
を使用する特許請求の範囲第４項の方法。 - （６） アルカリとしてカセイソーダを用い、分離液と
ともに蒸発濃縮する廃液の添加量を、混合液中のす１−
リウムとホウ素のモル比Ｎａ ／Ｂの比が３以下となる
ようにえらぶ特許請求の範囲第４項の方法。 - （７） 蒸発涛３縮を、濃縮固形分と分離１液淵縮ペー
ストとを合体したスラリー中の固形分温度が３０〜８０
川但％どなるように行なう特許請求の範囲第４項の方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22809082A JPS59119299A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 放射性廃液を処理する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22809082A JPS59119299A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 放射性廃液を処理する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59119299A true JPS59119299A (ja) | 1984-07-10 |
| JPS6352359B2 JPS6352359B2 (ja) | 1988-10-18 |
Family
ID=16871024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22809082A Granted JPS59119299A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 放射性廃液を処理する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59119299A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62270199A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-24 | 大橋 徹 | プレス機 |
| US7608011B2 (en) | 2003-01-04 | 2009-10-27 | Ford Global Technologies, Llc | Hydrogen fuelled hybrid powertrain and vehicle |
| JP2011069753A (ja) * | 2009-09-28 | 2011-04-07 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 使用済樹脂の固型化処理システム及び固型化処理方法 |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22809082A patent/JPS59119299A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62270199A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-24 | 大橋 徹 | プレス機 |
| US7608011B2 (en) | 2003-01-04 | 2009-10-27 | Ford Global Technologies, Llc | Hydrogen fuelled hybrid powertrain and vehicle |
| JP2011069753A (ja) * | 2009-09-28 | 2011-04-07 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 使用済樹脂の固型化処理システム及び固型化処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6352359B2 (ja) | 1988-10-18 |
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