JPS59117212A - 電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法 - Google Patents
電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法Info
- Publication number
- JPS59117212A JPS59117212A JP23157582A JP23157582A JPS59117212A JP S59117212 A JPS59117212 A JP S59117212A JP 23157582 A JP23157582 A JP 23157582A JP 23157582 A JP23157582 A JP 23157582A JP S59117212 A JPS59117212 A JP S59117212A
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- Japan
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- powder
- sintered body
- porous sintered
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- aluminum
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法に関
する。くわしくは、アルミニウムとチタンの合金よシ成
シ、ニオブ線を埋込みリード線とする電解コンデンサ用
多孔質焼結体の製造方法に関する。
する。くわしくは、アルミニウムとチタンの合金よシ成
シ、ニオブ線を埋込みリード線とする電解コンデンサ用
多孔質焼結体の製造方法に関する。
従来、アルミニウムとチタンの合金より成る電解コンデ
ンサ用多孔質焼結体は主に、アルミニラ、ムとチタンの
混合粉末を加圧成形して焼結する方法がとられて来た。
ンサ用多孔質焼結体は主に、アルミニラ、ムとチタンの
混合粉末を加圧成形して焼結する方法がとられて来た。
この方法は１．チタンに対するアルミニウムの拡散速度
が極めて速いことを利用したものであり、溶融したアル
ミニウムかつ速やかに、かつ、チタン濃度の高い部分か
ら選択的に拡散して行き、表面組成の均−劇の高い多孔
質焼結体を容易に得ることができる。しかし、この方法
では加圧成形体の熱処理を行うと、アルミニウムの溶融
、合金化初期の見かけのかさの膨張、つづいて起きる合
金化進行による収縮さらに焼結による収縮の過程を経る
が、全過程を通じ加圧成形体に対し、焼結体は膨張する
傾向にある。これは、アルミニウムとチタンの合金に独
特のきわめて特徴的な焼結過程であり、神々の利点を有
している。
が極めて速いことを利用したものであり、溶融したアル
ミニウムかつ速やかに、かつ、チタン濃度の高い部分か
ら選択的に拡散して行き、表面組成の均−劇の高い多孔
質焼結体を容易に得ることができる。しかし、この方法
では加圧成形体の熱処理を行うと、アルミニウムの溶融
、合金化初期の見かけのかさの膨張、つづいて起きる合
金化進行による収縮さらに焼結による収縮の過程を経る
が、全過程を通じ加圧成形体に対し、焼結体は膨張する
傾向にある。これは、アルミニウムとチタンの合金に独
特のきわめて特徴的な焼結過程であり、神々の利点を有
している。
しかし、陽極リード線を埋込んだ焼結体を作製しようと
した場合には、加圧成形体に対し、焼結体が収縮する傾
向にある方が好贅しい。
した場合には、加圧成形体に対し、焼結体が収縮する傾
向にある方が好贅しい。
本発明は、かかる性質を得ようとしてなされたものであ
る。良好な焼結性を有し、しかも焼結過程を通じ、焼結
体寸法が収縮し、焼結体材料と相互作用は小さいが比較
的安価なニオブ線を坤込みリート線とすることかできる
、電解コンテンサ用多孔質焼結体の製造方法を提供する
ものである。
る。良好な焼結性を有し、しかも焼結過程を通じ、焼結
体寸法が収縮し、焼結体材料と相互作用は小さいが比較
的安価なニオブ線を坤込みリート線とすることかできる
、電解コンテンサ用多孔質焼結体の製造方法を提供する
ものである。
本発明によれば、チタン粉末または水素化チタン粉末ま
たはこれらの混合物にアルミニウム粉末を加えた混合粉
末を真空中あるいは不活性カス中で、５００〜９００℃
の温度で熱処理したのち粉砕する工程と、粉砕して得ら
れた粉末をニオブ線を植立させて加圧成形し、再度真空
中あるいは不活性ガス中で熱処理して焼結する工程とを
含むことを特徴とする電解コンデンサ用多孔質焼結体の
製造方法が得られる。
たはこれらの混合物にアルミニウム粉末を加えた混合粉
末を真空中あるいは不活性カス中で、５００〜９００℃
の温度で熱処理したのち粉砕する工程と、粉砕して得ら
れた粉末をニオブ線を植立させて加圧成形し、再度真空
中あるいは不活性ガス中で熱処理して焼結する工程とを
含むことを特徴とする電解コンデンサ用多孔質焼結体の
製造方法が得られる。
以下に実施例を示し、詳細に説明する。
〈実施例１〉
アルミニウム粉末４Ｑｗｔ％、水紫化チタン粉末５０ｗ
ｔチの比で混合した混合粉末を真空中、所定の温度で３
０分間熱処理したのち３５メツシユのふるいを通るまで
粉砕した。第１表に熱処理ｉ度を示す。
ｔチの比で混合した混合粉末を真空中、所定の温度で３
０分間熱処理したのち３５メツシユのふるいを通るまで
粉砕した。第１表に熱処理ｉ度を示す。
第１表
粉砕して得られた粉末２０ｍｇをニオブθを植立させて
加圧成形し、再度、真空中１１００℃で１時間真空熱処
理し多孔質焼結体を得た。得られた多孔質焼結体の体積
ｖ５と、熱処理前の加圧成形体の体積ｖｐの比Ｖ、／Ｖ
、を混合粉末の熱処理温度と相関させて第１図に示した
。第１図に見られるように、４５０℃以下で熱処理した
試料および熱処理を行わなかった試別は加圧成形後の熱
処理で得られる多孔質焼結体の体積Ｖ５が加圧成形体の
体ｉｆ＜ Ｖｐより大きく、熱処理前後で体積が膨張し
ている。そのため、混合粉末の熱処理をしなかつ穴か、
あるいは４５０℃以下で熱処理した試料はすべてニオブ
線と焼結体との接続強腹に欠けていた。この方法は焼結
体材料との相互作用の小さいリード線を埋込んた多孔質
焼結体を得るＫは不利である。これ（て対し７て、混合
粉末の熱処理〃１珍が５００′Ｃを政すと、アルミニウ
ムとチタンの合金化が始−ｊＪ ｊ）、％金化初期のみ
力・けのかさの膨張が生じる。この時点で粉砕し、粉砕
粉を加圧成形、真壁熱処理すると、加圧成形体の膨張す
る要素はなくなっている。
加圧成形し、再度、真空中１１００℃で１時間真空熱処
理し多孔質焼結体を得た。得られた多孔質焼結体の体積
ｖ５と、熱処理前の加圧成形体の体積ｖｐの比Ｖ、／Ｖ
、を混合粉末の熱処理温度と相関させて第１図に示した
。第１図に見られるように、４５０℃以下で熱処理した
試料および熱処理を行わなかった試別は加圧成形後の熱
処理で得られる多孔質焼結体の体積Ｖ５が加圧成形体の
体ｉｆ＜ Ｖｐより大きく、熱処理前後で体積が膨張し
ている。そのため、混合粉末の熱処理をしなかつ穴か、
あるいは４５０℃以下で熱処理した試料はすべてニオブ
線と焼結体との接続強腹に欠けていた。この方法は焼結
体材料との相互作用の小さいリード線を埋込んた多孔質
焼結体を得るＫは不利である。これ（て対し７て、混合
粉末の熱処理〃１珍が５００′Ｃを政すと、アルミニウ
ムとチタンの合金化が始−ｊＪ ｊ）、％金化初期のみ
力・けのかさの膨張が生じる。この時点で粉砕し、粉砕
粉を加圧成形、真壁熱処理すると、加圧成形体の膨張す
る要素はなくなっている。
したがって、加圧成形体の熱処理を行うことにより、合
金化と焼結カー進行し、加圧成形体の体積は一方的に収
縮する。混合粉末の熱処理温ルーを５００℃からさらに
上げると、加圧成形前に合金化、焼結が進行してしまい
、加圧成形体作製後の熱処理での収縮度合いが小さくな
り、リード線の強度が保てなくなる。混合粉末の熱処理
温度は、体積の収縮度合が１０チ以上である９００℃程
度までが好ましい。この範囲ではニオブ線と焼結体との
接触強度はいずれも２ｋｇ以上ある。
金化と焼結カー進行し、加圧成形体の体積は一方的に収
縮する。混合粉末の熱処理温ルーを５００℃からさらに
上げると、加圧成形前に合金化、焼結が進行してしまい
、加圧成形体作製後の熱処理での収縮度合いが小さくな
り、リード線の強度が保てなくなる。混合粉末の熱処理
温度は、体積の収縮度合が１０チ以上である９００℃程
度までが好ましい。この範囲ではニオブ線と焼結体との
接触強度はいずれも２ｋｇ以上ある。
ここで得られたリード強度の充分な試料査号１０４から
１０８までに対応する多孔質焼結体を０．０Ｃ１５％リ
ン酸水溶液で】００Ｖで陽極酸化し、静雷、容量と漏れ
電流を測定した。静電容量は３０％リン酸水溶液中で１
２０Ｈ２の周波数で、漏れ電流は０．００５％リン酸水
溶液中で２０Ｖ印加１分後に、それぞれ測定した。容量
は処理方法によらずすべての試料が３３±０２μＦに入
っており、誤差範囲内で等し７い値であった。漏れ電流
もすべての試料で１００ｎＡ以下であり、本実施例の範
囲内では処理方法による陽椿酸化判性の優劣はつけられ
なかった。
１０８までに対応する多孔質焼結体を０．０Ｃ１５％リ
ン酸水溶液で】００Ｖで陽極酸化し、静雷、容量と漏れ
電流を測定した。静電容量は３０％リン酸水溶液中で１
２０Ｈ２の周波数で、漏れ電流は０．００５％リン酸水
溶液中で２０Ｖ印加１分後に、それぞれ測定した。容量
は処理方法によらずすべての試料が３３±０２μＦに入
っており、誤差範囲内で等し７い値であった。漏れ電流
もすべての試料で１００ｎＡ以下であり、本実施例の範
囲内では処理方法による陽椿酸化判性の優劣はつけられ
なかった。
〈実施例２．〉
実施例１と全く同様にアルミニウムと水素化チタンの混
合粉末を熱処理、粉砕、加圧成形した後、１２００℃で
１時間真空熱処理し、多孔質焼結体？得た。ぞ）られた
多孔質焼結体の体積■５と熱処理前の加圧成形体の体ｕ
＋ Ｖｐの比Ｖｓ ／ Ｖｐを混合粉末の熱処理温間と
対応させて第２図に示し、ｆｃ。実施例１に比較して、
加圧成形体の熱処理温度を上げたｆ（め、焼結が進み、
焼結体の大きさは、第２図に示した様に、把１図ＶＣ示
し７た実施例１の場合より収縮度合いが大きくなってい
る。し〃・し、傾向は実施例１と全く同様に、混合粉末
を５００功・ら９００℃で熱処理すすることにより、焼
結過程で体積が収縮し、ニオブのリード腺と焼結体との
ｍ Ｆｐｓ：強度の充分な多孔質焼結体が得られた。
合粉末を熱処理、粉砕、加圧成形した後、１２００℃で
１時間真空熱処理し、多孔質焼結体？得た。ぞ）られた
多孔質焼結体の体積■５と熱処理前の加圧成形体の体ｕ
＋ Ｖｐの比Ｖｓ ／ Ｖｐを混合粉末の熱処理温間と
対応させて第２図に示し、ｆｃ。実施例１に比較して、
加圧成形体の熱処理温度を上げたｆ（め、焼結が進み、
焼結体の大きさは、第２図に示した様に、把１図ＶＣ示
し７た実施例１の場合より収縮度合いが大きくなってい
る。し〃・し、傾向は実施例１と全く同様に、混合粉末
を５００功・ら９００℃で熱処理すすることにより、焼
結過程で体積が収縮し、ニオブのリード腺と焼結体との
ｍ Ｆｐｓ：強度の充分な多孔質焼結体が得られた。
〈実施例３．〉
アルミニウム粉末５Ｑｗｔ％、水素化チタン粉末５Ｑｗ
ｔ％の比で混合した混合粉末を実％６ ％ｌ」２とｌＬ
ｊ様に真空中、所定の温度で３０分間熱処理したのち、
３５メツ７ユのふるい？］肉るネで粉砕し７．−０実施
例２と同様Ｑて、粉砕１〜て得ら７１／ヒ粉末２０ｍｇ
をニオブ線を植立させて加圧成形シ２、再ｈｔ１真空
中１２００℃で１時間真空熱処理し、多孔質焼結体を得
た。得られた多孔質焼結体の体積ｖＳと熱処理前の加圧
成形体の体積■ｐの比Ｖｓ／Ｖｐを混合粉末の熱処理温
度と相関させて第３図に示した。
ｔ％の比で混合した混合粉末を実％６ ％ｌ」２とｌＬ
ｊ様に真空中、所定の温度で３０分間熱処理したのち、
３５メツ７ユのふるい？］肉るネで粉砕し７．−０実施
例２と同様Ｑて、粉砕１〜て得ら７１／ヒ粉末２０ｍｇ
をニオブ線を植立させて加圧成形シ２、再ｈｔ１真空
中１２００℃で１時間真空熱処理し、多孔質焼結体を得
た。得られた多孔質焼結体の体積ｖＳと熱処理前の加圧
成形体の体積■ｐの比Ｖｓ／Ｖｐを混合粉末の熱処理温
度と相関させて第３図に示した。
混合粉末におけるアルミニウム粉末の混合比が増すと、
アルミニウムの溶融時における体積膨張が大きくなる。
アルミニウムの溶融時における体積膨張が大きくなる。
したがって、第３図に見られるように、４５０℃以下で
の熱処理を行った試料および熱処理を行なわなかった試
料のＶｓ／ Ｖｐは、アルミニウム組成比の小さい実施
例２、第２図の場合よりも大きくなる傾向にあるが、本
発明の５００ ℃から９００℃で熱処理を行った試料の
Ｖｓ ／ Ｖｐは０．９以下であり、ニオブ線と焼結体
との接続強度の充分な多孔質焼結体が得られた。
の熱処理を行った試料および熱処理を行なわなかった試
料のＶｓ／ Ｖｐは、アルミニウム組成比の小さい実施
例２、第２図の場合よりも大きくなる傾向にあるが、本
発明の５００ ℃から９００℃で熱処理を行った試料の
Ｖｓ ／ Ｖｐは０．９以下であり、ニオブ線と焼結体
との接続強度の充分な多孔質焼結体が得られた。
〈実施例４〉
アルミニウム粉末５０ｗｔ％、水素化チタン粉末３０ｗ
ｔ％、チタン粉末２０ｗｔ％の比で混合した混合粉末を
、実施例３と同様に真空中、所定の温度で３０分間熱処
理したのち、３５メツシユのふるいを通るまで粉砕した
。
ｔ％、チタン粉末２０ｗｔ％の比で混合した混合粉末を
、実施例３と同様に真空中、所定の温度で３０分間熱処
理したのち、３５メツシユのふるいを通るまで粉砕した
。
実施例３と同様に、粉砕して得られた粉末２０ｍｇをニ
オブ線を植立でせて加圧成形し、再度真壁中１２００℃
で１時間真空熱処理し、多孔１朧焼結体を伺ｆ（。得ら
れた多孔質焼結体の体積Ｖｓと熱処理前の加圧成形体の
体積ｖｐの比ＶＳ／νｐは、εす４し２１に示すように
次姉例３の第３図と、熱処理なしの試料をのぞき、はぼ
’−ｇ−してお・す、チタン粉末を月いても不発ｉ（Ｊ
の９．（１果ズバあＺっことが１′；ｊ明した。
オブ線を植立でせて加圧成形し、再度真壁中１２００℃
で１時間真空熱処理し、多孔１朧焼結体を伺ｆ（。得ら
れた多孔質焼結体の体積Ｖｓと熱処理前の加圧成形体の
体積ｖｐの比ＶＳ／νｐは、εす４し２１に示すように
次姉例３の第３図と、熱処理なしの試料をのぞき、はぼ
’−ｇ−してお・す、チタン粉末を月いても不発ｉ（Ｊ
の９．（１果ズバあＺっことが１′；ｊ明した。
堤上のように、本発明（でより、加圧成形後の熱処理温
度、アルミニウムと水禁化ナタン粉の混合比、によらす
脚下の効釆が発現する。
度、アルミニウムと水禁化ナタン粉の混合比、によらす
脚下の効釆が発現する。
（１）焼結過程で加圧成形体が縮む傾向に芝）るため、
焼結体の埋−込→リード紗として、焼結体材ｌＩ−：と
の相互作用が小さい安価な；オブ絣か利用できる。
焼結体の埋−込→リード紗として、焼結体材ｌＩ−：と
の相互作用が小さい安価な；オブ絣か利用できる。
（１１）多孔質焼結体を製造するに幽μＪ１焼結体に藝
ニ求さｔ］る在厩よｐも低ｌ／−■・度で粉末の加圧成
形ができる。
ニ求さｔ］る在厩よｐも低ｌ／−■・度で粉末の加圧成
形ができる。
第１図、第２図、第３図、第４図は、それぞれ実施例１
、実施例２、実施例３、実施例４に示した多孔質焼結体
の体積ＶＳと加圧成形体の体積■ｐの比Ｖｓ／Ｖｐを混
合粉末の熱処理温度と相関させた特性図である。 后 ７ 図 ５２ 図 ＃ｉ− りｔ Ｚ 熱処理Ａ度°乙 篤 、３ 図 し 乃 ４ 図 τ 熱処理、１１Ｌ□Ｃ −ヌ
、実施例２、実施例３、実施例４に示した多孔質焼結体
の体積ＶＳと加圧成形体の体積■ｐの比Ｖｓ／Ｖｐを混
合粉末の熱処理温度と相関させた特性図である。 后 ７ 図 ５２ 図 ＃ｉ− りｔ Ｚ 熱処理Ａ度°乙 篤 、３ 図 し 乃 ４ 図 τ 熱処理、１１Ｌ□Ｃ −ヌ
Claims (2)
- （１） チタン粉末または水素化チタン粉末またはこ
れらの混合物にアルミニウム粉末を加えた混合粉末を、
真空中あるいは不活性カス中で、５００〜９００℃の温
度で熱処理したのち粉砕する工程と、粉砕して得られた
粉末を加圧成形し、再度真空中あるいは不活性ガス中で
熱処理して焼結する工程とを含むことを特徴とする電解
コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法。 - （２）前記粉砕して得られた粉末を、ニオブ線を植立さ
せて加圧成形することを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23157582A JPS59117212A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23157582A JPS59117212A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59117212A true JPS59117212A (ja) | 1984-07-06 |
| JPS6232606B2 JPS6232606B2 (ja) | 1987-07-15 |
Family
ID=16925662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23157582A Granted JPS59117212A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 電解コンデンサ用多孔質焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59117212A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS639111A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-14 | 日本電気株式会社 | 電解コンデンサ |
| JPH06229213A (ja) * | 1991-02-08 | 1994-08-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 吸・排気バルブとその製造方法 |
-
1982
- 1982-12-24 JP JP23157582A patent/JPS59117212A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS639111A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-14 | 日本電気株式会社 | 電解コンデンサ |
| JPH0553053B2 (ja) * | 1986-06-30 | 1993-08-09 | Nippon Electric Co | |
| JPH06229213A (ja) * | 1991-02-08 | 1994-08-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 吸・排気バルブとその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6232606B2 (ja) | 1987-07-15 |
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