JPS59116393A - 塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板 - Google Patents
塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板Info
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- JPS59116393A JPS59116393A JP23462782A JP23462782A JPS59116393A JP S59116393 A JPS59116393 A JP S59116393A JP 23462782 A JP23462782 A JP 23462782A JP 23462782 A JP23462782 A JP 23462782A JP S59116393 A JPS59116393 A JP S59116393A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、自動用車体腐蝕の一形態である穴あき腐蝕（
１＋ｅｒｒｏｒａＬｉｏｎ）に対して有効な、第１層Ｎ
ｉ含有Ｚｎ合金めつぎ・第２層Ｆｅ含有７１１合金めつ
きの２層構造を有する塗装後の耐蝕性に優れた表面処理
鋼板に関するものである。
１＋ｅｒｒｏｒａＬｉｏｎ）に対して有効な、第１層Ｎ
ｉ含有Ｚｎ合金めつぎ・第２層Ｆｅ含有７１１合金めつ
きの２層構造を有する塗装後の耐蝕性に優れた表面処理
鋼板に関するものである。
近年、自動車車体の腐蝕が大きな問題となっており、こ
の自動車車体の腐蝕は大きく分けて、（１）外観の劣化
、（２）安全及び機能劣化の２つの側面から考慮される
べきであるが、従来は、（１）の点が重視されており、
このため車体用鋼板と車体用塗料塗膜との密着性あるい
は塗装後の腐蝕による塗膜のふくれ現象などが注目され
ていた。しｈ化ながら、最近、特に衝突安全性箸の（２
）の点が大きくクロースアップされてきており、軽量化
のための車体用鋼板の薄肉化とも関連して、月策が必要
となってきている。
の自動車車体の腐蝕は大きく分けて、（１）外観の劣化
、（２）安全及び機能劣化の２つの側面から考慮される
べきであるが、従来は、（１）の点が重視されており、
このため車体用鋼板と車体用塗料塗膜との密着性あるい
は塗装後の腐蝕による塗膜のふくれ現象などが注目され
ていた。しｈ化ながら、最近、特に衝突安全性箸の（２
）の点が大きくクロースアップされてきており、軽量化
のための車体用鋼板の薄肉化とも関連して、月策が必要
となってきている。
しかして、安全及び機能劣化の腐蝕の形態は、自動車用
鋼板の平面的な広がりをもった板厚の減少を伴なう腐蝕
と、狭い平面的範囲内で板厚方向に穴があく穴あき腐蝕
の２つがあり、前者は鋼板の腐蝕減量で、後者は鋼板の
最大侵蝕深さで耐蝕性が評価され、従って、自動車用鋼
板としてこの２つの評１＋ｌｌｉの高いことが、安全及
び（幾能劣化を防１１−する点から要求されている。
鋼板の平面的な広がりをもった板厚の減少を伴なう腐蝕
と、狭い平面的範囲内で板厚方向に穴があく穴あき腐蝕
の２つがあり、前者は鋼板の腐蝕減量で、後者は鋼板の
最大侵蝕深さで耐蝕性が評価され、従って、自動車用鋼
板としてこの２つの評１＋ｌｌｉの高いことが、安全及
び（幾能劣化を防１１−する点から要求されている。
−力、自動車用鋼板は自動車に用いられる場合１こ、裸
の鋼板で用いられるよりも塗装されて用いられるケース
が多くなってきでおり、これは、塗装技術の進歩により
従来は塗料の回らなかっｌこ屯田の袋構造部等にも電着
塗装などによって塗料が回るようになったためで、この
ことは鋼板が裸のままで使用されるより、塗装された形
で腐蝕環境にさらされる可能性か大きくなったことを意
味している。
の鋼板で用いられるよりも塗装されて用いられるケース
が多くなってきでおり、これは、塗装技術の進歩により
従来は塗料の回らなかっｌこ屯田の袋構造部等にも電着
塗装などによって塗料が回るようになったためで、この
ことは鋼板が裸のままで使用されるより、塗装された形
で腐蝕環境にさらされる可能性か大きくなったことを意
味している。
従って１，１；１記したような腐蝕の形態と考え合せる
と、鋼板は裸の状態ではなく、塗装された後の鋼板の耐
蝕性、即ち、腐蝕減量及び最大侵蝕洋さの両者の改善か
重要な技術的課題となってきており、そして、鋼板か裸
の状態にす彊する耐蝕性と塗装後の鋼板の耐蝕性とは−
・致せず、裡の鋼板の耐蝕性がよくても塗装鋼板の耐蝕
性が良好であるとは必ずしもいうことができない。その
理由は、塗装後の鋼板の１四軸は塗膜のピンホールある
いは引掻き傷、更には走行中の異物の衝突による傷によ
って生じ、その腐蝕が塗膜という物理的な存在があるた
めに裸の鋼板の腐蝕の場合とは化学的あるいは電気的に
異なった（幾構・形態で進行するからである。従って、
従来の裸の鋼板の耐蝕性を研究するのとは全然別の観点
から塗装後の鋼板の耐蝕性を研究する必要性が生したの
である。
と、鋼板は裸の状態ではなく、塗装された後の鋼板の耐
蝕性、即ち、腐蝕減量及び最大侵蝕洋さの両者の改善か
重要な技術的課題となってきており、そして、鋼板か裸
の状態にす彊する耐蝕性と塗装後の鋼板の耐蝕性とは−
・致せず、裡の鋼板の耐蝕性がよくても塗装鋼板の耐蝕
性が良好であるとは必ずしもいうことができない。その
理由は、塗装後の鋼板の１四軸は塗膜のピンホールある
いは引掻き傷、更には走行中の異物の衝突による傷によ
って生じ、その腐蝕が塗膜という物理的な存在があるた
めに裸の鋼板の腐蝕の場合とは化学的あるいは電気的に
異なった（幾構・形態で進行するからである。従って、
従来の裸の鋼板の耐蝕性を研究するのとは全然別の観点
から塗装後の鋼板の耐蝕性を研究する必要性が生したの
である。
従来における自動車用防錆鋼板としては、基材である鋼
に対し犠牲防蝕効果を有する単一層のＺｎあるいはＺｎ
合金めっきか°多用されている。
に対し犠牲防蝕効果を有する単一層のＺｎあるいはＺｎ
合金めっきか°多用されている。
しかして本発明者等は、このような従来がらよく知られ
ているＺｎめっき鋼板について、塗装後の耐蝕性の見地
から種々検討した結果、塗装後の穴あき腐蝕＝最大侵蝕
深さの点では良好であるものの、板厚の減少を伴なう腐
蝕＝腐蝕減量の点ではその減量が大ぎ過ぎるため、単一
層のＺｎめっきあるいはＺｎ合金めっき層では、最大侵
蝕深さ及び腐蝕減量の両者に対する特性を満足できない
ということを発見した。
ているＺｎめっき鋼板について、塗装後の耐蝕性の見地
から種々検討した結果、塗装後の穴あき腐蝕＝最大侵蝕
深さの点では良好であるものの、板厚の減少を伴なう腐
蝕＝腐蝕減量の点ではその減量が大ぎ過ぎるため、単一
層のＺｎめっきあるいはＺｎ合金めっき層では、最大侵
蝕深さ及び腐蝕減量の両者に対する特性を満足できない
ということを発見した。
そして、本発明者等は複数層からなるＺｎ合金めっき屑
について研究を重ねた結果、第１層としてＮ１を含有す
るＺｎ−Ｎｉ合金めっき層と、更にそのＩ−の第２層と
してＦｅを含有するＺｎ Ｆｅ合金めっきＪＭの２層
のめっきを組合せること、及び、第１層のＮ１含有歇、
第２層の１−′（・含有量を特定することにより、更に
、ｔｉＳ１層と第２層のイーｊ着量の量的関係を特定す
る二とにより、最大侵蝕深さと腐蝕減量の両者に月する
特性に優れた鋼板かイ：１らｊするとい）ことを見出し
、本発明１こ係る塗装後の耐蝕性に陵れた表面処理鋼板
を完成したのである。
について研究を重ねた結果、第１層としてＮ１を含有す
るＺｎ−Ｎｉ合金めっき層と、更にそのＩ−の第２層と
してＦｅを含有するＺｎ Ｆｅ合金めっきＪＭの２層
のめっきを組合せること、及び、第１層のＮ１含有歇、
第２層の１−′（・含有量を特定することにより、更に
、ｔｉＳ１層と第２層のイーｊ着量の量的関係を特定す
る二とにより、最大侵蝕深さと腐蝕減量の両者に月する
特性に優れた鋼板かイ：１らｊするとい）ことを見出し
、本発明１こ係る塗装後の耐蝕性に陵れた表面処理鋼板
を完成したのである。
即ち、本発明に係る塗装後の耐蝕性に［憂れた表面処理
鋼板の特徴とするところは、鋼板の月面または両面に第
１層としてＮ１を２１％−７Ｉｌｌｔ％含有するＺ＋１
−Ｎｉ合金電気めっき層を有しその」−の第２屑として
Ｆｅを６５ｕ＋１％以−」二含有するＺ！１−■パｅ合
金電気めっき層を有することにある。
鋼板の特徴とするところは、鋼板の月面または両面に第
１層としてＮ１を２１％−７Ｉｌｌｔ％含有するＺ＋１
−Ｎｉ合金電気めっき層を有しその」−の第２屑として
Ｆｅを６５ｕ＋１％以−」二含有するＺ！１−■パｅ合
金電気めっき層を有することにある。
まだ、１２層のＺｎ Ｆｅ合金電気めっき層の１７１
着量を２８層ｍ：１以上とし、更に、７１１層のＺｎ−
Ｎｉ合金電気めっき層の付着量に対する第２）〆のＺｎ
−１？ｅ合金電気めっき層の１１着量の比率（第２屑イ
・１着量／第１Ｒ付着量）を（）、１〜１．０とするの
である。
着量を２８層ｍ：１以上とし、更に、７１１層のＺｎ−
Ｎｉ合金電気めっき層の付着量に対する第２）〆のＺｎ
−１？ｅ合金電気めっき層の１１着量の比率（第２屑イ
・１着量／第１Ｒ付着量）を（）、１〜１．０とするの
である。
本発明に係る塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板（以
下単に本発明鋼板ということがある。また、電気めっき
を単にめっきということもある。）について詳細に説明
する。
下単に本発明鋼板ということがある。また、電気めっき
を単にめっきということもある。）について詳細に説明
する。
本発明鋼板は、鋼板の片面または両面に、２種類のＺｎ
合金電気めっき層を２層設けるものであり、単一・屑の
ＺｎあるいはＺｎ合金電気めっトでは最大侵蝕深さ及び
腐蝕減量の両者に月して満足で・きなかった優れた特性
を有しているのである。
合金電気めっき層を２層設けるものであり、単一・屑の
ＺｎあるいはＺｎ合金電気めっトでは最大侵蝕深さ及び
腐蝕減量の両者に月して満足で・きなかった優れた特性
を有しているのである。
本発明鋼板における、鋼板基体」二の第１）＠のＺｎ合
金めつぎ層は、最大侵蝕深さ及び腐蝕減量を決定する重
要なめっき層であり、塗装がなく、めっき処理された鋼
板の裸耐蝕性からみて、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきが池のＺ
ｎ合金めっきより高耐蝕性であることから最適なめっき
であり、例えば、塗装後の腐蝕減量からみて、Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金めっき、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき、Ｚ ｎ −Ｃｒ
合金めっき井のＺｎ合金めっきではＺｎ−Ｎｉ合金めっ
きに比し腐蝕ｊ成電か太きいのである。
金めつぎ層は、最大侵蝕深さ及び腐蝕減量を決定する重
要なめっき層であり、塗装がなく、めっき処理された鋼
板の裸耐蝕性からみて、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきが池のＺ
ｎ合金めっきより高耐蝕性であることから最適なめっき
であり、例えば、塗装後の腐蝕減量からみて、Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金めっき、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき、Ｚ ｎ −Ｃｒ
合金めっき井のＺｎ合金めっきではＺｎ−Ｎｉ合金めっ
きに比し腐蝕ｊ成電か太きいのである。
しか１−て、最大侵蝕深さと腐蝕減量に月する塗装後の
耐蝕性を１憂れたものにするのには、Ｚｎ−Ｎ１合金め
っき層の Ｎｉ含有量に負うところか多く、即ち、Ｎｉ
含有量が７ｗｔ％を越えると最入侵蝕／７：さが大きく
なり、耐大あき特性か劣化し、また、Ｎ１含有量がｈｕ
１％未満では腐蝕減量が増大する。よって、第１層のＺ
ｎ Ｎｉ合金めっき層のＮｉ含有、暇は２ＩＩＩＬ％
〜°ｊ１％とする。
耐蝕性を１憂れたものにするのには、Ｚｎ−Ｎ１合金め
っき層の Ｎｉ含有量に負うところか多く、即ち、Ｎｉ
含有量が７ｗｔ％を越えると最入侵蝕／７：さが大きく
なり、耐大あき特性か劣化し、また、Ｎ１含有量がｈｕ
１％未満では腐蝕減量が増大する。よって、第１層のＺ
ｎ Ｎｉ合金めっき層のＮｉ含有、暇は２ＩＩＩＬ％
〜°ｊ１％とする。
次に、本発明鋼板における第１層の７．ｎ−Ｎｉ合金め
っき層の上の第２層のＺｎ−Ｆｅ合金めっき屑は、第１
層の７．１ｌ−Ｎｉ合金めっき層の防蝕効果の持続１１
キｆｉｌを保持する作用を果す上で重要ならのであり、
第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層が塗装後の耐蝕性に優
れていてもｆｌｉｐ間の経過につれて耐蝕性が劣化する
ようでは、防蝕効果の点から好ましくな（、従って、第
１ＪＶｉのＺｎ Ｎｉ合金めっき層の１〕に更に第２
層としてＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を設けて、経時的劣化
を生しさせないようにするのである。
っき層の上の第２層のＺｎ−Ｆｅ合金めっき屑は、第１
層の７．１ｌ−Ｎｉ合金めっき層の防蝕効果の持続１１
キｆｉｌを保持する作用を果す上で重要ならのであり、
第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層が塗装後の耐蝕性に優
れていてもｆｌｉｐ間の経過につれて耐蝕性が劣化する
ようでは、防蝕効果の点から好ましくな（、従って、第
１ＪＶｉのＺｎ Ｎｉ合金めっき層の１〕に更に第２
層としてＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を設けて、経時的劣化
を生しさせないようにするのである。
また、このＺｎ−Ｆｅ合金めっきは、塗料の塗膜との密
着性５Ｃ池の合金めっきより優れてお１）、第１層のＺ
ｎ−Ｎｉ合金めっきとの相乗作用で鋼板に月する犠牲防
蝕の効果を保持する時間を長くすることができる。この
犠牲防蝕効果は、塗装後の耐蝕性、特に、最大侵蝕深さ
の防止の向上に寄与するもので、この犠牲防蝕効果か小
さければ鋼板の板厚方向・＼の腐蝕が促進され、最大侵
蝕深さが大きくなる。さらに、第２層のＺｎ−Ｆ″ｅ０
合金き層は犠牲防蝕効果の外に塗装後の耐蝕性を有して
いるものである。従って、上記した種々の効果を奏させ
るには、第２層のＺｎ−Ｆｅ合金めっき層のＦｅ含有量
は６？ｕ＋ｔ％以−Ｌでなければならず、また、６５４
％未満の含有では着しく腐蝕減量が増加するようになる
。この理由は、Ｚｎ含有量が３５ｕ１％を越えると、Ｚ
Ｉ＋の犠牲防蝕作用か極端に進行し、逆に、第１層のＺ
ｎ−Ｎｉ合金めっき層との相乗作用が失なわれると共に
、それど１身の耐蝕性を損なうものと推察される。
着性５Ｃ池の合金めっきより優れてお１）、第１層のＺ
ｎ−Ｎｉ合金めっきとの相乗作用で鋼板に月する犠牲防
蝕の効果を保持する時間を長くすることができる。この
犠牲防蝕効果は、塗装後の耐蝕性、特に、最大侵蝕深さ
の防止の向上に寄与するもので、この犠牲防蝕効果か小
さければ鋼板の板厚方向・＼の腐蝕が促進され、最大侵
蝕深さが大きくなる。さらに、第２層のＺｎ−Ｆ″ｅ０
合金き層は犠牲防蝕効果の外に塗装後の耐蝕性を有して
いるものである。従って、上記した種々の効果を奏させ
るには、第２層のＺｎ−Ｆｅ合金めっき層のＦｅ含有量
は６？ｕ＋ｔ％以−Ｌでなければならず、また、６５４
％未満の含有では着しく腐蝕減量が増加するようになる
。この理由は、Ｚｎ含有量が３５ｕ１％を越えると、Ｚ
Ｉ＋の犠牲防蝕作用か極端に進行し、逆に、第１層のＺ
ｎ−Ｎｉ合金めっき層との相乗作用が失なわれると共に
、それど１身の耐蝕性を損なうものと推察される。
この外、本発明鋼板において、塗装後の耐ｌＩ！Ｉ！性
を−）１４向上させるために第２屑のＺｎ〜Ｆｅ合金め
っき層のｆ・１着量を２ Ｂ ７ｍ−以トとし、かつ、
第１ノ内の７．ｕ−Ｎｉ合金めっき層のｉ＝Ｉ着量と第
２層のＺＩ＋〜「：（・合金めっき層のｆ；１着量との
比率（ｆｆｉ２Ｒ（り着般、′第１層（：Ｉ着用）をｆ
ｉｒ 、ｌ ＝ １ ’、 Ｃ）とするのがよく、厳し
い腐蝕環境にヌ・Ｊしては、０．・１−１１．（）の範
囲とするのがよい。
を−）１４向上させるために第２屑のＺｎ〜Ｆｅ合金め
っき層のｆ・１着量を２ Ｂ ７ｍ−以トとし、かつ、
第１ノ内の７．ｕ−Ｎｉ合金めっき層のｉ＝Ｉ着量と第
２層のＺＩ＋〜「：（・合金めっき層のｆ；１着量との
比率（ｆｆｉ２Ｒ（り着般、′第１層（：Ｉ着用）をｆ
ｉｒ 、ｌ ＝ １ ’、 Ｃ）とするのがよく、厳し
い腐蝕環境にヌ・Ｊしては、０．・１−１１．（）の範
囲とするのがよい。
この第２層のＺｎ−Ｆ”ｅ合金めっきＨの（；１着量を
２８／Ｉｌｌ’以上と［るのは、ｆｌ’ Ｍ 量か２
Ｂ ／ ｍ ”未ｈｉうではＺｎ−Ｎｉ合金めっき層は
−の場合に近１［′）、［るために、塗装後の最入侵蝕
汀さ＝穴あき深さか増大してこれらの腐蝕防雨効果が期
待できず、また、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層及び
第２層のＺｎ−Ｉ゛ρρ介金き層の総イ」着量は、一般
的には、鋼板の使用されるａ蝕環境により決定されるが
、腐蝕環境が厳しい場合には４． （ｌ Ｂ ／ ｍ〜
あるいはそれ以十に厚目に１１１着させる必要か′あり
、それ程厳しくない腐蝕環境では鋼板の加１−性や溶接
性を考慮し−ζ２ ＋１８／、０２程度の薄ｌ］の１１
１着量とするのがよい。
２８／Ｉｌｌ’以上と［るのは、ｆｌ’ Ｍ 量か２
Ｂ ／ ｍ ”未ｈｉうではＺｎ−Ｎｉ合金めっき層は
−の場合に近１［′）、［るために、塗装後の最入侵蝕
汀さ＝穴あき深さか増大してこれらの腐蝕防雨効果が期
待できず、また、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層及び
第２層のＺｎ−Ｉ゛ρρ介金き層の総イ」着量は、一般
的には、鋼板の使用されるａ蝕環境により決定されるが
、腐蝕環境が厳しい場合には４． （ｌ Ｂ ／ ｍ〜
あるいはそれ以十に厚目に１１１着させる必要か′あり
、それ程厳しくない腐蝕環境では鋼板の加１−性や溶接
性を考慮し−ζ２ ＋１８／、０２程度の薄ｌ］の１１
１着量とするのがよい。
次に、第１．Ｊ’Ｆ！のＺｎ−Ｎｉ合金めっと層の１１
１着量と第２ＷＩの７．ｎ−Ｆｅ合金めっき付着量の比
率について説明すると、この比率が（）、１未満の場合
、あるいは、１．（）を越える場合、何れの場合でも最
大侵蝕深さを防止する効果を保ＪＩＦするのが困難とな
る。
１着量と第２ＷＩの７．ｎ−Ｆｅ合金めっき付着量の比
率について説明すると、この比率が（）、１未満の場合
、あるいは、１．（）を越える場合、何れの場合でも最
大侵蝕深さを防止する効果を保ＪＩＦするのが困難とな
る。
本発明に係る塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板の実
施例を説明する。
施例を説明する。
実施例１
板厚（１，８Ｉｎｍの冷１７１１圧延鋼板を常法にて、
電解脱脂、酸洗後以下に示１条件で第＋ ＨｇのＺｎ〜
Ｎ１合金電気めっきを施した。
電解脱脂、酸洗後以下に示１条件で第＋ ＨｇのＺｎ〜
Ｎ１合金電気めっきを施した。
めっき浴組成 ： 硫酸亜鉛、硫酸二ンケルめっき浴温
度 ：６０’Ｃ めっき浴面（： １，５ 電流密度 ： ３ （：ｌ Ａ ／ｄ「ｏ２陽極
＝ＰＬ このめっき処理条件によって、浴組成を調整することに
よりイ」着量を１７８／Ｉｌ＋２と一定としたが、Ｎ１
含有量の異なるＺｎ−Ｎｉ合金電気めっき鋼板を作った
。
度 ：６０’Ｃ めっき浴面（： １，５ 電流密度 ： ３ （：ｌ Ａ ／ｄ「ｏ２陽極
＝ＰＬ このめっき処理条件によって、浴組成を調整することに
よりイ」着量を１７８／Ｉｌ＋２と一定としたが、Ｎ１
含有量の異なるＺｎ−Ｎｉ合金電気めっき鋼板を作った
。
このＮ１含有景の異なるＺｎＮｉ合金電気めっき鋼板を
水洗後、以Ｆに示すめつき条１牛（こよＩ）第２層の７
． ｕ Ｆ ｅ合金電気めっきを施した。
水洗後、以Ｆに示すめつき条１牛（こよＩ）第２層の７
． ｕ Ｆ ｅ合金電気めっきを施した。
めっき斡）組成 ： 硫酸第１鉄、硫＃１１！鉛、硫酸
アンモニラ１１ めっき浴温度 ：Ｇ（Ｊ’Ｃ めっきンヤｉ ｐＨ： ２．（，１ 電流密度 ：３１）Ａ／ｄｍ２ めっきｆｚ１着量 ： ７８／ ＋１１２Ｚｎ−Ｆｅ
合金電気めっき層のＦｅ含有紙： Ｅ＋ ５１ｕ Ｌ
％ このように、第１層及び第２層の合金電気めっきを施し
た鋼板を、自動重用塗装置−程に従し・、浸漬法りん酸
亜鉛処理、カチオン電着塗装をＫＴなった後、塗膜に素
地に達するクロスカントを入れ、５％塩水噴ｎ（５０°
ＣＸ １６１−１ｒ）−＋乾燥（５０’ＣＸ３１１ｒ）
−＋５％塩水浸漬（５０°ＣＸ ３６１１ｒ）−自然放
置（２１１＋１の腐蝕サイクルからなる複合試験をニー
ＩＯサイクル行なった。
アンモニラ１１ めっき浴温度 ：Ｇ（Ｊ’Ｃ めっきンヤｉ ｐＨ： ２．（，１ 電流密度 ：３１）Ａ／ｄｍ２ めっきｆｚ１着量 ： ７８／ ＋１１２Ｚｎ−Ｆｅ
合金電気めっき層のＦｅ含有紙： Ｅ＋ ５１ｕ Ｌ
％ このように、第１層及び第２層の合金電気めっきを施し
た鋼板を、自動重用塗装置−程に従し・、浸漬法りん酸
亜鉛処理、カチオン電着塗装をＫＴなった後、塗膜に素
地に達するクロスカントを入れ、５％塩水噴ｎ（５０°
ＣＸ １６１−１ｒ）−＋乾燥（５０’ＣＸ３１１ｒ）
−＋５％塩水浸漬（５０°ＣＸ ３６１１ｒ）−自然放
置（２１１＋１の腐蝕サイクルからなる複合試験をニー
ＩＯサイクル行なった。
試験後側板の塗膜、錆を除去した後、グ・ｒアルゲージ
で腐蝕穴の深さを測定し、最大侵蝕深さを求めた。その
結果を第１図に示す。第１図において、供試材は７種類
であり、○印は第１層のＺｎＮｉ合金めっぎ層のＮｉ含
有量が２ｕ＋Ｌ％％、３６８…Ｅ％％、６．５ｕ＋Ｌ％
％の本発明鋼板を示し、・印（土０．５ｗＬ％、 ８
，５ｕ＋Ｌ％、 １１＋ｕ＋％、 １４ｕ＋１％の
Ｎｉ含有量で本発明鋼板のＮｉ含有量の範囲を逸ｊ關し
ている比較材を示しである。なお、第１図にΔ印の単一
層のＺｎ−Ｎｉ合金めっ芝屑を有する鋼板を本発明鋼板
と同様に自動車塗装工程処理及び複合サイクル試験を行
ない、この鋼板（めっきイリ着量： ２４ｇ、Ａ１１
２、Ｎｉ含有量を○印、及び・印と同様に変化させたも
の。）の結果も示しである。この第１図かられかる通り
、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層のＮｉ含有量が７ｕ
＋Ｉ％を越えている比較材及びＺｎ−Ｎｉ単一層合金め
つぎ鋼板とも、本発明鋼板に比して最大侵蝕深さが大と
なっており、本発明鋼板は最大侵蝕深さに対する耐蝕性
が優れていることが証明されている。
で腐蝕穴の深さを測定し、最大侵蝕深さを求めた。その
結果を第１図に示す。第１図において、供試材は７種類
であり、○印は第１層のＺｎＮｉ合金めっぎ層のＮｉ含
有量が２ｕ＋Ｌ％％、３６８…Ｅ％％、６．５ｕ＋Ｌ％
％の本発明鋼板を示し、・印（土０．５ｗＬ％、 ８
，５ｕ＋Ｌ％、 １１＋ｕ＋％、 １４ｕ＋１％の
Ｎｉ含有量で本発明鋼板のＮｉ含有量の範囲を逸ｊ關し
ている比較材を示しである。なお、第１図にΔ印の単一
層のＺｎ−Ｎｉ合金めっ芝屑を有する鋼板を本発明鋼板
と同様に自動車塗装工程処理及び複合サイクル試験を行
ない、この鋼板（めっきイリ着量： ２４ｇ、Ａ１１
２、Ｎｉ含有量を○印、及び・印と同様に変化させたも
の。）の結果も示しである。この第１図かられかる通り
、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層のＮｉ含有量が７ｕ
＋Ｉ％を越えている比較材及びＺｎ−Ｎｉ単一層合金め
つぎ鋼板とも、本発明鋼板に比して最大侵蝕深さが大と
なっており、本発明鋼板は最大侵蝕深さに対する耐蝕性
が優れていることが証明されている。
また、塗膜、錆を除去したＺｎ Ｆｅ合金めつき層及
びＺｎ Ｎｉ合金めっき屑を有する鋼板の重量を測定
し、複合サイクル試験による鋼板の腐蝕減１社を測定し
た結果を第２し１に示す。この第２図から明らかである
が、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めつき層のＮ１含有電が２
ｗＬ％未満では急激な腐蝕ｊ酸量の増加１り１向が生し
、２ｕ＋ｔ％を越える本発明鋼板においては）島蝕ｊ貼
見量１こ玄・」する面捕虫性１こ１σれて（・る、二と
がわかる。
びＺｎ Ｎｉ合金めっき屑を有する鋼板の重量を測定
し、複合サイクル試験による鋼板の腐蝕減１社を測定し
た結果を第２し１に示す。この第２図から明らかである
が、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めつき層のＮ１含有電が２
ｗＬ％未満では急激な腐蝕ｊ酸量の増加１り１向が生し
、２ｕ＋ｔ％を越える本発明鋼板においては）島蝕ｊ貼
見量１こ玄・」する面捕虫性１こ１σれて（・る、二と
がわかる。
実施例２
板厚＋１ 、 （Ｅ ＋ｎｍの冷開圧延鋼板に実施例１
の同様の方法により、１９１層Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき）
ｆ４ （（４着量：２１）ｇ／ｍ”、Ｎｉ含有量： ６
．５田１％）、第２層７． ｎ Ｆ ｅ合金めっき層
（イＸ！着量： ４８／ｍ’、１” ｅ含有量 ： ＋
） ５１ＩＩＬ％）を有する本発明鋼板を作り、めっと
層の鋼板に月する犠牲防蝕効果につり・−ζ調査した。
の同様の方法により、１９１層Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき）
ｆ４ （（４着量：２１）ｇ／ｍ”、Ｎｉ含有量： ６
．５田１％）、第２層７． ｎ Ｆ ｅ合金めっき層
（イＸ！着量： ４８／ｍ’、１” ｅ含有量 ： ＋
） ５１ＩＩＬ％）を有する本発明鋼板を作り、めっと
層の鋼板に月する犠牲防蝕効果につり・−ζ調査した。
その結果を第３図に示す。また、試験装置の概略図を第
６図に示す。第６し１の試験装置において、Ａは本発明
鋼板（アンード）、■３は裸の冷間圧延鋼板（カソード
）で・あり、これらを１１．１１．１９の抵抗を介して
接続し、Ｃの５％ＮａＣ１水溶液（ｐＨ： ７、室温）
に浸漬し、冷間圧延鋼板からめっき鋼板へ流れる電流を
Ｄのボテンシタメータにより電位差として測定するもの
である。この２枚の鋼板は斜線部Ｓ（ｃ＋ｎ２）を除い
てＮａＣｌ水溶液に対しシールされており、カップリン
グ電流は次式により計算される。
６図に示す。第６し１の試験装置において、Ａは本発明
鋼板（アンード）、■３は裸の冷間圧延鋼板（カソード
）で・あり、これらを１１．１１．１９の抵抗を介して
接続し、Ｃの５％ＮａＣ１水溶液（ｐＨ： ７、室温）
に浸漬し、冷間圧延鋼板からめっき鋼板へ流れる電流を
Ｄのボテンシタメータにより電位差として測定するもの
である。この２枚の鋼板は斜線部Ｓ（ｃ＋ｎ２）を除い
てＮａＣｌ水溶液に対しシールされており、カップリン
グ電流は次式により計算される。
カンツブりング電流（Ａ／Ｃｍ２）
−服こより生じる電位差（す÷Ｓ（０ｍ２）１０（ＪΩ
第３図において、鋼板の浸漬時間の経過に伴なうカップ
リング電流の減少は、めっき層の鋼板に対する犠牲防蝕
効果の減少を示しており、■印は本発明鋼板であり、Δ
印は比較材としてのＺ ｎ −Ｎｉ合金めっき単一層を
有する鋼板＜（＝１着量：２０８／…２、Ｎｉ含有量：
６．５ｕ＋１％）である。
リング電流の減少は、めっき層の鋼板に対する犠牲防蝕
効果の減少を示しており、■印は本発明鋼板であり、Δ
印は比較材としてのＺ ｎ −Ｎｉ合金めっき単一層を
有する鋼板＜（＝１着量：２０８／…２、Ｎｉ含有量：
６．５ｕ＋１％）である。
第３図から明らかであるが、本発明鋼板は犠牲防蝕効果
が約１６８時間持続しているが、Ｚｎ−Ｎ１合金めっき
単一層の比較材は約１（）８時間しか持続せず、本発明
鋼板はめっき層か鋼板を保護する室料ＩＵｊ ｆｌ効果
はその保持時間が非常に長時間にわたっていて保持時間
に優れている 実施例：（ 板厚＋１ 、Ｆｉ １１１１１１の冷間圧延鋼板に実施
例１と同様な方法により、第１層の７．ｎ−Ｎｉ合金電
気めっきを行ない（１・１着量： ］ ７ｇ／′＋ｎ
”、Ｎｉ含有量：６．５ｕ＋Ｌ％）、次いで、この第１
層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層の１−に設ける第２層は、
Ｆｅ含有量が２３ｕ＋Ｌ％、４５田１％、６９＋ＩＩｔ
％、８５ｕ＋１％と異なるＺｎ−Ｆ”ｐ合金電気めっき
層を１１１着量を°７８／ｍ’に一定とした。なお、Ｆ
ｅ含有量の調整はめっき浴の硫酸亜鉛の量を調整するこ
とにより行なった。
が約１６８時間持続しているが、Ｚｎ−Ｎ１合金めっき
単一層の比較材は約１（）８時間しか持続せず、本発明
鋼板はめっき層か鋼板を保護する室料ＩＵｊ ｆｌ効果
はその保持時間が非常に長時間にわたっていて保持時間
に優れている 実施例：（ 板厚＋１ 、Ｆｉ １１１１１１の冷間圧延鋼板に実施
例１と同様な方法により、第１層の７．ｎ−Ｎｉ合金電
気めっきを行ない（１・１着量： ］ ７ｇ／′＋ｎ
”、Ｎｉ含有量：６．５ｕ＋Ｌ％）、次いで、この第１
層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層の１−に設ける第２層は、
Ｆｅ含有量が２３ｕ＋Ｌ％、４５田１％、６９＋ＩＩｔ
％、８５ｕ＋１％と異なるＺｎ−Ｆ”ｐ合金電気めっき
層を１１１着量を°７８／ｍ’に一定とした。なお、Ｆ
ｅ含有量の調整はめっき浴の硫酸亜鉛の量を調整するこ
とにより行なった。
二Ｊしらのめっき鋼板を実施例１と同様な方法により、
浸漬法））ん酸塩処理、カチオン電着塗装を行なった後
、複合サイクル試験を３（）サイクル実施し、鋼板の腐
蝕減量を調査した。この結果を第・・１図にボ１゜、二
の第・１図において、■印は第２層の７．１＋ Ｆ
ｅ合金めっきＲりのＦｅ含有量か６５〕田１％、Ｕ５ｕ
＋１％のイ（発明鋼板で、・印はト”ｅ含有量か２１）
＋ｎ１％、４５１．１１１％の比較ヰ４であり、第４図
かられかるように、Ｆｅ含有量が６５ｗｔ％以上の本発
明鋼板は腐蝕減量に灯して優れた特性を有しており、逆
に、Ｆｅ含有量が６５社％未満の比較材は劣っているこ
とは明らかである。
浸漬法））ん酸塩処理、カチオン電着塗装を行なった後
、複合サイクル試験を３（）サイクル実施し、鋼板の腐
蝕減量を調査した。この結果を第・・１図にボ１゜、二
の第・１図において、■印は第２層の７．１＋ Ｆ
ｅ合金めっきＲりのＦｅ含有量か６５〕田１％、Ｕ５ｕ
＋１％のイ（発明鋼板で、・印はト”ｅ含有量か２１）
＋ｎ１％、４５１．１１１％の比較ヰ４であり、第４図
かられかるように、Ｆｅ含有量が６５ｗｔ％以上の本発
明鋼板は腐蝕減量に灯して優れた特性を有しており、逆
に、Ｆｅ含有量が６５社％未満の比較材は劣っているこ
とは明らかである。
実施例４
板厚０．８齢の冷開圧延鋼板を実施例１と同様な方法で
、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金電気めっき層（Ｎ１含有量：
６．５ｕ＋ｔ％）、第２層のＺｎ−Ｆｅ合金電気めっき
層（Ｆｅ含有量：８５ｕ＋Ｌ％）の本発明鋼板を作成し
た。この時の二層の合計４１着量は２４８／ｍ２と一定
にし、第１層Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき層と第２Ｊ督Ｚｎ−
Ｆｅ合金めっき層の（＝Ｊ着量の比率の異なる鋼板とし
た。即ち、第２層ｆ１着量／第１層ｆτｊ′着量の比率
を、０（Ｚｎ’Ｎｉ合金めっき単一層）、（）、２、（
）、４．０．７．１．（）、１．４．２．（）と変化さ
せた。
、第１層のＺｎ−Ｎｉ合金電気めっき層（Ｎ１含有量：
６．５ｕ＋ｔ％）、第２層のＺｎ−Ｆｅ合金電気めっき
層（Ｆｅ含有量：８５ｕ＋Ｌ％）の本発明鋼板を作成し
た。この時の二層の合計４１着量は２４８／ｍ２と一定
にし、第１層Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき層と第２Ｊ督Ｚｎ−
Ｆｅ合金めっき層の（＝Ｊ着量の比率の異なる鋼板とし
た。即ち、第２層ｆ１着量／第１層ｆτｊ′着量の比率
を、０（Ｚｎ’Ｎｉ合金めっき単一層）、（）、２、（
）、４．０．７．１．（）、１．４．２．（）と変化さ
せた。
これらの鋼板を実施例１と同様の方法で、浸漬法りん酸
塩処理、カチオン電着塗装後、複合サイクル試験を３０
サイクル実施し、最大侵蝕深さを測定した。その結果を
第５図に示す。この第５図から１１ルらかで゛あるが、
第１層１３２層の刊着量の比率が（）、１〜］、（ｌの
範囲におＵ・て最大侵蝕深さが最１氏となり、この範囲
が再火侵１１！ｌｌＷさに月する効果が優れていること
がわかる。
塩処理、カチオン電着塗装後、複合サイクル試験を３０
サイクル実施し、最大侵蝕深さを測定した。その結果を
第５図に示す。この第５図から１１ルらかで゛あるが、
第１層１３２層の刊着量の比率が（）、１〜］、（ｌの
範囲におＵ・て最大侵蝕深さが最１氏となり、この範囲
が再火侵１１！ｌｌＷさに月する効果が優れていること
がわかる。
以上説明したように、本発明に係る塗装後の耐蝕性に優
れた表面処理鋼板は上記の構成を有しているものである
か呟塗装後の腐蝕減量及び最大腐蝕深さに対して優れた
効果があり、特に、自動車用の防錆鋼板として最適のも
ので、工業的に極めて有用である。
れた表面処理鋼板は上記の構成を有しているものである
か呟塗装後の腐蝕減量及び最大腐蝕深さに対して優れた
効果があり、特に、自動車用の防錆鋼板として最適のも
ので、工業的に極めて有用である。
第１図はＺｎＮｉ合金めつき層のＮｉ含有量と最大侵蝕
深さの関係を示す図、第２図はＺｎＮｉ合金めっき屑の
Ｎ１含有量と腐蝕減量との関係を示す図、第３図はカッ
プリング電流の時間的変化を示す図、第４図は第２層Ｚ
ｎ−ドｅ合金めつき層のＦｅ含有量と腐蝕ｊ減量との関
係を示す図、第５図は（１ｊＳ２／ｌ！７．ｎ−Ｆｅ合
金めつき層イ；１着量／第ＩＪＦｊＺｎ−Ｎｉ合金めっ
き層（＝１着量）の比率と最大侵蝕深さとの関係を示す
図、ｆＩＳ６図はカンブリング電流測定装置の概略図で
ある。 Ａ〜本発明鋼板、Ｂ〜冷開圧延鋼板、Ｃ〜ＮａＣｌ水１
液、Ｄ〜ポテンショメータ、Ｓ−露出（０１″バん叫（
公） 才５ワ Ｚｎ−Ｆｅ４１４％、−ｙ渦ｉ 予６図
深さの関係を示す図、第２図はＺｎＮｉ合金めっき屑の
Ｎ１含有量と腐蝕減量との関係を示す図、第３図はカッ
プリング電流の時間的変化を示す図、第４図は第２層Ｚ
ｎ−ドｅ合金めつき層のＦｅ含有量と腐蝕ｊ減量との関
係を示す図、第５図は（１ｊＳ２／ｌ！７．ｎ−Ｆｅ合
金めつき層イ；１着量／第ＩＪＦｊＺｎ−Ｎｉ合金めっ
き層（＝１着量）の比率と最大侵蝕深さとの関係を示す
図、ｆＩＳ６図はカンブリング電流測定装置の概略図で
ある。 Ａ〜本発明鋼板、Ｂ〜冷開圧延鋼板、Ｃ〜ＮａＣｌ水１
液、Ｄ〜ポテンショメータ、Ｓ−露出（０１″バん叫（
公） 才５ワ Ｚｎ−Ｆｅ４１４％、−ｙ渦ｉ 予６図
Claims (2)
- （１）鋼板の片面または両面に第１層としてＮｉを２
ｕ＋１．！％ 〜７ ｕｌ１％含有する７、ｕ Ｎｉ
合金電気めっき層を有し、その」二の第２層としてＦｅ
を６５ｉｕＬ％以Ｉ−含有するＺｎ−Ｆｅ合金電気めっ
き層を有することを特徴とする塗装後のｉ４蝕性に優れ
た表面処理鋼板。 - （２） 第２層のＺ ｎ −Ｆｅ合金電気めっき層のイ
；１着量が２８／ｍ−以上で、かつ、第１層のＺｎ−Ｎ
ｉ合金電気めっき層のｆ；Ｉ着量にｊ＝Ｊする第２層の
Ｚ ｎ−Ｆ’ ｅ合金重賞めつき層の１１着量の比率（
第２層（＝１着鼠／第１層（＝ｆ着量）か（）、１〜１
．（）である特許請 ・求の範囲第１項に記載の塗装後
の耐蝕性に優れた表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23462782A JPS59116393A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | 塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23462782A JPS59116393A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | 塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59116393A true JPS59116393A (ja) | 1984-07-05 |
| JPS6320316B2 JPS6320316B2 (ja) | 1988-04-27 |
Family
ID=16973995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23462782A Granted JPS59116393A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | 塗装後の耐蝕性に優れた表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59116393A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987005950A1 (en) * | 1986-03-29 | 1987-10-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Plated steel excellent in coatability |
| US4835066A (en) * | 1986-01-25 | 1989-05-30 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Plated steel sheet having excellent coating performance |
-
1982
- 1982-12-23 JP JP23462782A patent/JPS59116393A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4835066A (en) * | 1986-01-25 | 1989-05-30 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Plated steel sheet having excellent coating performance |
| WO1987005950A1 (en) * | 1986-03-29 | 1987-10-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Plated steel excellent in coatability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6320316B2 (ja) | 1988-04-27 |
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