JPS591122B2 - 形鋼圧延装置列 - Google Patents
形鋼圧延装置列Info
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- JPS591122B2 JPS591122B2 JP52028021A JP2802177A JPS591122B2 JP S591122 B2 JPS591122 B2 JP S591122B2 JP 52028021 A JP52028021 A JP 52028021A JP 2802177 A JP2802177 A JP 2802177A JP S591122 B2 JPS591122 B2 JP S591122B2
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- rolling
- horizontal
- flange
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は形鋼の熱間圧延装置列に関するもので、その目
的は平型角鋼片もしくは経机形鋼片を素材として形鋼を
熱間圧延するに際し、圧延能率が優れた圧延装置列を提
供するにある。
的は平型角鋼片もしくは経机形鋼片を素材として形鋼を
熱間圧延するに際し、圧延能率が優れた圧延装置列を提
供するにある。
周知の通り形鋼、例えばＨ形鋼は第１図に示すように均
熱炉（図示していない）で圧延温度に加熱された鋼塊を
分塊ミル１によって第２図のような粗形鋼片２に圧延す
ることが第１工程となっている。
熱炉（図示していない）で圧延温度に加熱された鋼塊を
分塊ミル１によって第２図のような粗形鋼片２に圧延す
ることが第１工程となっている。
該粗形鋼片２は冷却子入場３において冷却され、ついで
スカーフインクによって疵手入されたあと加熱炉４で圧
延計画に従った順に加熱されたのち、ブレークダウンミ
ル５、中間ユニバーサルミル６、エツジヤ−ミル７を経
たのち仕上ユニバーサルミル８によって第３図の製品９
のように仕上圧延される。
スカーフインクによって疵手入されたあと加熱炉４で圧
延計画に従った順に加熱されたのち、ブレークダウンミ
ル５、中間ユニバーサルミル６、エツジヤ−ミル７を経
たのち仕上ユニバーサルミル８によって第３図の製品９
のように仕上圧延される。
その後は要求寸法に従って鋸断され、さらに矯正加工さ
れることは周知の通りであり、その点は本発明でも同様
である。
れることは周知の通りであり、その点は本発明でも同様
である。
さて、前述の周知方法では、冷却子入場３で−たん冷却
したのち、再び加熱炉４で加熱するためエネルギーの損
失が極めて太きい。
したのち、再び加熱炉４で加熱するためエネルギーの損
失が極めて太きい。
そこで近時省エネルギーを目的として前述の分塊ミル１
では、第４図イに示す平型角鋼片１０もしくは第４図口
に示す経机形鋼片１１に圧延し、熱間疵手入工程を経て
加熱炉４を介せず直接ブレークダウンミル５に供給する
製造方法が試みられるようになった゛。
では、第４図イに示す平型角鋼片１０もしくは第４図口
に示す経机形鋼片１１に圧延し、熱間疵手入工程を経て
加熱炉４を介せず直接ブレークダウンミル５に供給する
製造方法が試みられるようになった゛。
すなわちこの方法によればエネルギーの節減はもとより
前記各鋼片１０，１１の形状は、従来の粗形鋼片２に比
較してシンプルなため熱間における疵検用および疵手入
が容易となる利点がある。
前記各鋼片１０，１１の形状は、従来の粗形鋼片２に比
較してシンプルなため熱間における疵検用および疵手入
が容易となる利点がある。
しかし上下の水平ロールでなる従来のブレークダウンミ
ル５で平型角鋼片１０もしくは経机形鋼片１１を圧延す
る場合、被圧延材の圧下は主にウェブ主体に行なわれる
のでフランジ相当部の肉引けが大きくなり圧延ができず
、またフランジ相当部も圧下しようとすればブレークダ
ウンミル５を構成する上下ロールには多数の孔型を設け
なければならない。
ル５で平型角鋼片１０もしくは経机形鋼片１１を圧延す
る場合、被圧延材の圧下は主にウェブ主体に行なわれる
のでフランジ相当部の肉引けが大きくなり圧延ができず
、またフランジ相当部も圧下しようとすればブレークダ
ウンミル５を構成する上下ロールには多数の孔型を設け
なければならない。
かかる問題点を解決するものとして第５図に示す上水平
ロール１２ａと下水平ロール１２ｂ及び左右の竪ロール
１３ａ、１３ｂでなるユニバーサル方式のブレークダウ
ンミルも提案されているが、この方式ではウェブ部の圧
下が多大となりパス回数が増大することと、フランジ巾
が増加するようなパススケジュール設定が必要なことお
よび被圧延材１４のフランジ端部に噛出し１４ａが生じ
るなどの難点があった。
ロール１２ａと下水平ロール１２ｂ及び左右の竪ロール
１３ａ、１３ｂでなるユニバーサル方式のブレークダウ
ンミルも提案されているが、この方式ではウェブ部の圧
下が多大となりパス回数が増大することと、フランジ巾
が増加するようなパススケジュール設定が必要なことお
よび被圧延材１４のフランジ端部に噛出し１４ａが生じ
るなどの難点があった。
本発明は従来の上述のような平型角鋼片もしくは軽相形
鋼片から形鋼を圧延するに際しての粗圧延段階における
問題点を解消するもので、その要旨とするところは平型
角鋼片あるいは軽相形鋼片を供給する連続鋳造装置もし
くは銅塊を平型角鋼片あるいは軽相形鋼片とする前段圧
延ミルと、前記鋳造装置もしくは前段圧延ミルから供給
される被圧延材の疵手入れを行なう熱間疵手入装置と、
フランジ端部を圧下するフランジ圧下部とウェブ圧下胴
部を備えた水平ミルと、前記水平ミルと同時圧延可能で
かつ該水平ミルと同一形状のウェブ圧下胴部を有する水
平ロールとフランジ圧下竪ロールを備えた粗圧延ミルと
、ユニバーサルミルおよびエツジングミルからなる中間
仕上圧延ミルと、最終仕上ユニバーサルミルとをタンデ
ムに配設してなり、加熱炉を有さないことを特徴とする
形鋼圧延装置列にある。
鋼片から形鋼を圧延するに際しての粗圧延段階における
問題点を解消するもので、その要旨とするところは平型
角鋼片あるいは軽相形鋼片を供給する連続鋳造装置もし
くは銅塊を平型角鋼片あるいは軽相形鋼片とする前段圧
延ミルと、前記鋳造装置もしくは前段圧延ミルから供給
される被圧延材の疵手入れを行なう熱間疵手入装置と、
フランジ端部を圧下するフランジ圧下部とウェブ圧下胴
部を備えた水平ミルと、前記水平ミルと同時圧延可能で
かつ該水平ミルと同一形状のウェブ圧下胴部を有する水
平ロールとフランジ圧下竪ロールを備えた粗圧延ミルと
、ユニバーサルミルおよびエツジングミルからなる中間
仕上圧延ミルと、最終仕上ユニバーサルミルとをタンデ
ムに配設してなり、加熱炉を有さないことを特徴とする
形鋼圧延装置列にある。
以下本発明の一実施例を図面にもとすき説明する。
第６図において１５は鋼塊から前記平型角鋼片１０もし
くは軽相形鋼片１１を製造する前段圧延ミルである。
くは軽相形鋼片１１を製造する前段圧延ミルである。
さてここで前記平型角鋼片１０とは第４図イに示すよう
に高さＦ。
に高さＦ。
および横幅Ｗ。の比（ＦＯ／ｗｏ ）がほぼ０．２０
〜０．９５の範囲のものを云い、軽相形鋼片とは第４図
口に示す断面形状において相対する長辺１６、１６’が
互に中凹みとなり、短辺側１７、１７’がほぼ平行（た
だし圧延において支障ない限り内側にすぼまるかあるい
は外側にはり出していても差しつかえない）で、短辺間
離隔距離を幅Ｗ１、長辺間の最短離隔距離を厚みＴ１
とした場合、幅Ｗ１ と厚みＴ１ との比（ＴＩ／
Ｗｌ）はほぼ０．２０〜０．９５程度のものを指す。
〜０．９５の範囲のものを云い、軽相形鋼片とは第４図
口に示す断面形状において相対する長辺１６、１６’が
互に中凹みとなり、短辺側１７、１７’がほぼ平行（た
だし圧延において支障ない限り内側にすぼまるかあるい
は外側にはり出していても差しつかえない）で、短辺間
離隔距離を幅Ｗ１、長辺間の最短離隔距離を厚みＴ１
とした場合、幅Ｗ１ と厚みＴ１ との比（ＴＩ／
Ｗｌ）はほぼ０．２０〜０．９５程度のものを指す。
而して軽相形鋼片１１のフランジ対応部１８．１８’は
長辺１６，１６’において最長離隔距離を有し、それが
フランジ対応幅Ｆ１ と等しい部分１９ａ、１９ａ’
、１９ｂ 、１９ｂ’つまりフランジ厚み対応部をもつ
ことが好ましく、それらの長さは合計で長辺１６、１６
’の１／２０〜１／１５以上に設計すると良いことが経
験的にたしかめられた。
長辺１６，１６’において最長離隔距離を有し、それが
フランジ対応幅Ｆ１ と等しい部分１９ａ、１９ａ’
、１９ｂ 、１９ｂ’つまりフランジ厚み対応部をもつ
ことが好ましく、それらの長さは合計で長辺１６、１６
’の１／２０〜１／１５以上に設計すると良いことが経
験的にたしかめられた。
平型角鋼片１０と軽相形鋼片１１は長さについては任意
であり、さらに平型角鋼片１０のウェブ相当部分を軽圧
下することによって製造できる意味において軽相形鋼片
と云うものである。
であり、さらに平型角鋼片１０のウェブ相当部分を軽圧
下することによって製造できる意味において軽相形鋼片
と云うものである。
次に前記フランジ対応幅Ｆ１と厚みＴ１ との比Ｔ１／
Ｆ１ は０．６〜０．９５とすることが良い結果を期待
できる。
Ｆ１ は０．６〜０．９５とすることが良い結果を期待
できる。
その理由は０．６以下では熱間疵検出、手入の困難さが
増し、０．９５以上では平型角鋼片と変るところがな（
、軽圧下による粗圧延ミルでの負担軽減の効果や噛み込
み性のよさが失なわれるからである。
増し、０．９５以上では平型角鋼片と変るところがな（
、軽圧下による粗圧延ミルでの負担軽減の効果や噛み込
み性のよさが失なわれるからである。
次に前記比Ｆｏ ／Ｗｏを０．２０〜０．９５とする理
由は０．２０以下では粗圧延ミルにおけるフランジ幅出
しの機能的限界から圧延効率が悪く、生産性が低下する
ためで、また０、９５以上では後述する粗圧延ミルを構
成する水平ミルでのフランジ圧下の負担が大きくなり過
ぎて、これまた圧延効率が低下するからである。
由は０．２０以下では粗圧延ミルにおけるフランジ幅出
しの機能的限界から圧延効率が悪く、生産性が低下する
ためで、また０、９５以上では後述する粗圧延ミルを構
成する水平ミルでのフランジ圧下の負担が大きくなり過
ぎて、これまた圧延効率が低下するからである。
また前記比Ｔ１／Ｗ１を０．２０〜０．９５とする理由
も前述の平型角鋼片の場合と同様である。
も前述の平型角鋼片の場合と同様である。
さて本発明圧延装置列で用いる平型角鋼片または軽相形
鋼片は前記の前段圧延ミル１５で圧延して得るほか、周
知の連続鋳造装置２０によってもいいことは勿論である
。
鋼片は前記の前段圧延ミル１５で圧延して得るほか、周
知の連続鋳造装置２０によってもいいことは勿論である
。
而して前段圧延ミル１５または連続鋳造装置２０で得ら
れた平型角鋼片１０または軽相形鋼片１１（以下平型角
鋼片および軽相形鋼片を総称して単に被圧延材２１と云
う）は周知の溶剤あるいは研削熱間疵手入装置２２によ
って疵手入される。
れた平型角鋼片１０または軽相形鋼片１１（以下平型角
鋼片および軽相形鋼片を総称して単に被圧延材２１と云
う）は周知の溶剤あるいは研削熱間疵手入装置２２によ
って疵手入される。
次に被圧延材２１は粗圧延ミル２３で粗圧延されるが該
粗圧延ミル２３は水平ミル２４とユニバーサルミル２５
でなり、該両ミルは連続圧延可能なように互に近接して
設けられている。
粗圧延ミル２３は水平ミル２４とユニバーサルミル２５
でなり、該両ミルは連続圧延可能なように互に近接して
設けられている。
前記水平ミル２４は第７図に示すように上整形ロール２
４ａと下整形ロール２４ｂの上下一対でなり、被圧延材
２１のウェブ部２１ａを圧下するウェブ圧下胴部２６お
よびフランジ端部２１ｂを圧下するフランジ圧下部２７
からなる。
４ａと下整形ロール２４ｂの上下一対でなり、被圧延材
２１のウェブ部２１ａを圧下するウェブ圧下胴部２６お
よびフランジ端部２１ｂを圧下するフランジ圧下部２７
からなる。
また前記ウェブ圧下胴部２６は該ウェブ圧下胴部２６の
基部ｐ、ｐ’を結ぶ仮想線ｔから膨出高さＨをもって膨
出するとともに前記基部ｐ、ｐ’における基部幅Ａと押
圧面の幅ＢはＡ）Ｂの関係になるよう設定されている。
基部ｐ、ｐ’を結ぶ仮想線ｔから膨出高さＨをもって膨
出するとともに前記基部ｐ、ｐ’における基部幅Ａと押
圧面の幅ＢはＡ）Ｂの関係になるよう設定されている。
次に第８図は前記水平ミル２４０次段に設けるユニバー
サルミル２５の構成を示すものでア’）、上下の水平ロ
ール２８ａ 、２８ｂ及び左右の竪ロール２９ａ 、２
９ｂからなる。
サルミル２５の構成を示すものでア’）、上下の水平ロ
ール２８ａ 、２８ｂ及び左右の竪ロール２９ａ 、２
９ｂからなる。
該上下の水平ロール２８ａ 、２８ｂの平頂部３０で被
圧延材２１のウェブを圧下し、側面３１ａ、３１ｂと竪
ロール２９ａ 、２９ｂでフランジを圧下する点につい
ては周知のユニバーサルミルの作用と変りないが、本発
明では前記上下水平ロール２８ａ、２８ｂの形状を次の
如（設定している。
圧延材２１のウェブを圧下し、側面３１ａ、３１ｂと竪
ロール２９ａ 、２９ｂでフランジを圧下する点につい
ては周知のユニバーサルミルの作用と変りないが、本発
明では前記上下水平ロール２８ａ、２８ｂの形状を次の
如（設定している。
すなわち平頂部３００幅Ｂａは前記上下整形ロール２４
ａ 、２４ｂの押圧面の幅Ｂに等しく、平頂部３０から
前記整形ロールの膨出高さＨに等しい位置Ｐａ、Ｐａ’
におけるロール幅Ａａは整形ロール２４ａ 、２４ｂの
基部幅Ａに等しく設定している。
ａ 、２４ｂの押圧面の幅Ｂに等しく、平頂部３０から
前記整形ロールの膨出高さＨに等しい位置Ｐａ、Ｐａ’
におけるロール幅Ａａは整形ロール２４ａ 、２４ｂの
基部幅Ａに等しく設定している。
なお上下水平ロール２８ａ、２８ｂの側面部３１ａ、３
１ｂは前記平頂部３０からＨ′の高さにおけるロール側
面の位置Ｑ 、 Ｑ’まで形成され、上下整形ロール２
４ａ。
１ｂは前記平頂部３０からＨ′の高さにおけるロール側
面の位置Ｑ 、 Ｑ’まで形成され、上下整形ロール２
４ａ。
２４ｂの膨出高さＨとの関係はＨ’）Ｈになるよう設定
されている。
されている。
本発明で水平ミル２４とユニバーサルミル２５のウェブ
圧下胴部が同一というのは以上の意味でいうものである
。
圧下胴部が同一というのは以上の意味でいうものである
。
面シて以上の構成になる水平ミル２４とユニバーサルミ
ル２５でなる粗圧延ミル２３の圧延状況を次に説明する
。
ル２５でなる粗圧延ミル２３の圧延状況を次に説明する
。
平型角鋼片または軽相形鋼片でなる被圧延材２１は、ま
ず第７図の如く上下の整形ロール２４ａ 、２４ｂのウ
ェブ圧下胴部２６でウェブが圧下され、続いて次段に設
けられたユニバーサルミル２５でウェブおよびフランジ
が同時に圧下される（第８図に示す）。
ず第７図の如く上下の整形ロール２４ａ 、２４ｂのウ
ェブ圧下胴部２６でウェブが圧下され、続いて次段に設
けられたユニバーサルミル２５でウェブおよびフランジ
が同時に圧下される（第８図に示す）。
さらに被圧延材２１はリバースされユニバーサルミル２
５で圧下され、ついで水平ミル２４でも圧下される。
５で圧下され、ついで水平ミル２４でも圧下される。
かかる任意回数の可逆圧延加工後、第９図に示す如（被
圧延材２１のウェブ部２１ａとウェブ圧下胴部２６との
間に間隙が生じ、かつフランジ端部２１ｂは前記フラン
ジ圧下部２７に当接するが、この時点より以後水平ミル
２４のフランジ圧下部２７によって被圧延材２１のフラ
ンジ端部２１ｂが整形加工される。
圧延材２１のウェブ部２１ａとウェブ圧下胴部２６との
間に間隙が生じ、かつフランジ端部２１ｂは前記フラン
ジ圧下部２７に当接するが、この時点より以後水平ミル
２４のフランジ圧下部２７によって被圧延材２１のフラ
ンジ端部２１ｂが整形加工される。
而して本発明に係る粗圧延ミルの特徴は水平ミル２４に
おいて初期パスウェブ圧下を行ない終期パスはフランジ
端部の整形を行なうようにしたところにあるが、圧延製
品のウェブ偏りをより少なくするために前記水平ミル２
４の膨出高さＨの設定にあたっては次の条件を考慮する
ことが望ましい。
おいて初期パスウェブ圧下を行ない終期パスはフランジ
端部の整形を行なうようにしたところにあるが、圧延製
品のウェブ偏りをより少なくするために前記水平ミル２
４の膨出高さＨの設定にあたっては次の条件を考慮する
ことが望ましい。
第９図において水平ミル２４における粗仕上フランジ幅
をＦｈ、粗仕上ウェブ厚をｔｗとする時、（Ｆ ｈ−ｔ
ｗ）／２−Ｈ＞０なる関係を満足するとともに、（Ｆｈ
ｔｗ）／２と膨出高さＨとの差は小さい程つニブ偏り
に対しては有利である。
をＦｈ、粗仕上ウェブ厚をｔｗとする時、（Ｆ ｈ−ｔ
ｗ）／２−Ｈ＞０なる関係を満足するとともに、（Ｆｈ
ｔｗ）／２と膨出高さＨとの差は小さい程つニブ偏り
に対しては有利である。
すなわち水平ミル２４での最終仕上（粗仕−しにおいて
、その前段でウェブ偏りが生じていた場合、ウェブ圧下
胴部２６で被圧延材２１のウェブ部２１ａを圧下するこ
とが可能となり、ウェブ偏りが修正されるものである。
、その前段でウェブ偏りが生じていた場合、ウェブ圧下
胴部２６で被圧延材２１のウェブ部２１ａを圧下するこ
とが可能となり、ウェブ偏りが修正されるものである。
さて粗圧延ミル２３で粗仕上された被圧延材２１は、第
６図に示す中間仕上圧延ミル３２および最終仕上ユニバ
ーサルミル３３で圧延され圧延は終了する。
６図に示す中間仕上圧延ミル３２および最終仕上ユニバ
ーサルミル３３で圧延され圧延は終了する。
前記中間仕上圧延ミル３２は中間仕上ユニバーサルミル
３４と中間仕上整形ミル３５０組合せでなり、また次段
の最終仕上ユニバーサルミル３３をタンデムに配設して
なる仕上工程は周知の装置配列であり、詳細な説明は省
略する。
３４と中間仕上整形ミル３５０組合せでなり、また次段
の最終仕上ユニバーサルミル３３をタンデムに配設して
なる仕上工程は周知の装置配列であり、詳細な説明は省
略する。
次に上記の構成になる本発明装置列における圧延の実施
例を第１表に示すが、比較の対象とする従来の圧延法は
粗圧延ミルとして第５図に示したユニバーサルミルによ
るものである。
例を第１表に示すが、比較の対象とする従来の圧延法は
粗圧延ミルとして第５図に示したユニバーサルミルによ
るものである。
本実施例における製品の形鋼はフランジ幅とウェブ高さ
が共に２５０ｗｎでウェブ厚が９祁フランジ厚が１４ｍ
のＨ形鋼であり、使用する素材は高さ２８０ｍｍ、横幅
５８０ｗｒＬの平型角鋼片である。
が共に２５０ｗｎでウェブ厚が９祁フランジ厚が１４ｍ
のＨ形鋼であり、使用する素材は高さ２８０ｍｍ、横幅
５８０ｗｒＬの平型角鋼片である。
第１表で明らかなように本発明の粗圧延ミルを用いると
、従来のユニバーサルミル単独で粗圧延した場合に比較
してパス回数は４パス減となり圧延能率の向上は著しく
、また従来のユニバーサルミルを用いた粗圧延法で問題
となったフランジ端部の噛出しも皆無となり、品質上の
問題点も解消される。
、従来のユニバーサルミル単独で粗圧延した場合に比較
してパス回数は４パス減となり圧延能率の向上は著しく
、また従来のユニバーサルミルを用いた粗圧延法で問題
となったフランジ端部の噛出しも皆無となり、品質上の
問題点も解消される。
そして、パス回数が減少できる結果、全体の圧延時間は
短縮され圧延材の温度低下も少なくなる。
短縮され圧延材の温度低下も少なくなる。
一般に最終仕上ユニバーサルミル３３での最低仕上圧延
温度が規制されているのが普通であるから、圧延所要時
間が短かくなった分だけ当初の鋼片の温度が低（ても圧
延が可能ということになる。
温度が規制されているのが普通であるから、圧延所要時
間が短かくなった分だけ当初の鋼片の温度が低（ても圧
延が可能ということになる。
従って本発明では第６図に示すように圧延の前工程に加
熱炉を介することなく、連続鋳造装置２０もしくは前段
圧延ミル１５で得られる平型角鋼片、経机形鋼片を熱間
疵手入装置２２を経由して粗圧延ミル２３、中間仕上圧
延ミル３２および最終仕上ユニバーサルミル３３の各工
程を直接に結ぶ、いわゆる直送圧延が可能となった。
熱炉を介することなく、連続鋳造装置２０もしくは前段
圧延ミル１５で得られる平型角鋼片、経机形鋼片を熱間
疵手入装置２２を経由して粗圧延ミル２３、中間仕上圧
延ミル３２および最終仕上ユニバーサルミル３３の各工
程を直接に結ぶ、いわゆる直送圧延が可能となった。
なお本実施例では粗圧延ミルを構成する水平ミル２４を
前段にし、後段にユニバーサルミル２５を配した場合を
示したが、前記の両ミルとも同一のウェブ圧下胴部を有
するようにしているため、水平ミル２４とユニバーサル
ミル２５の前後関係は逆であっても同様の効果が得られ
、また既設の形鋼圧延装置列を使用し、若干のロールの
形状変更を行なうだけで目的が達成され、格別の設備投
資も必要がない。
前段にし、後段にユニバーサルミル２５を配した場合を
示したが、前記の両ミルとも同一のウェブ圧下胴部を有
するようにしているため、水平ミル２４とユニバーサル
ミル２５の前後関係は逆であっても同様の効果が得られ
、また既設の形鋼圧延装置列を使用し、若干のロールの
形状変更を行なうだけで目的が達成され、格別の設備投
資も必要がない。
さらに以上の実施例はＨ形鋼を対象に述べたが本発明装
置列による形鋼の圧延はこれに限定するものではな（、
フランジ部とウェブ部からなる他の形鋼、例えば■形鋼
、シートパイル等の圧延においても同様の能率向上をは
かることができることは勿論である。
置列による形鋼の圧延はこれに限定するものではな（、
フランジ部とウェブ部からなる他の形鋼、例えば■形鋼
、シートパイル等の圧延においても同様の能率向上をは
かることができることは勿論である。
第１図は周知の形鋼圧延装置列を示すブロック線図、第
２図は周知の粗形鋼片側面図、第３図は製品Ｈ形鋼の側
面図、第４図イ、口は本発明装置で用いる平型角鋼片お
よび経机形鋼片の側面図、第５図は周知のユニバーサル
ミル方式による粗圧延要領説明図、第６図は本発明に係
る圧延装置列を示すブロック線図、第７図、第８図、第
９図は本発明に係る水平ロールおよびユニバーサルミル
の圧延要領説明図である。 １・・・分塊ミル、２・・・粗形鋼片、３・・・冷却子
入場、４・・・加熱炉、５・・・ブレークダウンミル、
６・・・中間ユニバーサルミル、７・・・エツジヤ−ミ
ル、８・・・仕上ユニバーサルミル、９・・・製品Ｈ形
鋼、１０・・・平型角鋼片、１１・・・経机形鋼片、１
２ａ、１２ｂ・・・上下水平ロール、１３ａ、１３ｂ・
・・左右竪ロール、１４・・・被圧延材、１５・・・前
段圧延ミル、２０・・・連続鋳造装置、２１・・・被圧
延材、２２・・・研削熱間疵手入装置、２３・・・粗圧
延ミル、２４・・・水平ミル、２５・・・ユニバーサル
ミル、２６・・・ウェブ圧下胴部、２７・・・７ランジ
圧下部、２８ａ 、２８ｂ・・・上下水平ロール、２９
ａ、２９ｂ−左右竪ロール、３０・・・平頂部、３１ａ
、３１ｂ・・・側面部、３２・・・中間仕上圧延ミル、
３３・・・最終仕上ユニバーサルミル、３４・・・中間
仕上ユニバーサルミル、３５・・・中間仕上整形ミル。
２図は周知の粗形鋼片側面図、第３図は製品Ｈ形鋼の側
面図、第４図イ、口は本発明装置で用いる平型角鋼片お
よび経机形鋼片の側面図、第５図は周知のユニバーサル
ミル方式による粗圧延要領説明図、第６図は本発明に係
る圧延装置列を示すブロック線図、第７図、第８図、第
９図は本発明に係る水平ロールおよびユニバーサルミル
の圧延要領説明図である。 １・・・分塊ミル、２・・・粗形鋼片、３・・・冷却子
入場、４・・・加熱炉、５・・・ブレークダウンミル、
６・・・中間ユニバーサルミル、７・・・エツジヤ−ミ
ル、８・・・仕上ユニバーサルミル、９・・・製品Ｈ形
鋼、１０・・・平型角鋼片、１１・・・経机形鋼片、１
２ａ、１２ｂ・・・上下水平ロール、１３ａ、１３ｂ・
・・左右竪ロール、１４・・・被圧延材、１５・・・前
段圧延ミル、２０・・・連続鋳造装置、２１・・・被圧
延材、２２・・・研削熱間疵手入装置、２３・・・粗圧
延ミル、２４・・・水平ミル、２５・・・ユニバーサル
ミル、２６・・・ウェブ圧下胴部、２７・・・７ランジ
圧下部、２８ａ 、２８ｂ・・・上下水平ロール、２９
ａ、２９ｂ−左右竪ロール、３０・・・平頂部、３１ａ
、３１ｂ・・・側面部、３２・・・中間仕上圧延ミル、
３３・・・最終仕上ユニバーサルミル、３４・・・中間
仕上ユニバーサルミル、３５・・・中間仕上整形ミル。
Claims (1)
- １ 平型角鋼片あるいは経机形鋼片を供給する連続鋳造
装置もしくは鋼塊を平型角鋼片あるいは経机形鋼片とす
る前段圧延ミルと、前記鋳造装置もしくは前段圧延ミル
から供給される被圧延材の疵手入れを行なう熱間疵手入
装置と、フランジ端部を圧下するフランジ圧下部とウェ
ブ圧下胴部を備えた水平ミルと、前記水平ミルと同時圧
延可能でかつ該水平ミルと同一形状のウェブ圧下胴部を
有する水平ロールとフランジ圧下竪ロールを備えた粗圧
延ミルと、ユニバーサルミルおよびエツジングミルから
なる中間仕上圧延ミルと、最終仕上ユニバーサルミルと
をタンデムに配設してなり、加熱炉を有さないことを特
徴とする形鋼圧延装置列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52028021A JPS591122B2 (ja) | 1977-03-16 | 1977-03-16 | 形鋼圧延装置列 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52028021A JPS591122B2 (ja) | 1977-03-16 | 1977-03-16 | 形鋼圧延装置列 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53113748A JPS53113748A (en) | 1978-10-04 |
| JPS591122B2 true JPS591122B2 (ja) | 1984-01-10 |
Family
ID=12237088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52028021A Expired JPS591122B2 (ja) | 1977-03-16 | 1977-03-16 | 形鋼圧延装置列 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591122B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2543027B1 (fr) * | 1983-03-21 | 1986-05-16 | Sacilor | Procede de laminage universel integral de profiles metalliques du type poutrelle h ou i |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5124561A (en) * | 1974-08-23 | 1976-02-27 | Nippon Steel Corp | Katakoatsuenno shokizokeiniokeru yunibaasaruatsuenho |
-
1977
- 1977-03-16 JP JP52028021A patent/JPS591122B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5124561A (en) * | 1974-08-23 | 1976-02-27 | Nippon Steel Corp | Katakoatsuenno shokizokeiniokeru yunibaasaruatsuenho |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53113748A (en) | 1978-10-04 |
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