JPS59107979A - 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル - Google Patents
耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズルInfo
- Publication number
- JPS59107979A JPS59107979A JP57213982A JP21398282A JPS59107979A JP S59107979 A JPS59107979 A JP S59107979A JP 57213982 A JP57213982 A JP 57213982A JP 21398282 A JP21398282 A JP 21398282A JP S59107979 A JPS59107979 A JP S59107979A
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- Japan
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- casting
- nozzle
- range
- steel
- powder
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- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズ
ルに関するものである。
ルに関するものである。
近年、タンティッシュの直下に設けられたモールドの下
部から、鋳片を下方に引抜く垂直連続鋳造法に替わり、
タンディツシュの側壁下部に水平に設けられたモールド
から、鋳片を水平方向に引抜く水平連続鋳造法が、垂直
連続鋳造法に比べて設備費が安価で済む等の目的で天川
化されつつある。
部から、鋳片を下方に引抜く垂直連続鋳造法に替わり、
タンディツシュの側壁下部に水平に設けられたモールド
から、鋳片を水平方向に引抜く水平連続鋳造法が、垂直
連続鋳造法に比べて設備費が安価で済む等の目的で天川
化されつつある。
上記水平連続鋳造法を実施するだめの水平連続鋳造機の
タンディツシュとモールドとの接続部分の構造について
第１図を参照しながら説明する。
タンディツシュとモールドとの接続部分の構造について
第１図を参照しながら説明する。
第１図において、１はタンディツシュ、２はタンディツ
シュｌの側壁下部に水平に取付けられたフロントノズル
、３はフロントノズル２に後述する鋳造ノズルを介して
水平に取付けられたモールド、そして４は鋳造ノズルで
ある。
シュｌの側壁下部に水平に取付けられたフロントノズル
、３はフロントノズル２に後述する鋳造ノズルを介して
水平に取付けられたモールド、そして４は鋳造ノズルで
ある。
釘１造ノズル４は、フロントノズル２の先端部に水平に
取付けられたフィードノズル５と、フィードノズル５と
モールド３との間に取付けられたブレークリング６とか
ら構成されている。
取付けられたフィードノズル５と、フィードノズル５と
モールド３との間に取付けられたブレークリング６とか
ら構成されている。
タンディツシュｌ内に収容された溶鋼は、フロントノズ
ル２および鋳造ノズル４を通って水冷式のモールド３内
に；６込まれ、ここで冷却され未凝固切片となる。未凝
１ｄ鋳片はモールド３からあｉ欠的に水平方向に引抜れ
る。
ル２および鋳造ノズル４を通って水冷式のモールド３内
に；６込まれ、ここで冷却され未凝固切片となる。未凝
１ｄ鋳片はモールド３からあｉ欠的に水平方向に引抜れ
る。
上記鋳造ノズル４は、溶鋼と直接接触するために大きな
熱衝撃を受ける。このために、鋳造ノズルを窒化硅素（
５ｉ３０． ） の焼結体で製造することが考えられ
るが、電化硅素焼結体は、熱衝撃性には優れているが、
耐溶損性に劣る。
熱衝撃を受ける。このために、鋳造ノズルを窒化硅素（
５ｉ３０． ） の焼結体で製造することが考えられ
るが、電化硅素焼結体は、熱衝撃性には優れているが、
耐溶損性に劣る。
鋳造ノズルの溶損は、長時間鋳造を行なった場合と、溶
解酸素濃度が高い高酸素鋼を鋳造した場合に主に起こる
。
解酸素濃度が高い高酸素鋼を鋳造した場合に主に起こる
。
明する。
（１） 長時間鋳造を行なう場合の溶損について；一
般に、連続鋳造される溶鋼中の溶解Ａ１１は、０．０１
〜０．０２ ％であるので、これによって決まる溶鋼中
の溶解酸素は３〜８ ｐｐｍである。従って、鋼中酸素
によるＳ ｉ３Ｎ４ 質鋳造ノズルの溶損はほとんど起
らす一鋳造ノズルの溶損は、主に、鋳造ノズルを構成す
るＳ １３ Ｎ４ 中のＳｉが鋼中に溶解することによ
って起こる。
般に、連続鋳造される溶鋼中の溶解Ａ１１は、０．０１
〜０．０２ ％であるので、これによって決まる溶鋼中
の溶解酸素は３〜８ ｐｐｍである。従って、鋼中酸素
によるＳ ｉ３Ｎ４ 質鋳造ノズルの溶損はほとんど起
らす一鋳造ノズルの溶損は、主に、鋳造ノズルを構成す
るＳ １３ Ｎ４ 中のＳｉが鋼中に溶解することによ
って起こる。
８１３Ｎ４ 中の窒素は、鋼中に一部溶解するが、大部
分は窒素ガスとなって鋳造ノズルの表面に気泡となって
付着する。これによって鋳造ノズルの表面に溶鋼が直接
接触するのをある程度阻止するので＋ ｓｉ質鋳造ノズ
ルと比べて一８１３Ｎ４質鋳造ノズルの溶損速度は遅い
。しかし、長時間鋳造を行なった場合には徐々にではあ
るが、前述した通りＳｉ３Ｎ４中のＳｉが鋼中に溶解し
、鋳造ノズルは溶損する。
分は窒素ガスとなって鋳造ノズルの表面に気泡となって
付着する。これによって鋳造ノズルの表面に溶鋼が直接
接触するのをある程度阻止するので＋ ｓｉ質鋳造ノズ
ルと比べて一８１３Ｎ４質鋳造ノズルの溶損速度は遅い
。しかし、長時間鋳造を行なった場合には徐々にではあ
るが、前述した通りＳｉ３Ｎ４中のＳｉが鋼中に溶解し
、鋳造ノズルは溶損する。
（２）高酸素鋼を鋳造した場合の溶損について；ステン
レス鋼等のように、鋼中の溶解酸素濃度が６０〜１００
ｐｐｍと高い場合には、（１）で述べた溶損に加えて
鋼中の溶解酸素による溶損が加わる。
レス鋼等のように、鋼中の溶解酸素濃度が６０〜１００
ｐｐｍと高い場合には、（１）で述べた溶損に加えて
鋼中の溶解酸素による溶損が加わる。
即ち、 ５１３Ｎ４中のＳｌと鋼中の溶解酸素とが反応
すると、ＳｉＯガスが発生し、このガスはＳｉＯ□ と
なる前に外部に逃げる。このだめにＳｉ３Ｎ４が溶損す
る。
すると、ＳｉＯガスが発生し、このガスはＳｉＯ□ と
なる前に外部に逃げる。このだめにＳｉ３Ｎ４が溶損す
る。
この発明は、上述のような観点から、長時間鋳造を行な
っても、また、高酸素鋼の鋳造を行なっても溶損されに
くい鋳造ノズルを提供するものであって、 原料としての−２０から９０重量係の範囲内の硅素粉末
と、３から４０重量係の範囲内の窒化硼素粉末と、２か
ら６０重量係の範囲内の、Δｇ２０３＋Ｚｒ○２ 、
Ｙ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３，ＴｌＯ２、ＭｆＯ，ＣｃＬＯ−
→セのうちの少なくとも１種の酸化物粉末と、さらに必
要に応じて前記原料粉末に１から２０重量φの範囲内の
アルミニウム粉末を加えたものからなる鋳造ノズルの成
形体を窒素含有雰囲気下で窒化焼結してなることに特徴
を有する。
っても、また、高酸素鋼の鋳造を行なっても溶損されに
くい鋳造ノズルを提供するものであって、 原料としての−２０から９０重量係の範囲内の硅素粉末
と、３から４０重量係の範囲内の窒化硼素粉末と、２か
ら６０重量係の範囲内の、Δｇ２０３＋Ｚｒ○２ 、
Ｙ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３，ＴｌＯ２、ＭｆＯ，ＣｃＬＯ−
→セのうちの少なくとも１種の酸化物粉末と、さらに必
要に応じて前記原料粉末に１から２０重量φの範囲内の
アルミニウム粉末を加えたものからなる鋳造ノズルの成
形体を窒素含有雰囲気下で窒化焼結してなることに特徴
を有する。
次に、この発明における成分の限定理由について説明す
る。
る。
原料としての、硅素粉末の割合を２０から９０重量係と
した理由は、鋳造ノズルの成形体を窒化させた場合のノ
ズルの強度を保持するためである。
した理由は、鋳造ノズルの成形体を窒化させた場合のノ
ズルの強度を保持するためである。
原料としての、窒化硼素粉末の割合を３から４０重量係
とした“理由は、ノズルの熱衝撃性を向上させるためで
ある。
とした“理由は、ノズルの熱衝撃性を向上させるためで
ある。
原料としての、 Ａｌ２Ｏ２，ＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３，０
ｒ２０３ 。
ｒ２０３ 。
ＴｌＯ２、Ｍ２Ｏ、ＣｃＬＯ−一のうちの少なくとも１
種の酸化物粉末の割合を２から６０重量係およびＡｐ、
粉末を１から２０重量係とした理由は、鋳造ノズルのＩ
ｔｌ溶損性の向上を図るためである。即ち。
種の酸化物粉末の割合を２から６０重量係およびＡｐ、
粉末を１から２０重量係とした理由は、鋳造ノズルのＩ
ｔｌ溶損性の向上を図るためである。即ち。
長時間鋳造しても、また５高酸素鋼の餉造時においても
溶損されにくい鋳造ノズルを製造するためである。これ
について更に詳細に説明する。
溶損されにくい鋳造ノズルを製造するためである。これ
について更に詳細に説明する。
まず、長時間鋳造時の溶損防止について説明する。
Ｓｉ３Ｎ４の他、溶鋼中に溶解しにくい酸化物１例えば
Ｍ２Ｏ３が存在する鋳造ノズルを用いると、鋳進中に鋳
造ノズル表層部中の８１が溶鋼中に溶解することにより
、ノズル表層部には焼結したＡｔ！２０３の層即ち、保
護層が形成される。この保護層により。
Ｍ２Ｏ３が存在する鋳造ノズルを用いると、鋳進中に鋳
造ノズル表層部中の８１が溶鋼中に溶解することにより
、ノズル表層部には焼結したＡｔ！２０３の層即ち、保
護層が形成される。この保護層により。
Ｓｉ３Ｎ４の溶解を防止することができる。前記ＡＱ２
０３の層は、原料として添加したΔ店により形成されや
すくなる。これは、Ａ２が電化されてＡＱＮとなり。
０３の層は、原料として添加したΔ店により形成されや
すくなる。これは、Ａ２が電化されてＡＱＮとなり。
このΔＱ、Ｎが鋳造中にＡＣ２０３に変化する際の化学
変化がきわめて活性に富むからである。
変化がきわめて活性に富むからである。
酸化物としては、溶銅中に溶解しにくいたけでなく、鋼
中の成分によって還元されず、しかも溶解酸素と平衡す
る酸素分圧において、安定な化合物であることか必要で
ある。従って、上述した酸化物を用いたのである。例え
ば−溶解酸素が５ｐｐｍの溶鋼中にＡ！、２０３ を
浸漬した場合−ＡＱの飽和溶解度が５ ｐｐｍでありほ
とんど溶解せず、一方。
中の成分によって還元されず、しかも溶解酸素と平衡す
る酸素分圧において、安定な化合物であることか必要で
ある。従って、上述した酸化物を用いたのである。例え
ば−溶解酸素が５ｐｐｍの溶鋼中にＡ！、２０３ を
浸漬した場合−ＡＱの飽和溶解度が５ ｐｐｍでありほ
とんど溶解せず、一方。
ＺｒＯ２においてはＺｒの飽和溶解度が０．０４ ｐｐ
ｍであり、溶解されないに等しい。
ｍであり、溶解されないに等しい。
次に、高酸素鋼を鋳造りた場合の溶損防止について説明
する。
する。
Ｓｉ３Ｎ４の他７溶鋼中に溶解しにくいＡＱ２０． 、
ＺｒＯ２等の酸化物が存在する鋳造ノズルを用いると
、前述と同様の理由によって鋳造ノズル表層部に保護層
が形成される。このために高酸素鋼を鋳造しても鋳造ノ
ズルの溶損が防止できる。この他−次のような理由によ
っても鋳造ノズルの溶損が防止される。即ち、溶鋼中の
溶解酸素量が増加すると、例えは、Ｍ、、Ｚｒ の飽
和溶解度は減少し、これら酸化物は溶解しにくくなる。
ＺｒＯ２等の酸化物が存在する鋳造ノズルを用いると
、前述と同様の理由によって鋳造ノズル表層部に保護層
が形成される。このために高酸素鋼を鋳造しても鋳造ノ
ズルの溶損が防止できる。この他−次のような理由によ
っても鋳造ノズルの溶損が防止される。即ち、溶鋼中の
溶解酸素量が増加すると、例えは、Ｍ、、Ｚｒ の飽
和溶解度は減少し、これら酸化物は溶解しにくくなる。
鋳造ノズルの表層部に存在するこれらの酸化物は、Ｓ
ｉ ３Ｎ４が酸化する際に生じるＳ ］ Ｏガスが鋳造
ノズルの表層部において３１０２となるだめの核となり
２鋳造ノズル表層部に８１０２か生成されやすくなる。
ｉ ３Ｎ４が酸化する際に生じるＳ ］ Ｏガスが鋳造
ノズルの表層部において３１０２となるだめの核となり
２鋳造ノズル表層部に８１０２か生成されやすくなる。
従って、この８１０２が前記保護層内に混在して鋳造、
ノズルの溶損を防止する。
ノズルの溶損を防止する。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に示される出発原料を所定粒度に調整し。
ＰＶＡ 等の結合剤を適量添加して混練した後、乾燥を
行ないプレークリング用原料とした。この原料をラバー
プレスおよび金型を用いたプレス機によりブレークリン
グの形状に成形した後、この成形したブレークリングを
１２００℃のＡｒ雰囲り下で前焼成し、結合剤等を除去
した。次いで、前焼成したブレークリングを１０００℃
の窒素ガス雰囲気中で焼成することによシ窒化硅素質複
合焼結体からなるブレークリング（本発明品）を製造し
た。
行ないプレークリング用原料とした。この原料をラバー
プレスおよび金型を用いたプレス機によりブレークリン
グの形状に成形した後、この成形したブレークリングを
１２００℃のＡｒ雰囲り下で前焼成し、結合剤等を除去
した。次いで、前焼成したブレークリングを１０００℃
の窒素ガス雰囲気中で焼成することによシ窒化硅素質複
合焼結体からなるブレークリング（本発明品）を製造し
た。
このブレークリングを水平連続鋳造機のフィードノズル
とモールドとの間に泡付け、第２表に示される成分の炭
素鋼を鋳込んで鋳片を鋳造し、このときの鋳造時間およ
び鋳片長さと、ブレークリングの溶損量指数について調
べた。この結果を、出発原料成分が８１のみからなシ、
上述と同様にして製造したブレークリングを用いた場合
の結果と合せて第３表に示す。
とモールドとの間に泡付け、第２表に示される成分の炭
素鋼を鋳込んで鋳片を鋳造し、このときの鋳造時間およ
び鋳片長さと、ブレークリングの溶損量指数について調
べた。この結果を、出発原料成分が８１のみからなシ、
上述と同様にして製造したブレークリングを用いた場合
の結果と合せて第３表に示す。
ブレークリングの溶損指数とはＤａｍ（ブレークリング
溶損量）÷鋳片長さくｍ） Ｘ １００で表わされるも
ので、小さいほど溶損量が少ないことを示す。
溶損量）÷鋳片長さくｍ） Ｘ １００で表わされるも
ので、小さいほど溶損量が少ないことを示す。
第４表に第５表に示される成分のステンレス鋼を上記と
同様にして鋳込んだ場合の結果を、そして第６表に第７
表に示される成分の高クロム鋼を鋳込んだ場合の結果を
示す。
同様にして鋳込んだ場合の結果を、そして第６表に第７
表に示される成分の高クロム鋼を鋳込んだ場合の結果を
示す。
第３表、第５表および第７表から明らかなように、この
発明のブレークリングは、長時間鋳造に供しても、捷だ
、高酸素鋼の鋳造に供してもＳｌのみからなるブレーク
リングと比べて溶損量がきわめて少ないことがわかる。
発明のブレークリングは、長時間鋳造に供しても、捷だ
、高酸素鋼の鋳造に供してもＳｌのみからなるブレーク
リングと比べて溶損量がきわめて少ないことがわかる。
以上説明したように、この発明の鋳造用ノズルは、長時
間鋳造を行なっても、また、高酸素鋼の鋳造を行なって
もきわめて溶損しにくいと・いったきわめて有用な効果
がもたらされる。
間鋳造を行なっても、また、高酸素鋼の鋳造を行なって
もきわめて溶損しにくいと・いったきわめて有用な効果
がもたらされる。
図面は、タンディツシュとモールドとの接続部分の構造
を示す断面図である。図面において。 ｌ・・・タンディツシュ ２・パフロントノズル３・
・モールド ４・鋳造ノズル５・・フィードノ
ズル ６・・・ブレークリング出願人 日本鋼管株
式会社 出願人 品川白煉瓦株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） ４ 第１頁の続き ■出 願 人 品川白煉瓦株式会社 東京都千代田区大手町２丁目２ ′ 番１号
を示す断面図である。図面において。 ｌ・・・タンディツシュ ２・パフロントノズル３・
・モールド ４・鋳造ノズル５・・フィードノ
ズル ６・・・ブレークリング出願人 日本鋼管株
式会社 出願人 品川白煉瓦株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） ４ 第１頁の続き ■出 願 人 品川白煉瓦株式会社 東京都千代田区大手町２丁目２ ′ 番１号
Claims (2)
- （１）、原料としての、２０から９０重貴−の範囲内の
硅素粉末と、３から４０重量係の範囲内の窒化硼素粉末
と、そして、２から６０重量係の範囲内の＋ Ａｇ２Ｏ
３、ＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、ＴｌＯ２。 ＭｇＯ、ＣＺＬＯ１−一のうちの少なくとも１種の酸化
物粉末とからなる鋳造ノズルの成形体を窒素含有雰囲気
下で窒化焼結してなることを特徴とする。 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル。 - （２）、原料としての、２０から９０重量係の範囲内の
硅素粉末と、３〜４０重量係の範囲内の窒化硼素粉末と
、１から２０重梠・チの範囲内のアルミニウム粉末と、
そして、２から６０重量係の範囲内の、 ＡＰ、２０３
、 ＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、ＴｉＯ２。 ＭｆＯ、Ｃ−一部一のうちの少なくとも１種の酸化物粉
末とからなる鋳造ノズルの成形体を窒素含有雰囲気下で
窒化焼結してなることを特徴とする。 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57213982A JPS59107979A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57213982A JPS59107979A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107979A true JPS59107979A (ja) | 1984-06-22 |
| JPS6214509B2 JPS6214509B2 (ja) | 1987-04-02 |
Family
ID=16648281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57213982A Granted JPS59107979A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107979A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2571044A1 (fr) * | 1984-10-01 | 1986-04-04 | Toshiba Ceramics Co | Materiau refractaire pour coulees continues |
| JP2008163971A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Daicel Chem Ind Ltd | アクチュエータ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56120575A (en) * | 1980-02-23 | 1981-09-21 | Nippon Kokan Kk | Silicon nitride boron nitride composite sintered body and manufacture |
| JPS5950074A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
-
1982
- 1982-12-08 JP JP57213982A patent/JPS59107979A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56120575A (en) * | 1980-02-23 | 1981-09-21 | Nippon Kokan Kk | Silicon nitride boron nitride composite sintered body and manufacture |
| JPS5950074A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2571044A1 (fr) * | 1984-10-01 | 1986-04-04 | Toshiba Ceramics Co | Materiau refractaire pour coulees continues |
| JP2008163971A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Daicel Chem Ind Ltd | アクチュエータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6214509B2 (ja) | 1987-04-02 |
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