JPS59101211A - 熱間圧延ロ−ルの研削方法 - Google Patents
熱間圧延ロ−ルの研削方法Info
- Publication number
- JPS59101211A JPS59101211A JP21019582A JP21019582A JPS59101211A JP S59101211 A JPS59101211 A JP S59101211A JP 21019582 A JP21019582 A JP 21019582A JP 21019582 A JP21019582 A JP 21019582A JP S59101211 A JPS59101211 A JP S59101211A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grinding
- passage part
- hot rolling
- threaded
- threaded part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B28/00—Maintaining rolls or rolling equipment in effective condition
- B21B28/02—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning
- B21B28/04—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning while in use, e.g. polishing or grinding while the rolls are in their stands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋼板等の連続熱間圧延用ロールの圧延中に摩
耗した通板部とその両側の非通板部の段差を解消してロ
ールを再使用できるようにするロール研削方法に関する
。
耗した通板部とその両側の非通板部の段差を解消してロ
ールを再使用できるようにするロール研削方法に関する
。
第１図に示すように連続熱間圧延を所定量行なった圧延
ロール１は、圧延材の幅ｌに等しい範囲が摩耗する。そ
の摩耗の仕方は、被圧延材の側端部を圧延する部位Ｓが
中央部Ｃより深く摩耗する。
ロール１は、圧延材の幅ｌに等しい範囲が摩耗する。そ
の摩耗の仕方は、被圧延材の側端部を圧延する部位Ｓが
中央部Ｃより深く摩耗する。
この理由は、被圧延材側端部の温度低下が大きいことに
加えて、圧延時の幅広がりによる摺り摩擦が大きいため
と考えられる。
加えて、圧延時の幅広がりによる摺り摩擦が大きいため
と考えられる。
このように摩耗したロール１に砥石を所定押圧力で圧接
し図示の線２まで研削することによって段差解消をはか
ったところ、砥石の押圧力が一定である限り、第２図に
示すように研削されてしまい段差の解消ができず、通板
部の方がよけいに研削されてしまうことがわかった。
し図示の線２まで研削することによって段差解消をはか
ったところ、砥石の押圧力が一定である限り、第２図に
示すように研削されてしまい段差の解消ができず、通板
部の方がよけいに研削されてしまうことがわかった。
このような研削の不均一性について、研削能率〔被研削
ロール一回転当りの研削量（研削深さμｍ）〕の面から
の測定結果を第３図に示す。この例では、通板部は非通
板部に比べて約３倍ぐらい研削能率が高くなっている。
ロール一回転当りの研削量（研削深さμｍ）〕の面から
の測定結果を第３図に示す。この例では、通板部は非通
板部に比べて約３倍ぐらい研削能率が高くなっている。
尚、このときの被研削ロールは、通常多用されるニッケ
ルグレンロールであり、１２０（ｒｅｖ／ｍｉｎ）の回
転状態で、砥石の材質はＧＣ１２０Ｈ、砥石押付力は４
００ｋｇ（±５％）であった。
ルグレンロールであり、１２０（ｒｅｖ／ｍｉｎ）の回
転状態で、砥石の材質はＧＣ１２０Ｈ、砥石押付力は４
００ｋｇ（±５％）であった。
このことから砥石の押圧力が一定であれば、通板部と非
通板部の段差解消ができない理由は、この研削能率の違
いにあることがわかる。
通板部の段差解消ができない理由は、この研削能率の違
いにあることがわかる。
この研削能率の違いは、通板部が圧延に使用されて熱疲
労を受けて研削されやすくなっているためと思われる。
労を受けて研削されやすくなっているためと思われる。
このような通板部と非通板部の段差を解消するには、逐
一砥石の押圧力を変化させたり、砥石を変える等の必要
がある。ところが押圧力を逐一変化させるのは、作業が
繁雑なばかりでなく研削用砥石装置も複雑な機構を必要
とし、装置自体が大がかりになる。また、いちいち砥石
を使いわけるのも能率が悪く現実的でない。
一砥石の押圧力を変化させたり、砥石を変える等の必要
がある。ところが押圧力を逐一変化させるのは、作業が
繁雑なばかりでなく研削用砥石装置も複雑な機構を必要
とし、装置自体が大がかりになる。また、いちいち砥石
を使いわけるのも能率が悪く現実的でない。
本発明は、上記通板部と非通板部の研削能率の違いに着
目して成されたもので、砥石の押圧力一定の条件で能率
的に圧延ロールの通板部と非通板部の段差を解消せんと
するものであり、その要旨は、圧延に使用された回転状
態のロール表面に砥石を押し当てて、通板部と非通板部
の段差を解消する研削を行なうに当たり、先ず研削能率
の低い非通板部を研削し、その際、通板部と非通板部の
研削能率の比をｎとして、ｎのマイナス１乗の研削代（
厚み）を残し、次いで、通板部と前記非通板部残部を同
一押圧力の砥石で研削することにある。
目して成されたもので、砥石の押圧力一定の条件で能率
的に圧延ロールの通板部と非通板部の段差を解消せんと
するものであり、その要旨は、圧延に使用された回転状
態のロール表面に砥石を押し当てて、通板部と非通板部
の段差を解消する研削を行なうに当たり、先ず研削能率
の低い非通板部を研削し、その際、通板部と非通板部の
研削能率の比をｎとして、ｎのマイナス１乗の研削代（
厚み）を残し、次いで、通板部と前記非通板部残部を同
一押圧力の砥石で研削することにある。
このように通板部と非通板部の研削能率の比を考慮して
二段階研削を行なうと砥石の押圧力を部分的に変化させ
たり、砥石を変える必要がなく能率的に、圧延ロールの
段差解消研削を行なうことができる。
二段階研削を行なうと砥石の押圧力を部分的に変化させ
たり、砥石を変える必要がなく能率的に、圧延ロールの
段差解消研削を行なうことができる。
第４図は、本発明による研削例を示すものである。
所定量熱間圧延に供されたロール１は、破線で示すよう
に通板部（中央部）と非通板部（中央部の両側）の間に
段差ができ、この段差を解消すべく先ず通板部の両側の
非通板部のみ（図の■部）を研削する。その際通板部と
非通板部の研削能率の比ｎで通板部の研削代（厚み）ｔ
を割ったｔ／ｎの研削代を残して研削する。続いて、中
央の通板部と上記非通板部研削代残り分（ｔ／ｎ）を合
わせた分（図の■）とを同一押圧力の砥石で研削を行な
う。
に通板部（中央部）と非通板部（中央部の両側）の間に
段差ができ、この段差を解消すべく先ず通板部の両側の
非通板部のみ（図の■部）を研削する。その際通板部と
非通板部の研削能率の比ｎで通板部の研削代（厚み）ｔ
を割ったｔ／ｎの研削代を残して研削する。続いて、中
央の通板部と上記非通板部研削代残り分（ｔ／ｎ）を合
わせた分（図の■）とを同一押圧力の砥石で研削を行な
う。
この■部の研削においては、研削能率に応じて、研削能
率の低い非通板部を少く残してあるので、結果として圧
延ロールは通板部と非通板部を平均に研削することが可
能となる。
率の低い非通板部を少く残してあるので、結果として圧
延ロールは通板部と非通板部を平均に研削することが可
能となる。
以上説明したように、本発明によると熱間圧延ロールの
使用後の段差を能率的に解消できる。
使用後の段差を能率的に解消できる。
第１図は、熱間圧延に供された所定量圧延を行なったロ
ールの通板部と非通板部の摩耗状況を説明するための部
分断面図、 第２図は、第１図に示したロールを同一押圧力の砥石で
研削したときの研削状況を説明するための部分断面図、 第３図は、通板部と非通板部の研削能率の測定結果を示
すグラフ、 第４図は、本発明の研削順序を説明するための部分断面
図である。
ールの通板部と非通板部の摩耗状況を説明するための部
分断面図、 第２図は、第１図に示したロールを同一押圧力の砥石で
研削したときの研削状況を説明するための部分断面図、 第３図は、通板部と非通板部の研削能率の測定結果を示
すグラフ、 第４図は、本発明の研削順序を説明するための部分断面
図である。
Claims (1)
- （１）回転状態の熱間圧延ロールに砥石を圧接して、通
板摩耗部と非通板部とを研削して段差解消する方法にお
いて、まず、非通板部を通板部研削代（厚み）の１／ｎ
相当厚を残して研削し、次いで、通板部と前記非通板部
研削代残部とを同一砥石押圧力で研削することを特徴と
する熱間圧延ロールの研削方法。 ただし、ｎ：通板部と非通板部の研削能率の比
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21019582A JPS59101211A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 熱間圧延ロ−ルの研削方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21019582A JPS59101211A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 熱間圧延ロ−ルの研削方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59101211A true JPS59101211A (ja) | 1984-06-11 |
| JPS641204B2 JPS641204B2 (ja) | 1989-01-10 |
Family
ID=16585355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21019582A Granted JPS59101211A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 熱間圧延ロ−ルの研削方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59101211A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60199511A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延機のロール研削方法 |
-
1982
- 1982-11-30 JP JP21019582A patent/JPS59101211A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60199511A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延機のロール研削方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS641204B2 (ja) | 1989-01-10 |
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