JPS5891101A - 遠心噴霧法 - Google Patents
遠心噴霧法Info
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- JPS5891101A JPS5891101A JP18905881A JP18905881A JPS5891101A JP S5891101 A JPS5891101 A JP S5891101A JP 18905881 A JP18905881 A JP 18905881A JP 18905881 A JP18905881 A JP 18905881A JP S5891101 A JPS5891101 A JP S5891101A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
- B22F9/10—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying using centrifugal force
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、回転体を利用した遠心噴霧法に関する本の
である。
である。
第１図はこの種の遠心噴霧法によって粉末を製造する装
置の一構造例の概略を示すもので、１は容器、２は加熱
用発熱体（又は誘導コイル）３およびるつぼ４を備えた
溶解炉、５Ｆｉ粉末材料の溶湯、６はタンディツシュ、
７はタンディツシュ６會設置するために容器１に固定し
た支持台、８はタンディツシュ６の底部開口６ａより゛
流下する溶湯流、９は前記溶湯流８を受ける受湯面９ａ
ｔ有する回転体、１０は回転軸１１および回転伝達装置
１２を介して回転体９を高速回転させる駆動値・置であ
る。
置の一構造例の概略を示すもので、１は容器、２は加熱
用発熱体（又は誘導コイル）３およびるつぼ４を備えた
溶解炉、５Ｆｉ粉末材料の溶湯、６はタンディツシュ、
７はタンディツシュ６會設置するために容器１に固定し
た支持台、８はタンディツシュ６の底部開口６ａより゛
流下する溶湯流、９は前記溶湯流８を受ける受湯面９ａ
ｔ有する回転体、１０は回転軸１１および回転伝達装置
１２を介して回転体９を高速回転させる駆動値・置であ
る。
このような装置によって粉末を製造するに、ＩＩしては
、まず、容器１内を排気したのち不活性ガスを導入して
非酸化性オ囲気とし、次に金属等の粉末素材を溶解炉２
内で静解して溶湯５とする。この場合、溶湯流ＩＪｊｔ
ｌ−例えば融点の１００〜２５０℃程度高めに加熱する
。次いで回転体９を駆動装置１０によって高速回転（例
えば１００００〜１５０００ ｒｐｍ ）させた状態に
して、溶解炉２′を傾けることにより溶湯５′ｔ−タン
ディツシュ６内に注ぐ。タンディツシュ６内に移った溶
湯は、タンディツシュ６の底部に設けた開口６ａより溶
湯流８として流出し、回転体９の受湯面９ａ上に落下す
る。次いで溶湯流８は上記受湯面９ａ上で遠心力によっ
て広がり、薄膜状となって受湯面９＆０外周端部に向け
て流れたのち離れ、その□後分断飛散して容器１の底部
に粉末１６として貯まる。
、まず、容器１内を排気したのち不活性ガスを導入して
非酸化性オ囲気とし、次に金属等の粉末素材を溶解炉２
内で静解して溶湯５とする。この場合、溶湯流ＩＪｊｔ
ｌ−例えば融点の１００〜２５０℃程度高めに加熱する
。次いで回転体９を駆動装置１０によって高速回転（例
えば１００００〜１５０００ ｒｐｍ ）させた状態に
して、溶解炉２′を傾けることにより溶湯５′ｔ−タン
ディツシュ６内に注ぐ。タンディツシュ６内に移った溶
湯は、タンディツシュ６の底部に設けた開口６ａより溶
湯流８として流出し、回転体９の受湯面９ａ上に落下す
る。次いで溶湯流８は上記受湯面９ａ上で遠心力によっ
て広がり、薄膜状となって受湯面９＆０外周端部に向け
て流れたのち離れ、その□後分断飛散して容器１の底部
に粉末１６として貯まる。
このような遠心噴霧法による粉末の製造においては、■
製造装置の構造が比較的簡単であるため設備費および補
修費が少なくて済むこと、■溶湯の飛散噴４に要するエ
ネルギが少なくて曳い念め、操業コストの低廉化がり能
であること、■噴ｇ雰囲気のｆＪＩ４贅が容易であるた
め、粉末の汚染を小さくすることができること、■超急
速冷却が可能である九め、微細な組織をもった粉末が得
られること、■噴霧条件の範囲を広くとることができる
ため、所望の粒度分布をもった粉末が得やすいこと、な
どの数々の利点を有しているが、他方では未だ十分とは
いいがたい問題点を有している。
製造装置の構造が比較的簡単であるため設備費および補
修費が少なくて済むこと、■溶湯の飛散噴４に要するエ
ネルギが少なくて曳い念め、操業コストの低廉化がり能
であること、■噴ｇ雰囲気のｆＪＩ４贅が容易であるた
め、粉末の汚染を小さくすることができること、■超急
速冷却が可能である九め、微細な組織をもった粉末が得
られること、■噴霧条件の範囲を広くとることができる
ため、所望の粒度分布をもった粉末が得やすいこと、な
どの数々の利点を有しているが、他方では未だ十分とは
いいがたい問題点を有している。
例えば、問題点の一例としては、回転体９の受湯面９ａ
上に、粉末材料のｆ＃湯が凝固した凝固！−が形成され
ることである。第２図は上記凝固層が形成される過程を
経時的に示す図であって、まず、第２図（→において、
溶湯流８の落下部分は融点よりも１００〜２５０℃過熱
した溶湯５が連続して供給されるため、凝固層はあまり
形成されないが、受＃面９１の外周部に行くにつれて昌
該受湯面９ａの巣位面積当りの溶湯量が少なくなること
および回転による冷却作用を受けやすいことなどの理由
によって厚い凝固層１４が形成され、凝固−１４は概略
凹面形をなし、回転体９の有効直径りよりも小さい有効
直径ｄ８となり、時間が軽過するにつれて第２図（ｂ）
（Ｃ）に示すように凝固層１４の厚さが増大して有効
直径はさらに小さいｄ８からｄ。
上に、粉末材料のｆ＃湯が凝固した凝固！−が形成され
ることである。第２図は上記凝固層が形成される過程を
経時的に示す図であって、まず、第２図（→において、
溶湯流８の落下部分は融点よりも１００〜２５０℃過熱
した溶湯５が連続して供給されるため、凝固層はあまり
形成されないが、受＃面９１の外周部に行くにつれて昌
該受湯面９ａの巣位面積当りの溶湯量が少なくなること
および回転による冷却作用を受けやすいことなどの理由
によって厚い凝固層１４が形成され、凝固−１４は概略
凹面形をなし、回転体９の有効直径りよりも小さい有効
直径ｄ８となり、時間が軽過するにつれて第２図（ｂ）
（Ｃ）に示すように凝固層１４の厚さが増大して有効
直径はさらに小さいｄ８からｄ。
へと変わってくる。
このようにして凝固層１４が形成されると、嶌温の溶湯
が受湯面９ａに直接接触し−て回転体９に損傷を与える
のを防ぐことができるという利点はあるが、次のような
欠点、すなわち、■凝固層の厚さが増大するにつれて有
効直径（ｄ１ｓｄｌ＊ｄ、 ）が変化するため、一定の
状態に至るまで噴霧条件が変動することとなり、予定し
九粒度および粒径の粉末が得難くなり、大きなばらつき
をもった粉末となること、■回転体９の有効直径が小さ
くなったときでも必要な溶湯の飛散速度を得る九めに、
直径のより大きな回転体を使用するか、あるいは回転速
度を高める必要があるの・で、回転体の支持機構および
駆動機構が複雑かつ高価なものになること、■成長した
凝固層が剥離飛散した場合、粉末に１人したり装置に損
傷を与えたりすること、■凝固層の不均一な形成によっ
て回転体に偏心を生じ、装置の寿命を短縮すること、な
どの欠４ｔ−有している。このような欠点をなくすため
には、凝固層が形成されないようにするか、あるいは凝
固層が形成されたとしても受湯ｔＩ９ｍの溶湯落下部分
以外の部分に形成された凝固１−９厚さが前記溶湯落下
部分以外の凝固層の厚さよりも大きくならないようにし
、かつ凝固層の厚さがほぼ均一になるようにすればよい
。
が受湯面９ａに直接接触し−て回転体９に損傷を与える
のを防ぐことができるという利点はあるが、次のような
欠点、すなわち、■凝固層の厚さが増大するにつれて有
効直径（ｄ１ｓｄｌ＊ｄ、 ）が変化するため、一定の
状態に至るまで噴霧条件が変動することとなり、予定し
九粒度および粒径の粉末が得難くなり、大きなばらつき
をもった粉末となること、■回転体９の有効直径が小さ
くなったときでも必要な溶湯の飛散速度を得る九めに、
直径のより大きな回転体を使用するか、あるいは回転速
度を高める必要があるの・で、回転体の支持機構および
駆動機構が複雑かつ高価なものになること、■成長した
凝固層が剥離飛散した場合、粉末に１人したり装置に損
傷を与えたりすること、■凝固層の不均一な形成によっ
て回転体に偏心を生じ、装置の寿命を短縮すること、な
どの欠４ｔ−有している。このような欠点をなくすため
には、凝固層が形成されないようにするか、あるいは凝
固層が形成されたとしても受湯ｔＩ９ｍの溶湯落下部分
以外の部分に形成された凝固１−９厚さが前記溶湯落下
部分以外の凝固層の厚さよりも大きくならないようにし
、かつ凝固層の厚さがほぼ均一になるようにすればよい
。
この発明は、上記した従来の欠点を解消することを目的
としてなされ友もので、回転体の受ｆｋ面に向けて供給
された粉末材料の溶湯が凝固した凝固層の厚さｔ′ｇ４
整することができるように、そしてより好ましくは受＃
面の溶湯落下部分以外の部分に形成される凝固層の厚さ
が前記溶湯落下部分付近の凝固層の厚さよりも大きくな
らないように、前記凝固層の厚さを調整する加熱を行い
つつ遠心噴霧を行うようにしたことを特徴としている。
としてなされ友もので、回転体の受ｆｋ面に向けて供給
された粉末材料の溶湯が凝固した凝固層の厚さｔ′ｇ４
整することができるように、そしてより好ましくは受＃
面の溶湯落下部分以外の部分に形成される凝固層の厚さ
が前記溶湯落下部分付近の凝固層の厚さよりも大きくな
らないように、前記凝固層の厚さを調整する加熱を行い
つつ遠心噴霧を行うようにしたことを特徴としている。
以下、この発明の冥Ｍｉｌｉ！１様について説明する。
第３図はこの発明の一実施態様における遠心噴霧装置ｉ
を示すもので、前記第１図に示した遠心噴霧装置におい
て、粉末材料の溶ｄｈ５が回転体９の受−面９ａ上で凝
固して形成される凝固層の厚さを調整することができる
ように、回転体９の上方に加熱装置１ｓｔ−設けている
。この加熱装置１５としては種々の構造のものが使用で
きるが、ここでは第４図に示すように、両端に電極１５
ａ。
を示すもので、前記第１図に示した遠心噴霧装置におい
て、粉末材料の溶ｄｈ５が回転体９の受−面９ａ上で凝
固して形成される凝固層の厚さを調整することができる
ように、回転体９の上方に加熱装置１ｓｔ−設けている
。この加熱装置１５としては種々の構造のものが使用で
きるが、ここでは第４図に示すように、両端に電極１５
ａ。
１５ｂ會有する電熱体１５ｏｔ−渦巻状に形成したもの
を使用している。そして、この加熱装置１５の放熱量を
調節することによって受湯面９ａ上での凝固層の厚さを
調整するが、この場合、第５図に示すように、溶湯流８
の落下部分以外の部分に形成される凝固層１４の厚さｔ
、が、溶湯流８の落下部分で形成される凝固層１４の゛
厚さｔ、よりも大きくならないように１すなわち１１＜
１．が維持されるようにすることがより望ましく、こ
れＫよって、前記した凝固層１４の形成による欠点をな
くすことができる。このとき、凝固層１４の形成は、回
転−５体９によって奪われる熱量と、溶湯５の持ってい
る熱量との平衡によってその厚さが決まるので、加熱装
置１５からの放熱量もそれに合わせて調整する。なお、
加熱装置１５の前記回転体９と反対側の部分に熱の反射
板等を設けることもできる。
を使用している。そして、この加熱装置１５の放熱量を
調節することによって受湯面９ａ上での凝固層の厚さを
調整するが、この場合、第５図に示すように、溶湯流８
の落下部分以外の部分に形成される凝固層１４の厚さｔ
、が、溶湯流８の落下部分で形成される凝固層１４の゛
厚さｔ、よりも大きくならないように１すなわち１１＜
１．が維持されるようにすることがより望ましく、こ
れＫよって、前記した凝固層１４の形成による欠点をな
くすことができる。このとき、凝固層１４の形成は、回
転−５体９によって奪われる熱量と、溶湯５の持ってい
る熱量との平衡によってその厚さが決まるので、加熱装
置１５からの放熱量もそれに合わせて調整する。なお、
加熱装置１５の前記回転体９と反対側の部分に熱の反射
板等を設けることもできる。
前記したように、凝固層１４の形成によって、高温の溶
湯５が受湯面９ａに直接接触して回転体９に損傷を与え
るのを防ぐことができるという利点を有しているが、こ
のような損傷（焼付）ｔ−凝固層１４の形成とは関係な
しに防ぐようにするためには、回転体９の材質を選定す
るに際し、その溶融温度あるいは分解温度ＴＤ（℃）が
、溶湯流８の温１ｆＴＬ（℃）に対して、ＴＤ′：２０
．９３ＴＬの関係にあるようにすることがより望ましい
。この場合、回転体９に損傷を生じやすいのは溶湯流８
の落下部分であるため、この部分にのみ上記条件を満足
する材料を用いても良い。いずれにしても、温度ＴＤ＞
ＴＬであれば当然良いが、回転体９内での熱伝導によっ
て温度ＴＤはこれよりもさらに低い０．９３ ’ｒＬ（
℃’）以上であれば凝固−１６の形成と関係なしに回転
体９の溶損・焼付を防ぐことができることが種々の実験
により明らかとなつ友。
湯５が受湯面９ａに直接接触して回転体９に損傷を与え
るのを防ぐことができるという利点を有しているが、こ
のような損傷（焼付）ｔ−凝固層１４の形成とは関係な
しに防ぐようにするためには、回転体９の材質を選定す
るに際し、その溶融温度あるいは分解温度ＴＤ（℃）が
、溶湯流８の温１ｆＴＬ（℃）に対して、ＴＤ′：２０
．９３ＴＬの関係にあるようにすることがより望ましい
。この場合、回転体９に損傷を生じやすいのは溶湯流８
の落下部分であるため、この部分にのみ上記条件を満足
する材料を用いても良い。いずれにしても、温度ＴＤ＞
ＴＬであれば当然良いが、回転体９内での熱伝導によっ
て温度ＴＤはこれよりもさらに低い０．９３ ’ｒＬ（
℃’）以上であれば凝固−１６の形成と関係なしに回転
体９の溶損・焼付を防ぐことができることが種々の実験
により明らかとなつ友。
第６図はこの発明の他の実施態様を示すもので、加熱装
置１１５として火炎例えばプラズマ炎を使用し九場合を
示しており、このようにして凝固層１４１−加熱するこ
とによって、凝固１１１１４の厚さを調整することがで
き、回転体９の有効直径の大幅な変動を防ぐことが可能
であり、より望ましくは溶湯流８の落下部分以外の部分
における凝固層１４の厚さが前記落下部分における凝固
層１４の厚さよりも大金くならないようにすることによ
って、一層すぐれた効果をあげることができる。また、
第７図（ａ） （ｂ）に示すように１加熱ａｒｔ＜プラ
ズマトーチ）１１５を襟数設けて加熱のより均一化をは
かるようにすることもよい。
置１１５として火炎例えばプラズマ炎を使用し九場合を
示しており、このようにして凝固層１４１−加熱するこ
とによって、凝固１１１１４の厚さを調整することがで
き、回転体９の有効直径の大幅な変動を防ぐことが可能
であり、より望ましくは溶湯流８の落下部分以外の部分
における凝固層１４の厚さが前記落下部分における凝固
層１４の厚さよりも大金くならないようにすることによ
って、一層すぐれた効果をあげることができる。また、
第７図（ａ） （ｂ）に示すように１加熱ａｒｔ＜プラ
ズマトーチ）１１５を襟数設けて加熱のより均一化をは
かるようにすることもよい。
実施例 ｌ
第３図に示す遠心噴霧装置を使用し、溶解炉２内で純銅
２５麺を溶解し、融点（１０８３℃）よりも２５０℃高
く加熱してタンディツシュ６内に注湯し、タンディツシ
ュ６の底部開口６１より回転体９の受湯面９ａの回転中
心部分に流下させた。
２５麺を溶解し、融点（１０８３℃）よりも２５０℃高
く加熱してタンディツシュ６内に注湯し、タンディツシ
ュ６の底部開口６１より回転体９の受湯面９ａの回転中
心部分に流下させた。
ここで使用した回転体９は、直径８０瓢、厚さ４０■の
５Ｃ３７（融点１５０８℃）である。また、回転体９０
回転数はｓ ０００ ｒｐｍ を容器１内の雰囲気はア
ルゴンである。さらに、回転体９の上方６０ｍの位置に
第４図に示すように渦巻状に形成し友抵抗加熱黒鉛ヒー
タ（外径約１５０−）からなる加熱装置１５ｔ−設置し
、６ＫＷの電力を供給して受湯面９１を加熱した。また
、注湯速度は６．０ Ｋｇ ／ ｍｉｎとした。
５Ｃ３７（融点１５０８℃）である。また、回転体９０
回転数はｓ ０００ ｒｐｍ を容器１内の雰囲気はア
ルゴンである。さらに、回転体９の上方６０ｍの位置に
第４図に示すように渦巻状に形成し友抵抗加熱黒鉛ヒー
タ（外径約１５０−）からなる加熱装置１５ｔ−設置し
、６ＫＷの電力を供給して受湯面９１を加熱した。また
、注湯速度は６．０ Ｋｇ ／ ｍｉｎとした。
全量を噴霧し友後回転体９の受湯面９ａ會観察したとこ
ろ、凝固層の生成や焼付きなどはいずれも認められなか
った。また、粉末中には剥離した凝固層の混入は認めら
れず、粒度分布は第１表に示すようにばらつきの小さい
微細なものであつ九。
ろ、凝固層の生成や焼付きなどはいずれも認められなか
った。また、粉末中には剥離した凝固層の混入は認めら
れず、粒度分布は第１表に示すようにばらつきの小さい
微細なものであつ九。
第 １ 表
比較のために、前記実施例１において使用した加熱装置
１ｉ１５に対して通電せずに遠心噴ＩＩヲ行った。噴霧
後に回転体９を−べたところ、第８図に示すように最大
厚さｔ、ａ＝４０ｍの凝固層１４が形成されていた。ま
た、粒度分布を−べたところ第２表に示すように、実施
例１の場合に比べて粗いものであ一？た。
１ｉ１５に対して通電せずに遠心噴ＩＩヲ行った。噴霧
後に回転体９を−べたところ、第８図に示すように最大
厚さｔ、ａ＝４０ｍの凝固層１４が形成されていた。ま
た、粒度分布を−べたところ第２表に示すように、実施
例１の場合に比べて粗いものであ一？た。
実施例１と加熱装置を除いてほぼ同じ装置を使゛用し、
溶解炉２内でステンレス鋼（ＳＯ８３０４。
溶解炉２内でステンレス鋼（ＳＯ８３０４。
融点１４２７℃）２５Ｋｆを溶解し、融点よりも２５０
℃過熱してタンディツシュ６内に注湯し、底部開口６ａ
より回転体９上に流下させた。１＋、容器１中の雰囲気
はＡｒとし、回転体９はムライ） （３Ａｊ、Ｏ，−２
８１０，、融点１８３０℃）製で、直径８０■、厚さ４
０■のものを使用し、回転数を８００ Ｏｒｐｍとじ九
。さらに、溶湯流８の落下位置は回転体９の回転中心よ
りもｌＯ−ずらしたところとした。加熱装置１１５には
第７図に示すように二本のプラズマトーチ（出力合計６
５ ＫＷ ）を使用し、回転体９の上方８０ｍの位置で
プラズマ炎が受湯面９ａとほぼ平行になるようにしてそ
の輻射熱により加熱した。
℃過熱してタンディツシュ６内に注湯し、底部開口６ａ
より回転体９上に流下させた。１＋、容器１中の雰囲気
はＡｒとし、回転体９はムライ） （３Ａｊ、Ｏ，−２
８１０，、融点１８３０℃）製で、直径８０■、厚さ４
０■のものを使用し、回転数を８００ Ｏｒｐｍとじ九
。さらに、溶湯流８の落下位置は回転体９の回転中心よ
りもｌＯ−ずらしたところとした。加熱装置１１５には
第７図に示すように二本のプラズマトーチ（出力合計６
５ ＫＷ ）を使用し、回転体９の上方８０ｍの位置で
プラズマ炎が受湯面９ａとほぼ平行になるようにしてそ
の輻射熱により加熱した。
全量を噴霧した後回転体９の受湯面９ａｔ−観察したと
ころ、凝固層の形成や焼付専の発生は見られず、粒度分
布も第３表に示すように曳好なもの実施例 ３ 実施例１と同じ装置を使用し、ｌＮ−１００相当の超合
金（Ｎｉ −１５１１Ｃｏ −１０１６Ｃｒ −８ｌｌ
Ｍｏ −６４ｋｌ −５Ｔｏ Ｔｉ −１優Ｖ ） ｔ
−溶解炉２２で溶解し、融点（１２９１℃）より２５０
℃過熱し、タンディツシュ６全通して回転体９の中央部
分に流下させ友。このとき、容器１内の雰囲気はＡｒと
した。さらに、回転体９はＳ ｉ 、Ｎ、の加熱焼結体
（分解温度１８５０℃）で、直径８０−９厚さ４０−の
ものであり、回転数を７０００ ｒｐｔｎとした。また
、加熱装置１５には実施例１と同じ黒鉛ヒータを使用し
て電力を供給した。
ころ、凝固層の形成や焼付専の発生は見られず、粒度分
布も第３表に示すように曳好なもの実施例 ３ 実施例１と同じ装置を使用し、ｌＮ−１００相当の超合
金（Ｎｉ −１５１１Ｃｏ −１０１６Ｃｒ −８ｌｌ
Ｍｏ −６４ｋｌ −５Ｔｏ Ｔｉ −１優Ｖ ） ｔ
−溶解炉２２で溶解し、融点（１２９１℃）より２５０
℃過熱し、タンディツシュ６全通して回転体９の中央部
分に流下させ友。このとき、容器１内の雰囲気はＡｒと
した。さらに、回転体９はＳ ｉ 、Ｎ、の加熱焼結体
（分解温度１８５０℃）で、直径８０−９厚さ４０−の
ものであり、回転数を７０００ ｒｐｔｎとした。また
、加熱装置１５には実施例１と同じ黒鉛ヒータを使用し
て電力を供給した。
全量噴霧後に回転体９を調べたところ、受湯面９ａには
約１．６■厚さの凝固層が形成されていたが、はぼ均一
な厚さで受湯面９ａを覆っており、回転体９の実質的形
状特に有効直径に大きな変化はなかった。また、凝固層
を除去して観察したところ、焼付きの発生はなかった。
約１．６■厚さの凝固層が形成されていたが、はぼ均一
な厚さで受湯面９ａを覆っており、回転体９の実質的形
状特に有効直径に大きな変化はなかった。また、凝固層
を除去して観察したところ、焼付きの発生はなかった。
さらに、得られた粉末の粒度分布を調べ九ところ第４表
に示すようにばらつきの小さい倣細なものであつ７’ｌ
−８第 ４ 表 実施例 ４ ここでは、回転体９の材質と加熱を行った場合の焼付き
との関係を調べるために、回転体９の材質を変えたほか
は実施例１と同じ条件で遠Ｉ６噴霧を行った。そして、
遠心噴霧後に回転体表面を調べたところ、！ｓ５表に示
す結果となった。
に示すようにばらつきの小さい倣細なものであつ７’ｌ
−８第 ４ 表 実施例 ４ ここでは、回転体９の材質と加熱を行った場合の焼付き
との関係を調べるために、回転体９の材質を変えたほか
は実施例１と同じ条件で遠Ｉ６噴霧を行った。そして、
遠心噴霧後に回転体表面を調べたところ、！ｓ５表に示
す結果となった。
第５表
第５表に示すように、いずれの場合も凝固層の形成は認
められなかったが、回転体９の融点ＴＤが溶湯源！［Ｔ
Ｌに対してＴＤ＜ ０．９３ ＴＬであるＦＣＤ５０お
よびＣｔｌ用いたム５，６に若干の焼付きが認められた
。なお、得られた粉末の粒度分布はいずれの材質におい
てもほぼ同様であった。したがって、回転体９の交換類
［１−少なくするためには上記ＴＤ≧０．９３ ＴＬｔ
−満足する材質の回転体９を使用することがより望まし
いことが明らかとなった。
められなかったが、回転体９の融点ＴＤが溶湯源！［Ｔ
Ｌに対してＴＤ＜ ０．９３ ＴＬであるＦＣＤ５０お
よびＣｔｌ用いたム５，６に若干の焼付きが認められた
。なお、得られた粉末の粒度分布はいずれの材質におい
てもほぼ同様であった。したがって、回転体９の交換類
［１−少なくするためには上記ＴＤ≧０．９３ ＴＬｔ
−満足する材質の回転体９を使用することがより望まし
いことが明らかとなった。
以上１［してき九ように、この発明によれば、回転体の
受湯面に向けて粉末材料の溶湯を供給して粉末ヲ勇造す
る遠心噴霧法において、前記溶湯が前記受湯面上で凝固
して形成される凝固層の厚さｔ−調整する加熱を行いつ
つ遠心噴霧を行うようにしたから、凝固層の形成による
噴霧条件の変動を回避することができ、粒度分布のばら
つきが小さくかつ微細な粉末を得ることが可能であると
同時に、凝固層の形成による欠点を回避するために回転
体の直径を大きくしたりあるいは回転速度を高めたりす
る必要がないなどの非常にすぐれた効果を有する。
受湯面に向けて粉末材料の溶湯を供給して粉末ヲ勇造す
る遠心噴霧法において、前記溶湯が前記受湯面上で凝固
して形成される凝固層の厚さｔ−調整する加熱を行いつ
つ遠心噴霧を行うようにしたから、凝固層の形成による
噴霧条件の変動を回避することができ、粒度分布のばら
つきが小さくかつ微細な粉末を得ることが可能であると
同時に、凝固層の形成による欠点を回避するために回転
体の直径を大きくしたりあるいは回転速度を高めたりす
る必要がないなどの非常にすぐれた効果を有する。
第１図は従来の遠心噴霧装置の一構造例を示す概略断面
説明図、絡２図（ａ） （ｂ） （ｅ）は回転体表面に
凝固１が形成される様子を経時的に順次示す正面説明図
、第３図はこの発明の一実施態様における遠心噴霧装置
の概略断面説明図、第４図は第１図の加熱装置の平面説
明図、第５図は加熱下における回転体表面での凝固層の
形成状況會示す正面説明図、第６図はこの発明の他の実
施鰺様における加熱装置による加熱状況を示す正面説明
図、第７図（ａ） （ｂ）は第６図の加熱装置の変形例
會示す各々正面説明図および平面説明図、第８図はこの
発明の比較例における回転体表面での凝固層の形成状況
會示す正面説明図である。 ５・・・溶湯、８・・・溶湯流、９・・・回転体、９ｍ
・・・受湯面、１０・・・回転駆動装置、１！ｌ・・・
粉末、１４・・・凝固層、１５．１１５・・・加熱装置
。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 １第１目 第２図 ＜Ｃ４） （相 （Ｃ） 第５因 第７図 （σ） （ｂ）
説明図、絡２図（ａ） （ｂ） （ｅ）は回転体表面に
凝固１が形成される様子を経時的に順次示す正面説明図
、第３図はこの発明の一実施態様における遠心噴霧装置
の概略断面説明図、第４図は第１図の加熱装置の平面説
明図、第５図は加熱下における回転体表面での凝固層の
形成状況會示す正面説明図、第６図はこの発明の他の実
施鰺様における加熱装置による加熱状況を示す正面説明
図、第７図（ａ） （ｂ）は第６図の加熱装置の変形例
會示す各々正面説明図および平面説明図、第８図はこの
発明の比較例における回転体表面での凝固層の形成状況
會示す正面説明図である。 ５・・・溶湯、８・・・溶湯流、９・・・回転体、９ｍ
・・・受湯面、１０・・・回転駆動装置、１！ｌ・・・
粉末、１４・・・凝固層、１５．１１５・・・加熱装置
。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 １第１目 第２図 ＜Ｃ４） （相 （Ｃ） 第５因 第７図 （σ） （ｂ）
Claims (1)
- （１）回転体の受湯面に向けて粉末材料の溶湯を供給し
、前記溶湯、に遠心力を付与することにより飛散霧化さ
せて粉末を得る遠心噴霧法において、前記溶湯が前記受
湯面上で凝固して形成される凝固層の厚さｔｇ整する加
熱を行いつつ遠心噴霧全行うことを特徴とする遠心噴霧
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18905881A JPS5891101A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 遠心噴霧法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18905881A JPS5891101A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 遠心噴霧法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891101A true JPS5891101A (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=16234580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18905881A Pending JPS5891101A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 遠心噴霧法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891101A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002151752A (ja) * | 2000-08-31 | 2002-05-24 | Komatsu Ltd | 粉末熱電材料製造装置及びそれを用いた粉末熱電材料製造方法 |
| CN105397100A (zh) * | 2014-08-25 | 2016-03-16 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种微细金属粉末的制备方法及实现该方法的设备 |
| CN115070036A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-20 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
| CN115121779A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-30 | 河南科技大学 | 可调整环状坯件轴向尺寸的离心喷射成形装置 |
-
1981
- 1981-11-27 JP JP18905881A patent/JPS5891101A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002151752A (ja) * | 2000-08-31 | 2002-05-24 | Komatsu Ltd | 粉末熱電材料製造装置及びそれを用いた粉末熱電材料製造方法 |
| JP4553521B2 (ja) * | 2000-08-31 | 2010-09-29 | 株式会社小松製作所 | 粉末熱電材料製造装置及びそれを用いた粉末熱電材料製造方法 |
| CN105397100A (zh) * | 2014-08-25 | 2016-03-16 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种微细金属粉末的制备方法及实现该方法的设备 |
| CN115070036A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-20 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
| CN115121779A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-30 | 河南科技大学 | 可调整环状坯件轴向尺寸的离心喷射成形装置 |
| CN115121779B (zh) * | 2022-06-30 | 2023-08-15 | 河南科技大学 | 可调整环状坯件轴向尺寸的离心喷射成形装置 |
| CN115070036B (zh) * | 2022-06-30 | 2023-08-18 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
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