JPS5892454A - 粉末製造装置 - Google Patents
粉末製造装置Info
- Publication number
- JPS5892454A JPS5892454A JP18905981A JP18905981A JPS5892454A JP S5892454 A JPS5892454 A JP S5892454A JP 18905981 A JP18905981 A JP 18905981A JP 18905981 A JP18905981 A JP 18905981A JP S5892454 A JPS5892454 A JP S5892454A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotating body
- powder
- molten metal
- melt
- upper rotating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Glanulating (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、遠心噴霧法を利用した粉末製造装置に関す
るものである。
るものである。
従来、物理的な手段によって粉末を製造する方法に遠心
噴霧法がある。こ、れは、粉末材料の溶湯ｔ−遠心力に
よって分断飛散させることにより粉末化させる方法であ
り、大別して二つの方法がある。
噴霧法がある。こ、れは、粉末材料の溶湯ｔ−遠心力に
よって分断飛散させることにより粉末化させる方法であ
り、大別して二つの方法がある。
そのうちの一つは、粉末にしようとする素材を円柱状ま
たは棒状に成形してこれを高速回転させると同時に１そ
の一端側を何んらかの手段例えばプラズマ炎や電子ビー
ムなどによって加熱溶融し、溶融した部分管回転によっ
て分断飛散させることにより粉末化するものである。ｔ
＋、他の一つは、回転体の受湯部に粉末材料の溶湯を供
給し、この回転体によって溶湯に遠心力を与えることに
より分断飛散させて粉末化するものである。
たは棒状に成形してこれを高速回転させると同時に１そ
の一端側を何んらかの手段例えばプラズマ炎や電子ビー
ムなどによって加熱溶融し、溶融した部分管回転によっ
て分断飛散させることにより粉末化するものである。ｔ
＋、他の一つは、回転体の受湯部に粉末材料の溶湯を供
給し、この回転体によって溶湯に遠心力を与えることに
より分断飛散させて粉末化するものである。
後者の回転体を用いる場合において、粒度分布が喪好な
粉末を得るためには、回転体の受湯部に溶湯の凝固層が
形成されることなく、当該受湯部上で溶湯の薄膜が安定
して形成されるようにすることが重要である。しかし、
回転体を金属材料から形成した場合には、高温の溶湯が
受湯部に供給されることにより必要とされる耐熱衝撃特
性の点では優れているものの、溶湯の融着（焼付１１）
や耐火度、高温強度が問題となることがある。また、上
記金属材料の融着中高温強度を補うために水冷構造とし
友場合には、受湯部に溶湯が凝固し友厚い凝固層が形成
されるため、粉末の粒度分布が悪化したり、凝固層が剥
離飛散して粉末中に混入したりするという不具合を生ず
ることがある。
粉末を得るためには、回転体の受湯部に溶湯の凝固層が
形成されることなく、当該受湯部上で溶湯の薄膜が安定
して形成されるようにすることが重要である。しかし、
回転体を金属材料から形成した場合には、高温の溶湯が
受湯部に供給されることにより必要とされる耐熱衝撃特
性の点では優れているものの、溶湯の融着（焼付１１）
や耐火度、高温強度が問題となることがある。また、上
記金属材料の融着中高温強度を補うために水冷構造とし
友場合には、受湯部に溶湯が凝固し友厚い凝固層が形成
されるため、粉末の粒度分布が悪化したり、凝固層が剥
離飛散して粉末中に混入したりするという不具合を生ず
ることがある。
この発明は、上記した従来技術の問題点に着目してなさ
れたもので、回転体を具えた遠心噴霧装置において、遠
心噴霧時において上記回転体の受湯部に形成される溶湯
の凝固層の厚さを極力小さくすることが可能であって、
得られる粉末の粒度分布のばらつきを小さくかつ微細な
ものにすることができると同時に、回転体の破損も防止
することができるようにすることを目的としている。
れたもので、回転体を具えた遠心噴霧装置において、遠
心噴霧時において上記回転体の受湯部に形成される溶湯
の凝固層の厚さを極力小さくすることが可能であって、
得られる粉末の粒度分布のばらつきを小さくかつ微細な
ものにすることができると同時に、回転体の破損も防止
することができるようにすることを目的としている。
この発明は、回転体を具え、線回転体の受湯部に粉末材
料の溶湯を供給し、前記溶湯に遠心力を与えるととＫよ
り分断飛散させて粉末を製造する遠心噴霧式粉末製造装
置において、前記回転体の受湯部を非破壊最大急激温度
差ＩＴｆ＞７００℃（ただし、ΔＴｆ ＝ ８ （１−
１’）／Ｅｇｇで、Ｓは材料の破壊強度、νはポアソン
比、Ｅはヤング率、＃線熱膨張係数である）の非金属材
料から形成したことを％徴とし、一実施態様において、
回転体を、受湯部を有する上部回転体と、前記上部回転
体に接する下部回転体とから構成し、上部回転体を非破
壊最大急激温度差ΔＴｆ＞７０（１）の非金属材料から
形成し、下部回転体を上部回転体の材料よりも断熱性の
優れた材料から形成したことを特徴としている。
料の溶湯を供給し、前記溶湯に遠心力を与えるととＫよ
り分断飛散させて粉末を製造する遠心噴霧式粉末製造装
置において、前記回転体の受湯部を非破壊最大急激温度
差ＩＴｆ＞７００℃（ただし、ΔＴｆ ＝ ８ （１−
１’）／Ｅｇｇで、Ｓは材料の破壊強度、νはポアソン
比、Ｅはヤング率、＃線熱膨張係数である）の非金属材
料から形成したことを％徴とし、一実施態様において、
回転体を、受湯部を有する上部回転体と、前記上部回転
体に接する下部回転体とから構成し、上部回転体を非破
壊最大急激温度差ΔＴｆ＞７０（１）の非金属材料から
形成し、下部回転体を上部回転体の材料よりも断熱性の
優れた材料から形成したことを特徴としている。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１図はこの発明の一実施例による粉末製造装置の概略
断面説明図、第２図は回転体の拡大断−図である。図に
おいて、１は容器、２はるつぼおよび高周波コイルを備
え友高周波溶解炉、６は粉末材料の溶湯、４はタンディ
ツシュ、５はｐｙディツシュ４ｔ−支持するために容器
１に固定した支持体、６は回転体、７は回転体６に結合
した回転軸、８は回転体６を高速回転させる電動モータ
、エアモータ等の駆動装置、９は粉末である。また、回
転体６は、受湯部６１ｍを有する上部回転体６１と、上
部回転体６１の下方に配設した下部回転体６２と、中空
状の冷却水空間６６＆を有する回転体基礎部６６と、両
回転体６１，６２を回転体基礎部６６に固定する固定部
材６４とから構成され、回転体基礎部６！Ｉｔ−シール
用０９ンク６５を介して回転軸７の外管７１に固定して
いる。そして、回転軸７の内管７２から矢印Ａ方向に冷
却水７６を供給し、冷却水空間６３１を通過した後の冷
却水７６を外管７１と内管７２との間から矢印Ｂ方向に
排出する構成としている。
断面説明図、第２図は回転体の拡大断−図である。図に
おいて、１は容器、２はるつぼおよび高周波コイルを備
え友高周波溶解炉、６は粉末材料の溶湯、４はタンディ
ツシュ、５はｐｙディツシュ４ｔ−支持するために容器
１に固定した支持体、６は回転体、７は回転体６に結合
した回転軸、８は回転体６を高速回転させる電動モータ
、エアモータ等の駆動装置、９は粉末である。また、回
転体６は、受湯部６１ｍを有する上部回転体６１と、上
部回転体６１の下方に配設した下部回転体６２と、中空
状の冷却水空間６６＆を有する回転体基礎部６６と、両
回転体６１，６２を回転体基礎部６６に固定する固定部
材６４とから構成され、回転体基礎部６！Ｉｔ−シール
用０９ンク６５を介して回転軸７の外管７１に固定して
いる。そして、回転軸７の内管７２から矢印Ａ方向に冷
却水７６を供給し、冷却水空間６３１を通過した後の冷
却水７６を外管７１と内管７２との間から矢印Ｂ方向に
排出する構成としている。
このような粉末製造装置から粉末を製造するに際しては
、容器１内を必要に応じて雰囲気調整すると同時に、駆
動装置８によって回転体６を高速回転させ、高周波溶解
炉２内の溶湯６をタンディツシュ４内に注湯してこのタ
ンディツシュ４の底部開口４ａから溶湯６を回転体６の
受湯部６１１上に流下させる。このとき、溶湯６は回転
体６によって遠心力を与えられて分断飛散し、容ｒ１１
の底部に粉末９となって貯まる。
、容器１内を必要に応じて雰囲気調整すると同時に、駆
動装置８によって回転体６を高速回転させ、高周波溶解
炉２内の溶湯６をタンディツシュ４内に注湯してこのタ
ンディツシュ４の底部開口４ａから溶湯６を回転体６の
受湯部６１１上に流下させる。このとき、溶湯６は回転
体６によって遠心力を与えられて分断飛散し、容ｒ１１
の底部に粉末９となって貯まる。
上記のように、回転体６の受湯部６１＆には高温の溶湯
６が供給されるため、受湯部６１ａｔ有する上部回転体
６１は耐熱衝撃性に優れていることが必要であると同時
に、がなり大きな質量の溶湯６が供給されるため、耐衝
撃性にも優れていることが必要である。これらのうち、
耐熱衝撃性については、この評価として非破壊最大急激
温度差ΔＴ（Ｃ℃） ＝ ８（１−ｙ）／Ｅａ （ｆｅ
、だし、Ｓは材料の破壊強度、νはポアソン比、Ｅはヤ
ング率、ｇは熱膨張係数である）を用いる考え方があり
、この発明においてもこれを採用することによって満足
のいくことが確認された。これとは別に、受湯部６１ｍ
の熱衝撃破壊を防ぐために、受湯部６１１そのものを予
熱する考え方もあるが、高速回転しているために大きな
力（１００ＯＯＧ以上）が加わるので、高温での使用は
困難であり、予熱温度を上記熱衝撃破壊を防ぐのに十分
な温度まで上げることはむつかしい。
６が供給されるため、受湯部６１ａｔ有する上部回転体
６１は耐熱衝撃性に優れていることが必要であると同時
に、がなり大きな質量の溶湯６が供給されるため、耐衝
撃性にも優れていることが必要である。これらのうち、
耐熱衝撃性については、この評価として非破壊最大急激
温度差ΔＴ（Ｃ℃） ＝ ８（１−ｙ）／Ｅａ （ｆｅ
、だし、Ｓは材料の破壊強度、νはポアソン比、Ｅはヤ
ング率、ｇは熱膨張係数である）を用いる考え方があり
、この発明においてもこれを採用することによって満足
のいくことが確認された。これとは別に、受湯部６１ｍ
の熱衝撃破壊を防ぐために、受湯部６１１そのものを予
熱する考え方もあるが、高速回転しているために大きな
力（１００ＯＯＧ以上）が加わるので、高温での使用は
困難であり、予熱温度を上記熱衝撃破壊を防ぐのに十分
な温度まで上げることはむつかしい。
そこで、この実施例にシいては、受湯部６１ａｔｉする
上部回転体６１の材質全規制することとし、その非破壊
蟻大急激温度差ΔＴｆ＞ ７００℃のものを１更用する
ようにし喪。＾体的には、グツファイト、炭化ケイ嵩、
窒化ケイｊＫ、窒化ホウ素。
上部回転体６１の材質全規制することとし、その非破壊
蟻大急激温度差ΔＴｆ＞ ７００℃のものを１更用する
ようにし喪。＾体的には、グツファイト、炭化ケイ嵩、
窒化ケイｊＫ、窒化ホウ素。
溶融石英、グラファイト・炭化ケイ素複合焼結体などで
ある。また、このような材料からなる上部回転体６１／
を圧縮加圧し九状態で使用すると、さらに良好な結果を
得ることができる。
ある。また、このような材料からなる上部回転体６１／
を圧縮加圧し九状態で使用すると、さらに良好な結果を
得ることができる。
このようにして、耐熱衝撃特性の良好な材料によって受
湯部６１＆の割れ會防ぐことができるが、このような材
料は一般に熱伝導度が大きいため、溶湯６の熱が奪われ
て凝固することＫよって、受場面６１ａ上に凝固層が形
成されやすくなる。そこで、上部回転体６１の厚さｔを
小さくすることによって上部回転体６１の熱容量を小さ
くシ、この上部回転体６１を補強する意味で上部回転体
６１よりも断熱性の大きな材料からなる下部回転体６２
ｔ−設ける。なお、上部回転体６１の強度さえ確保され
れば下部回転体６２は設ける必要がない。換言すれば断
熱性の大きな雰囲気気体が存在することになる。そして
、受湯部６１ａ上に厚い凝固層が形成されず、凝固層が
ないかあるいは薄い凝固層がわずかに形成されるように
する丸めの上部回転体６１の厚さｔＫついて検討し九と
ころ、ｔ （５／（ＩＩＩ （■）（ただし、Ｃは温度
Ｏ〜１６００℃での平均比熱（ｏａｔ／ｌ −ｄ＠ｇ
） ＊ ｐは比重である）とすればより好ましい結果が
得られること管確かめた。さらに、下部回転体６２とし
ては、前述したように１℃部回転体６１よりも断熱性の
大きな材料を使用し、例えば、アスベスト、グラスウー
ル１石綿、その個含気泡耐火断熱れんがなどである。
湯部６１＆の割れ會防ぐことができるが、このような材
料は一般に熱伝導度が大きいため、溶湯６の熱が奪われ
て凝固することＫよって、受場面６１ａ上に凝固層が形
成されやすくなる。そこで、上部回転体６１の厚さｔを
小さくすることによって上部回転体６１の熱容量を小さ
くシ、この上部回転体６１を補強する意味で上部回転体
６１よりも断熱性の大きな材料からなる下部回転体６２
ｔ−設ける。なお、上部回転体６１の強度さえ確保され
れば下部回転体６２は設ける必要がない。換言すれば断
熱性の大きな雰囲気気体が存在することになる。そして
、受湯部６１ａ上に厚い凝固層が形成されず、凝固層が
ないかあるいは薄い凝固層がわずかに形成されるように
する丸めの上部回転体６１の厚さｔＫついて検討し九と
ころ、ｔ （５／（ＩＩＩ （■）（ただし、Ｃは温度
Ｏ〜１６００℃での平均比熱（ｏａｔ／ｌ −ｄ＠ｇ
） ＊ ｐは比重である）とすればより好ましい結果が
得られること管確かめた。さらに、下部回転体６２とし
ては、前述したように１℃部回転体６１よりも断熱性の
大きな材料を使用し、例えば、アスベスト、グラスウー
ル１石綿、その個含気泡耐火断熱れんがなどである。
なお、第２図に示す実施例では、回転体６が、ノＴｆ＞
７００℃の上部回転体６１と、上部回転体６１よりも断
熱性の優れた下部回転体６２とからなる場合を示してい
るが、受湯面６１ａ上で多少凝固層が形成されても良い
場合や、上部回転体６１の厚さを小さくしたときでも溶
湯流の落下衝撃による耐衝撃性が十分である場合などに
は、回転体６をΔＴｆ） ７００℃の材料単層のものか
ら形成することも可能である。
７００℃の上部回転体６１と、上部回転体６１よりも断
熱性の優れた下部回転体６２とからなる場合を示してい
るが、受湯面６１ａ上で多少凝固層が形成されても良い
場合や、上部回転体６１の厚さを小さくしたときでも溶
湯流の落下衝撃による耐衝撃性が十分である場合などに
は、回転体６をΔＴｆ） ７００℃の材料単層のものか
ら形成することも可能である。
ま友、回転体６Ｖｒ上部回転体６１と下部回転体６２と
から構成する場合において、第２図に示すように上部回
転体６１と下部回転体６２ｔ−それぞれ別個に形成した
あと両者を重ね合わすようにすることもできるが、下部
回転体６２上に、溶射法や塗布焼成法等によって上部回
転体６１を層状に形成するようになすことも可能である
。
から構成する場合において、第２図に示すように上部回
転体６１と下部回転体６２ｔ−それぞれ別個に形成した
あと両者を重ね合わすようにすることもできるが、下部
回転体６２上に、溶射法や塗布焼成法等によって上部回
転体６１を層状に形成するようになすことも可能である
。
次に、実験した結果の一例を示す。
４１図および第２図に示す装置にシいて、溶湯３にはｌ
Ｎ−１００ｉｌｆＪａＩ材（Ｎｌ −１５１１Ｃｏ −
１０’１４ Ｃｒ −３Ｓ Ｍｏ −６ＩＩＩ紅−５−
Ｔｉ −１慢Ｖ５Ｖ４を使用し、溶湯温度１６００℃、
注湯速度３ Ｋｇ ／ ｍｌｎ ｅ回転体６の有効直径
９０■１回転速度１５０００ ｒｐｍの条件とした。ま
た、その他の条件は第１表に示すようにし、容器１内會
Ａｒ雰囲気として噴＊１−行った。次いで得られた粉末
の粒度分布を測定したところ、第２表に示す結果となっ
た。
Ｎ−１００ｉｌｆＪａＩ材（Ｎｌ −１５１１Ｃｏ −
１０’１４ Ｃｒ −３Ｓ Ｍｏ −６ＩＩＩ紅−５−
Ｔｉ −１慢Ｖ５Ｖ４を使用し、溶湯温度１６００℃、
注湯速度３ Ｋｇ ／ ｍｌｎ ｅ回転体６の有効直径
９０■１回転速度１５０００ ｒｐｍの条件とした。ま
た、その他の条件は第１表に示すようにし、容器１内會
Ａｒ雰囲気として噴＊１−行った。次いで得られた粉末
の粒度分布を測定したところ、第２表に示す結果となっ
た。
第 １ 表
実験の結果、上部回転体６１としてノＴｆ＞７００℃で
ある炭票、窒化ケイ素、炭化ケイ素、窒化ホウ素を用い
友４１〜１０で社その厚さｔＫかかわらず溶湯６の熱衝
撃による割れは生じなかった。
ある炭票、窒化ケイ素、炭化ケイ素、窒化ホウ素を用い
友４１〜１０で社その厚さｔＫかかわらず溶湯６の熱衝
撃による割れは生じなかった。
しかし、ノＴｆ＜ ７００℃であるアルζす、ムライト
を用い九Ａｌｌ、１２では熱衝撃による割れを生じた。
を用い九Ａｌｌ、１２では熱衝撃による割れを生じた。
まえ、下部回転体６２が上部回転体６１よりも断熱性の
劣る金属を用いたＡＩでは、上部回転体６１の厚さｔ（
５１０ｐとすることによってかえって溶湯の冷却が促進
され、凝固層の厚さが大となるため粉末の細かなものが
少なく、１６メツシユ以下の歩留りも悪かった。さらに
、下部回転体６２として上部回転体６１よりも断熱性の
大きい材料を用いかつ上部回転体６１の厚さｔく５ ／
ｏｐである４２，４，７．９では、凝固層の厚さが非
常に小さく、粒度分布が良好であると共に１６メツシユ
以下の歩留りも高かつ喪。しかし、上部回転体６１の厚
さｔ）５１０ｐであるＡ３゜５．６，８．１０では上部
回転体６１による溶湯の凝固が促進されるため凝固層の
厚さが大となり、１６メツシユ以下の歩留りが低い結果
となった。
劣る金属を用いたＡＩでは、上部回転体６１の厚さｔ（
５１０ｐとすることによってかえって溶湯の冷却が促進
され、凝固層の厚さが大となるため粉末の細かなものが
少なく、１６メツシユ以下の歩留りも悪かった。さらに
、下部回転体６２として上部回転体６１よりも断熱性の
大きい材料を用いかつ上部回転体６１の厚さｔく５ ／
ｏｐである４２，４，７．９では、凝固層の厚さが非
常に小さく、粒度分布が良好であると共に１６メツシユ
以下の歩留りも高かつ喪。しかし、上部回転体６１の厚
さｔ）５１０ｐであるＡ３゜５．６，８．１０では上部
回転体６１による溶湯の凝固が促進されるため凝固層の
厚さが大となり、１６メツシユ以下の歩留りが低い結果
となった。
なお、上記実験のほか、シャモット煉瓦およびシリカフ
ァイバーよりなる下部回転体６２０表面に、炭化ケイ累
および窒化ケイ素管それぞれＣＶＤ法により被覆して厚
さＯ０１〜１．５−１ｉ１ｆの上部回転体６１を積層し
て同様の実験管行ったところ、同様に粒度分布のばらつ
きが小さく、微細な粉末を得ることができた。
ァイバーよりなる下部回転体６２０表面に、炭化ケイ累
および窒化ケイ素管それぞれＣＶＤ法により被覆して厚
さＯ０１〜１．５−１ｉ１ｆの上部回転体６１を積層し
て同様の実験管行ったところ、同様に粒度分布のばらつ
きが小さく、微細な粉末を得ることができた。
以上説明してきたように、この発明によれば、回転体の
受湯部に粉末材料の溶湯を供給し、前記溶湯に遠心力を
与えることにより分断飛散させて粉末を製造する装置に
おいて、遠心噴霧時に上記回転体の受湯部に熱衝撃が加
わることによる前記回転体の破損の発生を防ぐことがで
きると同時に、上部回転体の受湯部に形成される溶湯の
凝固層の厚さを小さなものとすることが可能で為って、
得られる粉末の粒度分布のばらつきが小さくかつ微細な
ものとすることができるという非常に優れた効果を有す
る。
受湯部に粉末材料の溶湯を供給し、前記溶湯に遠心力を
与えることにより分断飛散させて粉末を製造する装置に
おいて、遠心噴霧時に上記回転体の受湯部に熱衝撃が加
わることによる前記回転体の破損の発生を防ぐことがで
きると同時に、上部回転体の受湯部に形成される溶湯の
凝固層の厚さを小さなものとすることが可能で為って、
得られる粉末の粒度分布のばらつきが小さくかつ微細な
ものとすることができるという非常に優れた効果を有す
る。
第１図はこの発明の一実施例による粉末製造装置の概略
断面説明図、第２図は第１図の回転体の拡大断面図であ
る。 ６・・・溶湯、６・・・回転体、８・・・駆動装置、９
・・・粉末、６１・・・上部回転体、６１１・・・受湯
部、６２・・・下部回転体。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
断面説明図、第２図は第１図の回転体の拡大断面図であ
る。 ６・・・溶湯、６・・・回転体、８・・・駆動装置、９
・・・粉末、６１・・・上部回転体、６１１・・・受湯
部、６２・・・下部回転体。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (3)
- （１）回転体を具え、該回転体の受湯部に粉末材料の溶
湯を供給し、前記溶湯に遠心力を与えることにより分断
飛散させて粉末を製造する装置において、前記回転体の
受湯部を非破壊最大急激温度差ΔＴｆ＞７００Ｃ℃）（
ただし、ΔＴｆ ＝ ８ （１−νｙＥαで、Ｓは材料
の破壊強度、νはポアソン比。 Ｅはヤング率、ａは熱膨張係数である）の非金属材料か
ら形成したことを特徴とする粉末製造装置。 - （２） 回転体が、受湯部を有する上部回転体と、前
記上部回転体に接する下部回転体とから構成され、上部
回転体は非破壊最大急激温度差ΔＴｆ ＞７００（℃）
Ｄ非金属材料から形成され、下部回転体の材料よりも断
熱性の優れた材料から形成されている特許請求の範囲第
（１）項記載の粉末製追懐量。 - （３） 上部回転体は、その厚さｔ＜６／Ｃｐ（■）
（ただし、Ｃは温［０〜１６００℃での平均比熱。 Ｐは比重である）である特許請求の範囲第（２）項記載
の粉末製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18905981A JPS5892454A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 粉末製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18905981A JPS5892454A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 粉末製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5892454A true JPS5892454A (ja) | 1983-06-01 |
Family
ID=16234598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18905981A Pending JPS5892454A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 粉末製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5892454A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002151752A (ja) * | 2000-08-31 | 2002-05-24 | Komatsu Ltd | 粉末熱電材料製造装置及びそれを用いた粉末熱電材料製造方法 |
| US8935079B2 (en) | 2010-03-19 | 2015-01-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel supply system for internal combustion engine |
| CN115070036A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-20 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
| CN115121779A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-30 | 河南科技大学 | 可调整环状坯件轴向尺寸的离心喷射成形装置 |
-
1981
- 1981-11-27 JP JP18905981A patent/JPS5892454A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002151752A (ja) * | 2000-08-31 | 2002-05-24 | Komatsu Ltd | 粉末熱電材料製造装置及びそれを用いた粉末熱電材料製造方法 |
| JP4553521B2 (ja) * | 2000-08-31 | 2010-09-29 | 株式会社小松製作所 | 粉末熱電材料製造装置及びそれを用いた粉末熱電材料製造方法 |
| US8935079B2 (en) | 2010-03-19 | 2015-01-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel supply system for internal combustion engine |
| CN115070036A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-20 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
| CN115121779A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-30 | 河南科技大学 | 可调整环状坯件轴向尺寸的离心喷射成形装置 |
| CN115121779B (zh) * | 2022-06-30 | 2023-08-15 | 河南科技大学 | 可调整环状坯件轴向尺寸的离心喷射成形装置 |
| CN115070036B (zh) * | 2022-06-30 | 2023-08-18 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5261477A (en) | Process for producing parts with an abrasion-proof surface | |
| CN101384384A (zh) | 含孕育剂的水基液态铸模涂料 | |
| US5482904A (en) | Heat-insulating refractory material | |
| US2978750A (en) | Method and apparatus for fiberizing refractory materials | |
| JP2007332406A (ja) | 回転ルツボを使用した微粉末成形方法とその装置 | |
| US4993607A (en) | Transfer tube with in situ heater | |
| JPS5892454A (ja) | 粉末製造装置 | |
| JPH0328591A (ja) | 輸送管 | |
| JP5893796B2 (ja) | 金属の連続鋳造プロセス | |
| JP2001096344A (ja) | 浸漬ノズル | |
| US20240316622A1 (en) | Continuous casting process of metal | |
| JPS6333508A (ja) | 金属粉末または合金粉末の製造方法 | |
| JP2826012B2 (ja) | 溶融金属用保温材及び保温方法 | |
| HU204020B (en) | Process for producing heat resistant profiles cast to size | |
| KR830001252B1 (ko) | 융체로 부터 특정 사이즈의 구형 입자 또는 섬유를 제조하는 방법 | |
| JPS5889938A (ja) | 遠心噴霧用回転体 | |
| JPS5914082B2 (ja) | 亜鉛ショットの球の製造装置 | |
| CN112985058A (zh) | 一种转浇复合坩埚 | |
| JPS63160761A (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
| JPH02145710A (ja) | 金属微粉末の製造方法 | |
| JP2023034837A (ja) | 白金被覆耐火物、管ガラス製造装置及び白金被覆耐火物の製造方法 | |
| JPH0655247A (ja) | 金属繊維紡糸用ノズル | |
| JPS5913673A (ja) | 溶射用耐火材料 | |
| JPS6241287B2 (ja) | ||
| JPH0126795B2 (ja) |