JPS5886511A - アタツチメントレンズ - Google Patents
アタツチメントレンズInfo
- Publication number
- JPS5886511A JPS5886511A JP56184439A JP18443981A JPS5886511A JP S5886511 A JPS5886511 A JP S5886511A JP 56184439 A JP56184439 A JP 56184439A JP 18443981 A JP18443981 A JP 18443981A JP S5886511 A JPS5886511 A JP S5886511A
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- JP
- Japan
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- lens
- group
- cemented
- groups
- biconvex
- Prior art date
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- Granted
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/02—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective
- G02B15/10—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective by adding a part, e.g. close-up attachment
- G02B15/12—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective by adding a part, e.g. close-up attachment by adding telescopic attachments
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は写真用レンズの像側に装着して焦点距離を長く
するために用いるアタッチメントレンズに関するもので
ある。
するために用いるアタッチメントレンズに関するもので
ある。
この種のアタッチメントレンズは、負の屈折力を有し、
しかもマスターレンズに装着した際のレンズ面同士の干
渉をはじめとする機械的制約のために、アタッチメント
−レンズ自体をマスターレンズの像位置に接近させるこ
とが多い。そのためにアタッチメントレンズは、大きな
負の屈折力をもつことになり、ペッツバール和が大きな
負の値になりやすい。したがってこの種のアタッチメン
ドレン２ズを設計する場合、いかにペッツバール和を小
さくするかが重要になる。
しかもマスターレンズに装着した際のレンズ面同士の干
渉をはじめとする機械的制約のために、アタッチメント
−レンズ自体をマスターレンズの像位置に接近させるこ
とが多い。そのためにアタッチメントレンズは、大きな
負の屈折力をもつことになり、ペッツバール和が大きな
負の値になりやすい。したがってこの種のアタッチメン
ドレン２ズを設計する場合、いかにペッツバール和を小
さくするかが重要になる。
この種のアタッチメントレンズとしては、主にマスター
レンズの焦点距離を２倍にするものと、１．４倍にする
ものとが存在する。前者のアタッチメントレンズは、小
型軽量で簡単に画面を２倍にすることができるメリ°ッ
トがあるが、その反面間画質が低下する欠点を有してい
る。この画質の低下は、前述のようにアタッチメントレ
ンズ自体ガ負の強い屈折力をもつためにペッツバール和
が、負の大きな値になり、そのために非点隔差を生ずる
ことによる場合がほとんどである。これを防ぐために、
特公昭５１−１２４２１号公報に記載されたように、ア
タッチメントレンズを負の屈折力の前群と正の屈折力の
後群とにて構成し、前群と 。
レンズの焦点距離を２倍にするものと、１．４倍にする
ものとが存在する。前者のアタッチメントレンズは、小
型軽量で簡単に画面を２倍にすることができるメリ°ッ
トがあるが、その反面間画質が低下する欠点を有してい
る。この画質の低下は、前述のようにアタッチメントレ
ンズ自体ガ負の強い屈折力をもつためにペッツバール和
が、負の大きな値になり、そのために非点隔差を生ずる
ことによる場合がほとんどである。これを防ぐために、
特公昭５１−１２４２１号公報に記載されたように、ア
タッチメントレンズを負の屈折力の前群と正の屈折力の
後群とにて構成し、前群と 。
後群の主点間隔を大きくとり、アタッチメントレンズ全
系の主点位置をマスターレンズのみの結像位置より物体
側に遠ざけて、アタッチメントレンズ全系のパワーを弱
くしたものがある。
系の主点位置をマスターレンズのみの結像位置より物体
側に遠ざけて、アタッチメントレンズ全系のパワーを弱
くしたものがある。
この方法では、前群と後群との主点間隔が広がるにつれ
て、アタッチメントレンズ系の対称性が崩れていき、そ
のためにコマ収差が発生しやすくあまり好ましくない。
て、アタッチメントレンズ系の対称性が崩れていき、そ
のためにコマ収差が発生しやすくあまり好ましくない。
三方後者の１．４倍のアタッチメントレンズは、パワー
は２倍のアタッチメントのパワーに比べかなり小さく、
シだがってペッツバール和は、各レンズの硝材の屈折率
配分にて十分小さくすることができる。したがって前記
従来例のように前群と後群の主点間隔を大きくとる必要
はなく、主点間隔を小さくすることによってコマ収差の
発生を抑えることができ、大口径比２のマスターレンズ
に使用しても優れた性能の像を得ることができる。
は２倍のアタッチメントのパワーに比べかなり小さく、
シだがってペッツバール和は、各レンズの硝材の屈折率
配分にて十分小さくすることができる。したがって前記
従来例のように前群と後群の主点間隔を大きくとる必要
はなく、主点間隔を小さくすることによってコマ収差の
発生を抑えることができ、大口径比２のマスターレンズ
に使用しても優れた性能の像を得ることができる。
この１４倍のアタッチメントレンズの先行例として、特
公昭５５−４２７２６号や特開昭５６−３９５１３号に
記載されたものが知られている。
公昭５５−４２７２６号や特開昭５６−３９５１３号に
記載されたものが知られている。
前者は、’ Ｆ ２．０クラスの大口径のマスターレン
ズに使用できる５群５枚構成のレンズ系で、前群。
ズに使用できる５群５枚構成のレンズ系で、前群。
後群共に発散系であって、アタッチメントレンズ系の主
点位置が像面に近すぎてペッツバール和の負の残存量が
大きい。また後者は、３群４枚構成のレンズ系で、主点
位置は前者のレンズ系よりも像面からはなれペッツバー
ル和の残存量は少ない。
点位置が像面に近すぎてペッツバール和の負の残存量が
大きい。また後者は、３群４枚構成のレンズ系で、主点
位置は前者のレンズ系よりも像面からはなれペッツバー
ル和の残存量は少ない。
しかしＦ２．８よりも小さい口径比のマスターレンズに
しか使用できない。
しか使用できない。
本発明はＦ２．θクラスの大ロ径比望遠しンズ軍で、シ
かも高性能なリアーアタッチメントレンズを提供するも
のである。
かも高性能なリアーアタッチメントレンズを提供するも
のである。
本発明レンズ系は、ペッツバール和２球面収差２コマ収
差をはじめとする諸収差を良好に補正するためにアタッ
チメントレンズの主点位置をレンズ系の、対称性を損わ
ぬ範囲で物体側に寄せるために、使用レンズをパックフ
ォーカスが長いものに絞る少し物体側よりに配置するよ
うにしたものである。
差をはじめとする諸収差を良好に補正するためにアタッ
チメントレンズの主点位置をレンズ系の、対称性を損わ
ぬ範囲で物体側に寄せるために、使用レンズをパックフ
ォーカスが長いものに絞る少し物体側よりに配置するよ
うにしたものである。
本発明し１ンズ系は、物体側から順に物体側に凸面を向
けた負のメニスカスレンズと両凸レンズを貼り合わせた
正の屈折力を有する第１群レンズと、両凹レンズの第２
群レンズとからなる前群と、両凸レンズと両凹レンズの
二枚のレンズからなる第３群レンズの後群とで構成され
ているレンズ系である。そして第３群レンズは両レンズ
を貼合わせたものか又は分離されたものとした。また本
発明レンズは次の条件（１）乃至条件（４）を満足する
ものである。
けた負のメニスカスレンズと両凸レンズを貼り合わせた
正の屈折力を有する第１群レンズと、両凹レンズの第２
群レンズとからなる前群と、両凸レンズと両凹レンズの
二枚のレンズからなる第３群レンズの後群とで構成され
ているレンズ系である。そして第３群レンズは両レンズ
を貼合わせたものか又は分離されたものとした。また本
発明レンズは次の条件（１）乃至条件（４）を満足する
ものである。
（１） −０，１＜ ｅ／Ｉｆｆ ＜ ０．１（２）
Ｏ，’１５＜Σｄ／Ｉｆｆ ＜ ０．４（３）
ｄｓＡｄ ＜ ０．２７ （４） ｒ６ ＜ −ｒ７ ただしｅは前群と後群の主点間隔、Σｄは第１面から最
終面までの距離、ｄ、は第２群レンズと第３群レンズの
間の空気間隔、ｒ６ ｐ ｒ７は第３群レンズの物体側
にある凸レンズの両面（第３群レンズが接合レンズの場
合はその物体側の面と接合面）の曲率半径、ｆは全系の
焦点距離である。
Ｏ，’１５＜Σｄ／Ｉｆｆ ＜ ０．４（３）
ｄｓＡｄ ＜ ０．２７ （４） ｒ６ ＜ −ｒ７ ただしｅは前群と後群の主点間隔、Σｄは第１面から最
終面までの距離、ｄ、は第２群レンズと第３群レンズの
間の空気間隔、ｒ６ ｐ ｒ７は第３群レンズの物体側
にある凸レンズの両面（第３群レンズが接合レンズの場
合はその物体側の面と接合面）の曲率半径、ｆは全系の
焦点距離である。
以下上記の各条件を定めた理由について説明する０
本発明レンズ系のような１．４倍のテレコンバータ−に
おいては、前群と後群との主点間隔は特公昭５１−１２
４２１号公報に記載された従来例のように大きくとる必
要はなく、むしろこれよりも小さい方がコマ収差を良好
にするためには望ましい。つまり条件（１）において上
限値をこえるとコマ収差を良好にし得なくなる゛。逆に
下限値をこえるとペッツバール和が負の矢きな値になっ
てしまう。
おいては、前群と後群との主点間隔は特公昭５１−１２
４２１号公報に記載された従来例のように大きくとる必
要はなく、むしろこれよりも小さい方がコマ収差を良好
にするためには望ましい。つまり条件（１）において上
限値をこえるとコマ収差を良好にし得なくなる゛。逆に
下限値をこえるとペッツバール和が負の矢きな値になっ
てしまう。
条件（２）は、全系の焦点距離ｆに対するレンズ系全長
を規定するものである。アタッチメントレンズの目的の
一つに小型で携帯性の良いことがあげられるが、この条
件（２）の上限を越えるとコンパクト性が損なわれる。
を規定するものである。アタッチメントレンズの目的の
一つに小型で携帯性の良いことがあげられるが、この条
件（２）の上限を越えるとコンパクト性が損なわれる。
又条件（２）の下限を越えるとレンズ系中の各レンズの
パワーを強くしなけれげなちなくなり、そのために球面
収差をはじめとする諸収差が悪化しやす″く好ましくな
い。
パワーを強くしなけれげなちなくなり、そのために球面
収差をはじめとする諸収差が悪化しやす″く好ましくな
い。
条件（３）は、レンズ系全長に対する第２群レンズい方
がよく、これが大になって上限を越えるとコマ収差が悪
化しやすくなる。
がよく、これが大になって上限を越えるとコマ収差が悪
化しやすくなる。
条件（４）において不等号の向きが逆になるとコマ収差
が悪化しやすい。
が悪化しやすい。
以上の条件のほか下記に示す条件（５）乃至条件（７）
を満足させることにより更に良好なアタッチメントレン
ズが得られる。
を満足させることにより更に良好なアタッチメントレン
ズが得られる。
（５） ０．５ ＜ （ｎ＋ −ｎ２） ・Ｉｆｆ／
ｒ２＜ １．３（６） ０．１６＜（ｄｓ＋ｄ４＋ｄ
Ｂ）／Σｄ ＜ ０．４（７） ｎ２ｒ １４ ＜
１．６２ｎｌ ｒ ｎｓ ｒ ｎ５ ＞ １．６５ただ
しｒ２は第１群レンズの接合面の曲率半径、ｄ３は第１
群レンズと第２群レンズの間の空気間隔、ｄ４は第２群
レンズの肉厚、ｎｌ ｒ ｎ２＋ ｎｓ ｅ ｎ４ ＋
ｎ５は各レンズの屈折率である。
ｒ２＜ １．３（６） ０．１６＜（ｄｓ＋ｄ４＋ｄ
Ｂ）／Σｄ ＜ ０．４（７） ｎ２ｒ １４ ＜
１．６２ｎｌ ｒ ｎｓ ｒ ｎ５ ＞ １．６５ただ
しｒ２は第１群レンズの接合面の曲率半径、ｄ３は第１
群レンズと第２群レンズの間の空気間隔、ｄ４は第２群
レンズの肉厚、ｎｌ ｒ ｎ２＋ ｎｓ ｅ ｎ４ ＋
ｎ５は各レンズの屈折率である。
上記条件のうち、条件（５）は第１群レンズの接合面の
パワーを規定・するものである。この条件の上限値を越
えると球面収差やコマ収差が発生しやすく、逆に下限値
を越えるとペッツバール和が負の大きな値になりやすく
好ましくない。
パワーを規定・するものである。この条件の上限値を越
えると球面収差やコマ収差が発生しやすく、逆に下限値
を越えるとペッツバール和が負の大きな値になりやすく
好ましくない。
条件（６）は第１群レンズの最も像側の面から第３群レ
ンズの最も物体側の面までの長さを規定した一ル和が負
の大きな値になシやすく、好ましくない。
ンズの最も物体側の面までの長さを規定した一ル和が負
の大きな値になシやすく、好ましくない。
条件（７）は各レンズに用いられる硝材の屈折率を規定
するもので、ペッッパニル和を正側へ補正するためには
凸レンズの屈耐率は１６２以下に、そして凹レンズの屈
折率は１．６５以上にすることが好ましい。
するもので、ペッッパニル和を正側へ補正するためには
凸レンズの屈耐率は１６２以下に、そして凹レンズの屈
折率は１．６５以上にすることが好ましい。
次に以上説明した本発明アタッチメントレンズの各実施
例を示す。
例を示す。
実施例１
ｒ、 ＝ ４６０．８３２６
ｄ＋ ＝ １．５ ｎ＋ ＝ １．．８３４８１
ＶＨ＝ ４２．７２ｒ２ ＝ ３２．６１６６ ｄ２＝ ７．１． ｎ２＝ １．５９２７０ ν
２ ＝ ３５．２９ｒ３ ” −７３，６９７８ ｄ３ ＝ ６．５ ｒ、 ＝ −７１，８８５０ ｄ４＝ １．５ １ａ ＝ １．７８８００ ’ｓ
＝ ４７．４３ｒ５ ＝ １５５．６６３２ ｄ、＝Ｑ、２ ｒａ ＝ ５０．１４７３ ｄａ ” ６．５ ｎ４＝ １．５１７４２
ｖ４ ＝ ５２．４１ｒフ ＝−６７，０８６２ ｄ？ ＝ １．０ ｒ’ｓ ：＝ −９２，９９６２ −ｄａ ＝ ２．Ｏｎｌ ＝ １．８１５５４ ’ｓ
＝ ４４．４５ｒｅ ”＝ ２１７．１５６８ Σｄ ＝ ２６．３ ７ （ｎａ ｎｇ）”Ｉｆ
Ｉ／ｒ２ ＝ ０．９３３実施例２ ｒｌ ＝ １４９．６３０２ ｃｔ、 ＝ １．５ ｎ、 ＝ １．８１５５４
ν１＝、４４．４５ｒ２ ＝ ２８．５７８６ ｄ２ ＝ ７．３８８ ｎｔ ＝ １ｓ９２７０
ν２ ＝ ３５．２９ｒ３ ＝ ９０．９８２８ ｄ、 ＝ １．８ ｒ４−＝ １５０．７２０４ ｄ４＝ １．５ ｎｓ ＝ １．７７２５０ ν
ｓ ＝ ４９．６６ｒ５ ＝ −７２，２３８１ ｄ、 ＝ ５．０ ｒａ ＝３９．０７１５ ｄｏ ＝ ６：３０８ ｎａ ＝ １．５１６３３
’４ ＝ ６４．１５ｒｔ ＝ ８９．６５１１ ｄ、＝ ０．５ ｒ、＝−９３゜７９３５゜ ｄａ ” ２．０ ｎｓ ＝ １．７７２５０
１’ｓ ＝ ４９．６６ｒｅ ” １０７．６０３
２ ゛ Σｄ ＝ ２５．９９６ 、（ｒｇ ｎｚ
）・１ｆｌ／ｒ２＝１．０２０８実施例３ ｒ１＝ ２４４．２６９０ ｄｌ ＝ ２． Ｏｎｌ ： １．８３４８４ ν＋
＝ ４２．７２ｒ２＝ ３０．４３１１ ｄ２＝ ７−Ｏｎ２ ＝ １．５９２７０ ’２ ＝
３５．２９ｒ３ ＝ ｓｏ、 ３６４７ ｄｓ ＝ ６． ｓ 、ｒ４ ＝ ７７、０６０２ ｄ４＝ ２．Ｏｎｓ ＝ １．８０６１０ １’ａ ＝
４０．９５ｒ５ ＝ １３１．７９９２ ｄｓ ” ０．２ ｒａ ＝ ４７．９４１６ ｄｏ、” ６．３ ｎ、 ＝ １．５３１７２ −
ν４ ＝ ４８．９０ｒ７ ＝ ５４．４６０７ ｄ７＝ ０．２ ｆｓ ＝−６９，８３９９ ｄｓ ＝ ２．０ ｎｓ ＝ １．７７２５０
νｓ ＝ ４９．６６ｒｎ ”” １７６．９４
９７ Σｄ ＝ ２６．２ ＃ （ｎａ
ｎ２）”Ｉｆｆ／ｒｔ ＝ ０．９７３９実施例
４ ｒｌ ＝ ２１６．２２９３ ｄａ ＝ １．５ ｎｔ ＝ １．８３４８１ １
’＋ ＝ ４２．７２ｒ２＝ ２９．２０００ ｄ２＝ ７． Ｉ ｎ２’ ： １．５９２７０
ν２ ＝ ３５．２９ｒ３ ＝ ６９．３８４５ ｄｓ”４．０・ ｒ＜ ＝ ８９．６４６６ ｄａ ＝ １．５ ｎａ ＝ １．７８８００
νｓ ＝ ４７．４３ｒ５ ＝ ８８．７０９３ ｄｓ ”” ０．２ ｒａ ＝４１１２６０ ｄａ ＝６．５ １＋ ＝ １．５１７４２ ν
、 ＝ ５２．４１ｒ７ ＝ ９１．５６９５＝ ｄａ ＝ ２． Ｏｎｌ ＝ １．７９９５２ ν、
＝ ４２．２４ｒ９ ＝ ２０２．０９０４ Σｄ＝２２．８ ＃ （−ｎ４ ｎ２）ａＩｆｌ
／ｒ２＝１．０５まただし、ｒｌ ｐ ｒ２ｍ・・・、
ｒ９はレンズ各面の曲率半径、ｄｌ ＃ ｄ２１・・・
ｅ ｄｇは各レンズの肉厚および空気間隔、ｎｔ ｐ
ｎ２＊ ｎａ ＊ ｎａ ＋ ｎｓは各レンズの屈折率
、シ１．シ２．シ３．シ２．ν、は各レンズのアツベ数
、ｆは全系の焦点距離である。
ＶＨ＝ ４２．７２ｒ２ ＝ ３２．６１６６ ｄ２＝ ７．１． ｎ２＝ １．５９２７０ ν
２ ＝ ３５．２９ｒ３ ” −７３，６９７８ ｄ３ ＝ ６．５ ｒ、 ＝ −７１，８８５０ ｄ４＝ １．５ １ａ ＝ １．７８８００ ’ｓ
＝ ４７．４３ｒ５ ＝ １５５．６６３２ ｄ、＝Ｑ、２ ｒａ ＝ ５０．１４７３ ｄａ ” ６．５ ｎ４＝ １．５１７４２
ｖ４ ＝ ５２．４１ｒフ ＝−６７，０８６２ ｄ？ ＝ １．０ ｒ’ｓ ：＝ −９２，９９６２ −ｄａ ＝ ２．Ｏｎｌ ＝ １．８１５５４ ’ｓ
＝ ４４．４５ｒｅ ”＝ ２１７．１５６８ Σｄ ＝ ２６．３ ７ （ｎａ ｎｇ）”Ｉｆ
Ｉ／ｒ２ ＝ ０．９３３実施例２ ｒｌ ＝ １４９．６３０２ ｃｔ、 ＝ １．５ ｎ、 ＝ １．８１５５４
ν１＝、４４．４５ｒ２ ＝ ２８．５７８６ ｄ２ ＝ ７．３８８ ｎｔ ＝ １ｓ９２７０
ν２ ＝ ３５．２９ｒ３ ＝ ９０．９８２８ ｄ、 ＝ １．８ ｒ４−＝ １５０．７２０４ ｄ４＝ １．５ ｎｓ ＝ １．７７２５０ ν
ｓ ＝ ４９．６６ｒ５ ＝ −７２，２３８１ ｄ、 ＝ ５．０ ｒａ ＝３９．０７１５ ｄｏ ＝ ６：３０８ ｎａ ＝ １．５１６３３
’４ ＝ ６４．１５ｒｔ ＝ ８９．６５１１ ｄ、＝ ０．５ ｒ、＝−９３゜７９３５゜ ｄａ ” ２．０ ｎｓ ＝ １．７７２５０
１’ｓ ＝ ４９．６６ｒｅ ” １０７．６０３
２ ゛ Σｄ ＝ ２５．９９６ 、（ｒｇ ｎｚ
）・１ｆｌ／ｒ２＝１．０２０８実施例３ ｒ１＝ ２４４．２６９０ ｄｌ ＝ ２． Ｏｎｌ ： １．８３４８４ ν＋
＝ ４２．７２ｒ２＝ ３０．４３１１ ｄ２＝ ７−Ｏｎ２ ＝ １．５９２７０ ’２ ＝
３５．２９ｒ３ ＝ ｓｏ、 ３６４７ ｄｓ ＝ ６． ｓ 、ｒ４ ＝ ７７、０６０２ ｄ４＝ ２．Ｏｎｓ ＝ １．８０６１０ １’ａ ＝
４０．９５ｒ５ ＝ １３１．７９９２ ｄｓ ” ０．２ ｒａ ＝ ４７．９４１６ ｄｏ、” ６．３ ｎ、 ＝ １．５３１７２ −
ν４ ＝ ４８．９０ｒ７ ＝ ５４．４６０７ ｄ７＝ ０．２ ｆｓ ＝−６９，８３９９ ｄｓ ＝ ２．０ ｎｓ ＝ １．７７２５０
νｓ ＝ ４９．６６ｒｎ ”” １７６．９４
９７ Σｄ ＝ ２６．２ ＃ （ｎａ
ｎ２）”Ｉｆｆ／ｒｔ ＝ ０．９７３９実施例
４ ｒｌ ＝ ２１６．２２９３ ｄａ ＝ １．５ ｎｔ ＝ １．８３４８１ １
’＋ ＝ ４２．７２ｒ２＝ ２９．２０００ ｄ２＝ ７． Ｉ ｎ２’ ： １．５９２７０
ν２ ＝ ３５．２９ｒ３ ＝ ６９．３８４５ ｄｓ”４．０・ ｒ＜ ＝ ８９．６４６６ ｄａ ＝ １．５ ｎａ ＝ １．７８８００
νｓ ＝ ４７．４３ｒ５ ＝ ８８．７０９３ ｄｓ ”” ０．２ ｒａ ＝４１１２６０ ｄａ ＝６．５ １＋ ＝ １．５１７４２ ν
、 ＝ ５２．４１ｒ７ ＝ ９１．５６９５＝ ｄａ ＝ ２． Ｏｎｌ ＝ １．７９９５２ ν、
＝ ４２．２４ｒ９ ＝ ２０２．０９０４ Σｄ＝２２．８ ＃ （−ｎ４ ｎ２）ａＩｆｌ
／ｒ２＝１．０５まただし、ｒｌ ｐ ｒ２ｍ・・・、
ｒ９はレンズ各面の曲率半径、ｄｌ ＃ ｄ２１・・・
ｅ ｄｇは各レンズの肉厚および空気間隔、ｎｔ ｐ
ｎ２＊ ｎａ ＊ ｎａ ＋ ｎｓは各レンズの屈折率
、シ１．シ２．シ３．シ２．ν、は各レンズのアツベ数
、ｆは全系の焦点距離である。
本発明アタッチメントレンズを装着するマスターレンズ
の一例を示すと、第７図の通りのレンズｄ＋＝１８．ｏ
ｎＩ＝１．６０３１１ シ＋＝６０．７０ｒ２
＝ −７３７，８６２９ ｄ、 ＝ ０．４９０１ ｒｌ ＝１１１．３３２０ ｄｓ ”” １６．３ ｎ２＝ １．４９７００
１’２ ＝ ８１．６１ｒ４ ＝’ ５６２．８１００ ｄ４ ヒ ７５ ｒ５ ＝ １８８４．６０２０ ｄ５＝ ７．５ ｎ３ ＝ １．６３９８０
’ｓ ＝ ３４．４８ｒｅ ： ９６．６２７０ ｄ６ ＝ ６．９９９３ ｒ、＝ １２７．５５２０ （Ｉｒ ＝ １２２ ｎ＊ ＝ １．４９７００
’４ ＝ ８１．６１ｒ６ ： １３９１．５９
６３ ｄａ ＝ ３４．４７５ ｒｇ ＝’−２４３，０３３８ ｄｇ ＝ ８．７ ｎ５ ＝ １．７３
４００ ν、 ’＝ ５１．４９ｒ＋ｏ ＝ １２
５．９２３８ （Ｌｏ＝７、Ｏｎｇ ＝ １．４６４５０ ν、
＝ ６５．９４ｒ＋＋ ＝ １８４．−０２４６ ｄ、、 ＝ ８．１８ ｒｔｔ ＝ １６２５．５７５４ ｄ＋２ ＝ ８．５ ｎ？ ＝ １．６
８８９３ １’？ ＝ ３１．０８ｒ＋ａ ＝
１７２．９６８８ ｄ＋ｓ ＝ ６．Ｏｎｇ ＝ １．４９８３１ ’ｌ
’ｇ ＝ ６５．０３ｒ＋＋ ＝ ７５．１６８７ ｄ、４ ＝ ４４．０ ｒ＋！！ ＝ １８４．４７９２ ｄｓａ ＝ ３．０００２ ｒｔｔ ＝ ８９．２５４９ ｄｉ〕 ＝ ３．Ｏｎｔｏ ＝ １．６０３４２
νｔｏ ＝ ３８． ０ｆｒ、、＝ ６８．７
１６６ ｄ＋ａ ＝ ７−５ １＋＋ ＝ １．６７７９
０ ν＋＋ ＝ ５５．３３ｒ、。＝−５６３，０
１４９ ｆ、＝２４２．５ 、 Ｆ／２ −（ｆ、はマスターレンズの焦点距離）上記の実施例の
うち実施例４は第２図に示すレンズ構成のもので、第３
群レンズが□接合レンズのものである。したがって数値
中ｒ、とｄ７を記載してい−ない。
の一例を示すと、第７図の通りのレンズｄ＋＝１８．ｏ
ｎＩ＝１．６０３１１ シ＋＝６０．７０ｒ２
＝ −７３７，８６２９ ｄ、 ＝ ０．４９０１ ｒｌ ＝１１１．３３２０ ｄｓ ”” １６．３ ｎ２＝ １．４９７００
１’２ ＝ ８１．６１ｒ４ ＝’ ５６２．８１００ ｄ４ ヒ ７５ ｒ５ ＝ １８８４．６０２０ ｄ５＝ ７．５ ｎ３ ＝ １．６３９８０
’ｓ ＝ ３４．４８ｒｅ ： ９６．６２７０ ｄ６ ＝ ６．９９９３ ｒ、＝ １２７．５５２０ （Ｉｒ ＝ １２２ ｎ＊ ＝ １．４９７００
’４ ＝ ８１．６１ｒ６ ： １３９１．５９
６３ ｄａ ＝ ３４．４７５ ｒｇ ＝’−２４３，０３３８ ｄｇ ＝ ８．７ ｎ５ ＝ １．７３
４００ ν、 ’＝ ５１．４９ｒ＋ｏ ＝ １２
５．９２３８ （Ｌｏ＝７、Ｏｎｇ ＝ １．４６４５０ ν、
＝ ６５．９４ｒ＋＋ ＝ １８４．−０２４６ ｄ、、 ＝ ８．１８ ｒｔｔ ＝ １６２５．５７５４ ｄ＋２ ＝ ８．５ ｎ？ ＝ １．６
８８９３ １’？ ＝ ３１．０８ｒ＋ａ ＝
１７２．９６８８ ｄ＋ｓ ＝ ６．Ｏｎｇ ＝ １．４９８３１ ’ｌ
’ｇ ＝ ６５．０３ｒ＋＋ ＝ ７５．１６８７ ｄ、４ ＝ ４４．０ ｒ＋！！ ＝ １８４．４７９２ ｄｓａ ＝ ３．０００２ ｒｔｔ ＝ ８９．２５４９ ｄｉ〕 ＝ ３．Ｏｎｔｏ ＝ １．６０３４２
νｔｏ ＝ ３８． ０ｆｒ、、＝ ６８．７
１６６ ｄ＋ａ ＝ ７−５ １＋＋ ＝ １．６７７９
０ ν＋＋ ＝ ５５．３３ｒ、。＝−５６３，０
１４９ ｆ、＝２４２．５ 、 Ｆ／２ −（ｆ、はマスターレンズの焦点距離）上記の実施例の
うち実施例４は第２図に示すレンズ構成のもので、第３
群レンズが□接合レンズのものである。したがって数値
中ｒ、とｄ７を記載してい−ない。
又各実施例の収差曲線は、第７図に示すマスターレンズ
に装着した時のものである。
に装着した時のものである。
第１図、第２図はいずれも本発明アタッチメントレンズ
の断面図、第３図乃至第６図は夫々本発明の、実施例１
乃至実施例４の収差曲線図、第７図はマスターレンズの
断面図、第８図は上記マスターレンズの収差曲線図であ
る。 出願人 オリンパス光学工業株式会社 代理人 向 寛 二 第７図 球面収差 非点収差 歪曲収差Ｆ２．１）
３，６° ３．６６第３図 倍率の色収差 コマ収差 ３．６゜ −０，０５０，０５ 球面収差 非点収差 歪曲収差−０，５０
，５−０，５０，５−１，０，１，０第４図 倍率０色収差 ・、収差−０，０５０，
０５ 第５図 （ｉ、−：、、ｊ。、！、エ ”′！″７球面収
差 非）、′入収差 歪曲収差５１５６図 倍率の色収差 コマ収差球面収差 非
点収差
の断面図、第３図乃至第６図は夫々本発明の、実施例１
乃至実施例４の収差曲線図、第７図はマスターレンズの
断面図、第８図は上記マスターレンズの収差曲線図であ
る。 出願人 オリンパス光学工業株式会社 代理人 向 寛 二 第７図 球面収差 非点収差 歪曲収差Ｆ２．１）
３，６° ３．６６第３図 倍率の色収差 コマ収差 ３．６゜ −０，０５０，０５ 球面収差 非点収差 歪曲収差−０，５０
，５−０，５０，５−１，０，１，０第４図 倍率０色収差 ・、収差−０，０５０，
０５ 第５図 （ｉ、−：、、ｊ。、！、エ ”′！″７球面収
差 非）、′入収差 歪曲収差５１５６図 倍率の色収差 コマ収差球面収差 非
点収差
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと両
凸レンズとを貼り合わせた正の屈折力をもつ接合レンズ
の第１群レンズと、両凹レンズの第２群レンズとよりな
る前群と、接合又は分離された両凸レンズと両凹レンズ
の二枚のレンズの第３群レンズの後群とにて構成され、
次の各条件を満足するアタッチメントレンズ。 （１） ０．１＜ｅ／Ｉｆｆ ＜ ０．１（２）
０．１５ ＜Σｄ／ｌｆ＋ ＜ ０．４（３） ｄ
ｓ／Ｘｄ ＜ ０．２７ （４） ｒ６ ＜ −ｒｖ ただしｆは全系の焦点距離、ｅは前群と後群の主点間隔
（前群の主点が後群の主点よりも像側にある場合はｅ
＜ ０ ） 、Σｄは第１面から最終面までの長さ、ｄ
ａは第２群レンズと第３群レンズの空気間隔、ｒａ ｐ
ｒ７はそれぞれ第３群レンズの物体側のレンズの両面
（第３群レンズが接合レンズの場合はその物体側の面お
よび接合面）の曲率半径である。 （２）物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと両
凸し？ズとを貼合わせた正の屈折力をもっ接合レンズの
第１群レンズと、両凹レンズの第２群レンズとよりなる
前群と、接合又は分離された両凸−レンズと両凹レンズ
の二枚のレンズの第３群レンズの後群とにて構成され、
次の各条件を満足するアタッチメントレンズ。 （１） −０，１＜ ｅ／Ｉｆｆ ＜ ０．１（２）
０．１５ ＜ ：Ｅｄ／ｌｆｌ ＜ ０．４（３）
ｄ５Ａｄ ＜ ０．２７ （４） ｒａ＜ ｒ７ （５） ０．５＜（ｎｔ−ｎｔ）・ｌｆｌ／ｒ２＜１
．３（６） ０．１６ ＜ （ｄａ ＋ｄ＋ ＋ｄｓ
）／Ｉｄ ＜ ０．４（７） ｎ２ ｐ ｎ４ ＜
１．６２ｎｉ ｅ ｎｓ ｔ ｎｓ ＞ １．６５
ただしｆは全系の焦点距離、ｅは前群と後群の主点間隔
、Σｄは第１面から最終面までの長さ、ｄ３は第１群レ
ンズと第２群レンズの間の空気間隔、ｄ、は第２群レン
ズと第３群レンズの間の空気間隔、ｄ、は第２群レンズ
の肉厚、ｒ、は第１群レンズの接合面の曲率半径、Ｆ６
ｒ Ｆ７は第３群レンズの物体側のレンズの両面（第
１群レンズが接合レンズの場合はその物体側面と接合面
）の曲率半径、ｎ、。 ｎ２ｒ ｎ３＋ ｎ＋ ｐ ｎｓは夫々各レンズの屈折
率である０
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56184439A JPS5886511A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | アタツチメントレンズ |
| DE3241760A DE3241760C2 (de) | 1981-11-19 | 1982-11-11 | Ansatzobjektiv |
| US06/440,859 US4478497A (en) | 1981-11-19 | 1982-11-12 | Attachment lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56184439A JPS5886511A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | アタツチメントレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5886511A true JPS5886511A (ja) | 1983-05-24 |
| JPS648805B2 JPS648805B2 (ja) | 1989-02-15 |
Family
ID=16153167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56184439A Granted JPS5886511A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | アタツチメントレンズ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4478497A (ja) |
| JP (1) | JPS5886511A (ja) |
| DE (1) | DE3241760C2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3438047A1 (de) * | 1983-10-21 | 1985-05-15 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Aus objektiv und konverter bestehendes linsensystem |
| JP2001174702A (ja) * | 1999-12-15 | 2001-06-29 | Nikon Corp | フロントテレコンバーター |
| JP2006349904A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Olympus Imaging Corp | リアコンバージョンレンズ |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4978278A (en) * | 1989-07-12 | 1990-12-18 | Union Carbide Corporation | Turbomachine with seal fluid recovery channel |
| CN115061267A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-09-16 | 苏州若言光学有限公司 | 一种用于连接不同画幅的光学系统 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5112421A (ja) | 1974-07-19 | 1976-01-31 | Hitachi Shipbuilding Eng Co | Chitsusosankabutsuyokuseinenshohoho |
| JPS5425820A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-27 | Nippon Chemical Ind | Rear conversion lens |
| JPS5542726A (en) | 1978-09-18 | 1980-03-26 | Etsuo Watanabe | Robot mechanism for cassette |
| JPS5639513A (en) | 1979-09-10 | 1981-04-15 | Canon Inc | Rear attachment lens |
-
1981
- 1981-11-19 JP JP56184439A patent/JPS5886511A/ja active Granted
-
1982
- 1982-11-11 DE DE3241760A patent/DE3241760C2/de not_active Expired
- 1982-11-12 US US06/440,859 patent/US4478497A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3438047A1 (de) * | 1983-10-21 | 1985-05-15 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Aus objektiv und konverter bestehendes linsensystem |
| JP2001174702A (ja) * | 1999-12-15 | 2001-06-29 | Nikon Corp | フロントテレコンバーター |
| JP4618463B2 (ja) * | 1999-12-15 | 2011-01-26 | 株式会社ニコン | フロントテレコンバーター |
| JP2006349904A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Olympus Imaging Corp | リアコンバージョンレンズ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS648805B2 (ja) | 1989-02-15 |
| DE3241760A1 (de) | 1983-05-26 |
| DE3241760C2 (de) | 1986-07-03 |
| US4478497A (en) | 1984-10-23 |
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