JPS5884187A - 複合焼結体工具およびその製造方法 - Google Patents
複合焼結体工具およびその製造方法Info
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- JPS5884187A JPS5884187A JP18005381A JP18005381A JPS5884187A JP S5884187 A JPS5884187 A JP S5884187A JP 18005381 A JP18005381 A JP 18005381A JP 18005381 A JP18005381 A JP 18005381A JP S5884187 A JPS5884187 A JP S5884187A
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- sintered
- sintered body
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
微細なダイヤモンド粒子を鉄族金属等の結合材を用いて
超高圧、高温下で焼結して得られるダイヤモンド焼結体
は切削工具や伸線ダイス又はドリルビットの刃先材とし
て従来の超硬合金に比較して格段に優れた耐摩耗性を有
することから新らしい工具材として注目されている。
超高圧、高温下で焼結して得られるダイヤモンド焼結体
は切削工具や伸線ダイス又はドリルビットの刃先材とし
て従来の超硬合金に比較して格段に優れた耐摩耗性を有
することから新らしい工具材として注目されている。
このダイヤモンド焼結体は工具材として優れた特徴を有
しているが、その製造には超高圧装置を必要とするため
、焼結体の大きさ、形状においては超硬合金に比較する
と制約される点が多い。
しているが、その製造には超高圧装置を必要とするため
、焼結体の大きさ、形状においては超硬合金に比較する
と制約される点が多い。
一般には第１図に示したような円板状の焼結体とし、図
の１がダイヤモンド焼結体部で、２はこれをサポートす
る超硬合金製の母材である。３は例えば特願昭５４−１
２９１２７に記載されているような中間接合層である。
の１がダイヤモンド焼結体部で、２はこれをサポートす
る超硬合金製の母材である。３は例えば特願昭５４−１
２９１２７に記載されているような中間接合層である。
この複合焼結体を円板のまま又は適宜切断して例えば切
削工具の場合は鋼製のバイト・シャンクにロウ付けして
バイトを製作する。このようなロウ付は加工時νてダイ
ヤモンド焼結体部が約７００°Ｃ以上に一定時間以上加
熱されると特性の劣化が生じることが判明している。
削工具の場合は鋼製のバイト・シャンクにロウ付けして
バイトを製作する。このようなロウ付は加工時νてダイ
ヤモンド焼結体部が約７００°Ｃ以上に一定時間以上加
熱されると特性の劣化が生じることが判明している。
このため通常低融点の銀ロウ材等を用いてロウ付けして
いる。一般の切削工具等の用途に対してはこのよう外低
融点のロウ材を用いたロウ付けでも■′、兵に加わる切
削応力が比較的小さい使用条件下では問題はない。とこ
ろが岩石を掘削するドリルビットにこの焼結体を応用す
る場合はこの方法では不充分であることが判明した。
いる。一般の切削工具等の用途に対してはこのよう外低
融点のロウ材を用いたロウ付けでも■′、兵に加わる切
削応力が比較的小さい使用条件下では問題はない。とこ
ろが岩石を掘削するドリルビットにこの焼結体を応用す
る場合はこの方法では不充分であることが判明した。
ドリルビットでは第１図に示したような焼結体、を第３
図に示す如く多数ビットクラウンに埋め込んで刃先とし
て使用する。このような例は米国特許第４０９Ｌ３６２
号に開示されている。第１図の如き複合焼結体を融点７
００°Ｃ以下の低融点ロウ材を用いてビットクラウンに
接合したドリルビットを用いて岩石の掘削を行なうと、
比較的柔らかく掘削が容易な砂岩等を掘削する場合は余
り問題はないが、火成岩等の中・硬質岩を掘削するとロ
ウ付は部より刃先焼結体が脱落したり、又はロウ付は部
が動くといった面層が生じた。低融点ロウ材として一般
的に用いられる銀ロウ（例えばＪＩＳ規格ＢＡｇ−１）
は室温でのせん断強度が高々２゜Ｋｌ／ｗｎ”程度で高
温になると著しく強度が低下する。
図に示す如く多数ビットクラウンに埋め込んで刃先とし
て使用する。このような例は米国特許第４０９Ｌ３６２
号に開示されている。第１図の如き複合焼結体を融点７
００°Ｃ以下の低融点ロウ材を用いてビットクラウンに
接合したドリルビットを用いて岩石の掘削を行なうと、
比較的柔らかく掘削が容易な砂岩等を掘削する場合は余
り問題はないが、火成岩等の中・硬質岩を掘削するとロ
ウ付は部より刃先焼結体が脱落したり、又はロウ付は部
が動くといった面層が生じた。低融点ロウ材として一般
的に用いられる銀ロウ（例えばＪＩＳ規格ＢＡｇ−１）
は室温でのせん断強度が高々２゜Ｋｌ／ｗｎ”程度で高
温になると著しく強度が低下する。
ドリルビットでは先ず刃先に加わる掘削応力が大きく、
また岩石は均一なものは少ないため、その応力の変動が
大きい。更νζ泥水等の掘削流体を使用しても高深度の
地層を掘削する場合は掘削時の刃先部のみならずビット
自体の温度も高温になる。
また岩石は均一なものは少ないため、その応力の変動が
大きい。更νζ泥水等の掘削流体を使用しても高深度の
地層を掘削する場合は掘削時の刃先部のみならずビット
自体の温度も高温になる。
支地層によっては泥水が使用できなり・場合も生じる。
以上のことから特にダイヤモンド焼結体をドリルビット
に応用する際には第１図の如き焼結体のビットクラウン
への固定方法が非常に重要である。
に応用する際には第１図の如き焼結体のビットクラウン
への固定方法が非常に重要である。
本発明は上記の目的に対し種々検討を行なった結果到達
したものである。第２図により本発明の詳細な説明する
。
したものである。第２図により本発明の詳細な説明する
。
第２図の１．２．−３は第１図と同じものである。
超高圧、高温下で焼結したこの複合焼結体を更に体積が
大きい硬質焼結合金又は鋼製の支持体５に接合するに当
って、図の如く母材部２と支持体５０間に高強度の金属
又は合金の厚さ２冒以下の板４、をはさみ、この部分を
電子ビーム又はレーザーの如き高エネルギーの細いビー
ム６を用いて瞬間的に溶解させ接合を行なう。このとき
、この中間にそう人するインサート金属又は合金は溶解
、凝固後の強度が前述した″通常のロウ材よりも大巾に
高く、接合強度が大となる材料を選択する。好適な材料
はＦｅ、 Ｎｉ 、 Ｃｏ からなる鉄族金属又はこ
れ等を主成分とする合金板である。一般にロウ付けでは
接合すべき基体の融点より低い融点を有するロウ材を用
いる。これはロウ付けにおいては接合すべき基体の少く
とも一方を使用するロウ材の融点以上に加熱することを
必要とするからである。
大きい硬質焼結合金又は鋼製の支持体５に接合するに当
って、図の如く母材部２と支持体５０間に高強度の金属
又は合金の厚さ２冒以下の板４、をはさみ、この部分を
電子ビーム又はレーザーの如き高エネルギーの細いビー
ム６を用いて瞬間的に溶解させ接合を行なう。このとき
、この中間にそう人するインサート金属又は合金は溶解
、凝固後の強度が前述した″通常のロウ材よりも大巾に
高く、接合強度が大となる材料を選択する。好適な材料
はＦｅ、 Ｎｉ 、 Ｃｏ からなる鉄族金属又はこ
れ等を主成分とする合金板である。一般にロウ付けでは
接合すべき基体の融点より低い融点を有するロウ材を用
いる。これはロウ付けにおいては接合すべき基体の少く
とも一方を使用するロウ材の融点以上に加熱することを
必要とするからである。
これに対して本発明では接合すべき母材の融点以上の融
点を有する材料をインサート金属として使用することが
可能となり、一般のロウ材（銀ロウ、銅ロウ、Ｎｉロウ
）よりも高強度の材料により接合を行なうことができる
。ダイヤモンド焼結体の母材（第１．２図の２）はＷＣ
，ＴｉＣ，ＴａＣ，ＭｏＣ等の周期律表の第４ａ、５ａ
、６ａ族の炭化物、炭窒化物、窒化物等を鉄族金属で結
合した硬質焼結合金が用いられる。好適な例はＷＣ又は
ＭｏＣをＣｏ又はＮ１で結合した焼結合金である。尚例
えばＷＣ−Ｃｏ合金の液相出現温度は約１３２０°Ｃで
ある。
点を有する材料をインサート金属として使用することが
可能となり、一般のロウ材（銀ロウ、銅ロウ、Ｎｉロウ
）よりも高強度の材料により接合を行なうことができる
。ダイヤモンド焼結体の母材（第１．２図の２）はＷＣ
，ＴｉＣ，ＴａＣ，ＭｏＣ等の周期律表の第４ａ、５ａ
、６ａ族の炭化物、炭窒化物、窒化物等を鉄族金属で結
合した硬質焼結合金が用いられる。好適な例はＷＣ又は
ＭｏＣをＣｏ又はＮ１で結合した焼結合金である。尚例
えばＷＣ−Ｃｏ合金の液相出現温度は約１３２０°Ｃで
ある。
本発明で使用する支持体（第２図の５）は母材（第２図
の２）と同様の硬質焼結合金又は鋼である。鋼としては
高速度鋼、工具鋼、機械構造用、強靭鋼が適している。
の２）と同様の硬質焼結合金又は鋼である。鋼としては
高速度鋼、工具鋼、機械構造用、強靭鋼が適している。
支持体全体を接合時に加熱する必要がないため、焼入れ
硬化した材料を軟化させることなく使用することができ
る。母材部と支持体を接合するインサート金層ゼ）合金
としては鉄族金属又はこれ等を主成分とする合金が適し
ている。更に溶解させる金層、合金と接合すべき材料の
熱膨張係数が略等しいと、接合部に残留応力が生じない
ため好都合である。本発明で用いる母材（第２図の２）
は前記した硬質焼結合金であり、これ等の熱膨張係数は
その鉄族金属結合相の量により変化するがほぼ４〜８Ｘ
ｌＯ’／”Ｃの範囲にあり、通常の鋼や銅の４以下の値
である。従ってインサート金属としては熱膨張係数が１
２Ｘ１０ ’／”Ｃ以下、好ましくはｌ０ＸＩＯ−６／
”Ｃ以下の値を有するものを用いた方が良い。このよう
な材料とじてはインバー又はエリンバ−又は不変鋼と称
されるＪ’ｅ−Ｎｉ 、 Ｆｅ−Ｎｉ −Ｃｒ、 Ｆｅ
−Ｃｏ−Ｃｒ 系の合金がある。支持体（第２図の５
）が鋼の場合には硬質焼結合金製の母材（第２図の２）
と支持体の熱膨張係数との中間の値を有する材料を選択
すれば良い。
硬化した材料を軟化させることなく使用することができ
る。母材部と支持体を接合するインサート金層ゼ）合金
としては鉄族金属又はこれ等を主成分とする合金が適し
ている。更に溶解させる金層、合金と接合すべき材料の
熱膨張係数が略等しいと、接合部に残留応力が生じない
ため好都合である。本発明で用いる母材（第２図の２）
は前記した硬質焼結合金であり、これ等の熱膨張係数は
その鉄族金属結合相の量により変化するがほぼ４〜８Ｘ
ｌＯ’／”Ｃの範囲にあり、通常の鋼や銅の４以下の値
である。従ってインサート金属としては熱膨張係数が１
２Ｘ１０ ’／”Ｃ以下、好ましくはｌ０ＸＩＯ−６／
”Ｃ以下の値を有するものを用いた方が良い。このよう
な材料とじてはインバー又はエリンバ−又は不変鋼と称
されるＪ’ｅ−Ｎｉ 、 Ｆｅ−Ｎｉ −Ｃｒ、 Ｆｅ
−Ｃｏ−Ｃｒ 系の合金がある。支持体（第２図の５
）が鋼の場合には硬質焼結合金製の母材（第２図の２）
と支持体の熱膨張係数との中間の値を有する材料を選択
すれば良い。
本発明の複合焼結体をドリルビット刃先として使用する
に当っては、第３図に示す如くビットクラウンの部分に
凹所を設け、これに支持体部（第２図の５）を圧入又は
焼ばめして強固に固定することができる。又体積の大き
な支持体部を利用して通常のロウ付けによってダイヤモ
ンド焼結体部に加熱による劣化を生じさせることなく固
定することも可能となる。更に鋼製のビットボディ７そ
のものを支持体と、して用い、これに直接溶接接合する
ことも可能である。
に当っては、第３図に示す如くビットクラウンの部分に
凹所を設け、これに支持体部（第２図の５）を圧入又は
焼ばめして強固に固定することができる。又体積の大き
な支持体部を利用して通常のロウ付けによってダイヤモ
ンド焼結体部に加熱による劣化を生じさせることなく固
定することも可能となる。更に鋼製のビットボディ７そ
のものを支持体と、して用い、これに直接溶接接合する
ことも可能である。
以上上としてドリルビットへの応用を中心に述べたが、
他の用途例えば切削工具、穴明は工具、砥石のドレッサ
ーや耐摩用途に対しても刃先部の焼結体と工具支持部の
接合面積が比較的に小さく接合強度が通常のロウ付けで
不足する場合には極めて有用である。
他の用途例えば切削工具、穴明は工具、砥石のドレッサ
ーや耐摩用途に対しても刃先部の焼結体と工具支持部の
接合面積が比較的に小さく接合強度が通常のロウ付けで
不足する場合には極めて有用である。
以下実施例により詳細に説明する。
実施例１
超高圧、高温下で焼結して得られた第１図の如き焼結体
を準備した。直径は１０＋ａ＋ダイヤモンド焼結体部１
は体積で約９０係のダイヤモンド粒子をＣｏを結合・材
として超高圧、高温下で焼結したもので厚みは０．５
ｍである。母材２は厚さ３■のＷＣ−（３％Ｃｏ の超
硬合金で、この母材とダイヤモンド焼結体は厚さ４０μ
の中間接合層を介して焼結と同時に接合されている。中
間接合層はＣＢＮを体積で６０係とＴｉＮ−１０重量係
りの焼結体で形成されている。この複合ダイヤモンド焼
結体を直径１０ｍｎで長さがｌＯｍのＷＣ−１２ｑｂＣ
Ｏ合金製の支持体に接合した。インサート金属板として
Ｆｅ−４２Ｎｉ 合金の直径１０ｍ、厚さ０．８ ｍ
の板４を用いた。各々を脱脂洗浄、脱磁処理後第２図の
如く七）卜した。これを真空チャンバー内に装入し、加
速電圧１００ＫＶ、ビーム電流２０ ｍＡ 、ビーム径
約０．３ ＴＭｌ、溶接速度０．５ ｍ７分 （１ケの
溶接時間約１秒）でＦｅ−Ｎｉ合金インサート材を溶解
せしめて接合した。比較のためにＪＩＳ ＢＡｇ−１相
当の銀ロウ材を用いて同じ焼結体と支持体をロウ付けし
た試料を作成した。常温及び３５０°Ｃで双方の接合部
のせん断強度を測定したところ、本発明のものは常温で
７０Ｑ／ＩＩ ３５０°Ｃでも６５ＫＰ／ｌｌｌ１１２
の値を示した。比較材は各々２０ Ｎ’ｊ’／＋ｎｍ
２．１２ Ｋ！／ｒｔｍ”であった。
を準備した。直径は１０＋ａ＋ダイヤモンド焼結体部１
は体積で約９０係のダイヤモンド粒子をＣｏを結合・材
として超高圧、高温下で焼結したもので厚みは０．５
ｍである。母材２は厚さ３■のＷＣ−（３％Ｃｏ の超
硬合金で、この母材とダイヤモンド焼結体は厚さ４０μ
の中間接合層を介して焼結と同時に接合されている。中
間接合層はＣＢＮを体積で６０係とＴｉＮ−１０重量係
りの焼結体で形成されている。この複合ダイヤモンド焼
結体を直径１０ｍｎで長さがｌＯｍのＷＣ−１２ｑｂＣ
Ｏ合金製の支持体に接合した。インサート金属板として
Ｆｅ−４２Ｎｉ 合金の直径１０ｍ、厚さ０．８ ｍ
の板４を用いた。各々を脱脂洗浄、脱磁処理後第２図の
如く七）卜した。これを真空チャンバー内に装入し、加
速電圧１００ＫＶ、ビーム電流２０ ｍＡ 、ビーム径
約０．３ ＴＭｌ、溶接速度０．５ ｍ７分 （１ケの
溶接時間約１秒）でＦｅ−Ｎｉ合金インサート材を溶解
せしめて接合した。比較のためにＪＩＳ ＢＡｇ−１相
当の銀ロウ材を用いて同じ焼結体と支持体をロウ付けし
た試料を作成した。常温及び３５０°Ｃで双方の接合部
のせん断強度を測定したところ、本発明のものは常温で
７０Ｑ／ＩＩ ３５０°Ｃでも６５ＫＰ／ｌｌｌ１１２
の値を示した。比較材は各々２０ Ｎ’ｊ’／＋ｎｍ
２．１２ Ｋ！／ｒｔｍ”であった。
また溶接部の断面を調べた結果Ｆｅ−Ｎｉ合金インサー
ト材の溶解凝固部には母材及び支持体超硬合金よりＷ及
びＣＯの拡散層が観察されたが、双方の超硬合金は脱炭
層もなく正常な組織を呈していた。
ト材の溶解凝固部には母材及び支持体超硬合金よりＷ及
びＣＯの拡散層が観察されたが、双方の超硬合金は脱炭
層もなく正常な組織を呈していた。
実施例２
実施例１で用いたものと同じ第１図の如き構造を有する
複合ダイヤモンド焼結体８を４ケ用いてＳＣＭ 鋼で
製作されたビットボディ７へ直接電子ビーム接合を試み
た。第３図の如き直径６０順のコアビットのボディを製
作し、これを支持体としてＮｉの厚さ０．５簡のインサ
ート材を用い実施例■と同様の条件で溶接を行なった。
複合ダイヤモンド焼結体８を４ケ用いてＳＣＭ 鋼で
製作されたビットボディ７へ直接電子ビーム接合を試み
た。第３図の如き直径６０順のコアビットのボディを製
作し、これを支持体としてＮｉの厚さ０．５簡のインサ
ート材を用い実施例■と同様の条件で溶接を行なった。
このコアビットで一軸圧縮強度１．２００ Ｋｔ／ａｙ
？ の安山岩を掘進速度１０ｃｒｎ／分で掘進したが
、刃先が脱落することもなく２０ｍ掘進が可能であった
。
？ の安山岩を掘進速度１０ｃｒｎ／分で掘進したが
、刃先が脱落することもなく２０ｍ掘進が可能であった
。
第１図は本発明で用いる複合ダイヤモンド焼結体の構造
を示す斜視図、第２図は本発明の複合焼結体工具及びそ
の製法を説明する図である。第３図は本発明の応用であ
るドリルビットの例であり（イ）が上面図、（ロ）が正
面図である。 ｌ；ダイヤモンド焼結体、２；母材部、３；中間層、４
；インサート金属、５；支持体６；高エネルギービーム
、７；ビットボディ、８；複合焼結体。 代理人 弁理士 上 代 哲 司■）
を示す斜視図、第２図は本発明の複合焼結体工具及びそ
の製法を説明する図である。第３図は本発明の応用であ
るドリルビットの例であり（イ）が上面図、（ロ）が正
面図である。 ｌ；ダイヤモンド焼結体、２；母材部、３；中間層、４
；インサート金属、５；支持体６；高エネルギービーム
、７；ビットボディ、８；複合焼結体。 代理人 弁理士 上 代 哲 司■）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）ダイヤモンドを体積で５０係以上含有するダイヤ
モンド焼結体部と、これに超高圧、高温下での焼結時に
直接、または、厚さ０．５−以下の中間層を介在して結
合された硬質焼結合金製の母材部からなる複合焼結体が
該母材部より大きな体積を有する支持体に接合された複
合焼結体工具において、該支持体が硬質焼結合金または
鋼であり、上記複合焼結体の母材部端面と支持体とが該
硬質焼結合金の液相出現温度以上の融点を有する厚さ２
間以下の高強度の金属又は合金層を介して溶接接合され
てなることを特徴とする複合焼結体工具。 （２、特許請求の範囲第（１１項記載の複合焼結体工具
において、母材部及び支持体の接合層が鉄族金属又はこ
れを主成分とする合金であることを特徴とする複合焼結
体工具。 （３）特許請求の範囲第（１）項、第（２）項記載の複
合焼結体工具にふ・いて、母材部と支持体との接合層が
熱膨張係数が１２ＸｌＯ−６／°Ｃ以下であるＰｅ−Ｎ
ｉ系合金であることを特徴とする複合焼結体工具。 （４）ダイヤモンドを体積で５０係以上含有するダイヤ
モンド焼結体部と、これを超高圧、高温下での焼結時に
直接、または、厚さを０．５咽以下の中間層を介在して
結合された硬質焼結合金製の母材部よりなる複合焼結体
を、この複合焼結体の母材部端面とこの母材部より大き
な体積を有する硬質焼結合金又は鋼製の支持体端面との
間に高強度の金属又は合金の、厚さ２簡以下の板をはさ
み、この板を高エネルギービームによって該硬質焼結合
金の液相出現温度以上の温度に加熱溶融させ、ダイヤモ
ンド焼結体部及び硬質焼結合金が実質的に劣化しない状
態で該母材と支持体を溶接接合させることを特徴とする
複合焼結体工具の製造方法。 （５）特許請求の範囲第（４）項において、高エネルギ
ービームが電子ビームまたはレーザービームであること
を特徴とする複合焼結体工具の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18005381A JPS5884187A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 複合焼結体工具およびその製造方法 |
| CA000415073A CA1216158A (en) | 1981-11-09 | 1982-11-08 | Composite compact component and a process for the production of the same |
| DE8282305971T DE3274815D1 (en) | 1981-11-09 | 1982-11-09 | A composite compact component comprising a diamond or boron nitride compact |
| ZA828214A ZA828214B (en) | 1981-11-09 | 1982-11-09 | A composite compact component comprising a diamond or boron nitride compact |
| EP82305971A EP0079243B1 (en) | 1981-11-09 | 1982-11-09 | A composite compact component comprising a diamond or boron nitride compact |
| US06/805,590 US4686080A (en) | 1981-11-09 | 1985-12-09 | Composite compact having a base of a hard-centered alloy in which the base is joined to a substrate through a joint layer and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18005381A JPS5884187A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 複合焼結体工具およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884187A true JPS5884187A (ja) | 1983-05-20 |
Family
ID=16076661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18005381A Pending JPS5884187A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 複合焼結体工具およびその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884187A (ja) |
| ZA (1) | ZA828214B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4837089A (en) * | 1986-12-19 | 1989-06-06 | Nippon Oil And Fats Company, Limited | High hardness composite sintered compact |
| JPH04210379A (ja) * | 1989-09-14 | 1992-07-31 | De Beers Ind Diamond Div Ltd | 複合研摩成形体 |
| JP2008061798A (ja) * | 2006-09-07 | 2008-03-21 | Omron Corp | 球整列通路構造、貯留タンク及びパチンコ球払出機 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8607701D0 (en) * | 1986-03-27 | 1986-04-30 | Shell Int Research | Rotary drill bit |
| CN111042745B (zh) * | 2018-10-12 | 2022-09-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 钻铤 |
-
1981
- 1981-11-09 JP JP18005381A patent/JPS5884187A/ja active Pending
-
1982
- 1982-11-09 ZA ZA828214A patent/ZA828214B/xx unknown
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4837089A (en) * | 1986-12-19 | 1989-06-06 | Nippon Oil And Fats Company, Limited | High hardness composite sintered compact |
| JPH04210379A (ja) * | 1989-09-14 | 1992-07-31 | De Beers Ind Diamond Div Ltd | 複合研摩成形体 |
| JP2008061798A (ja) * | 2006-09-07 | 2008-03-21 | Omron Corp | 球整列通路構造、貯留タンク及びパチンコ球払出機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA828214B (en) | 1984-06-27 |
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