JPS5879607A - 蒸気タ−ビンの制御装置 - Google Patents
蒸気タ−ビンの制御装置Info
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- JPS5879607A JPS5879607A JP17738081A JP17738081A JPS5879607A JP S5879607 A JPS5879607 A JP S5879607A JP 17738081 A JP17738081 A JP 17738081A JP 17738081 A JP17738081 A JP 17738081A JP S5879607 A JPS5879607 A JP S5879607A
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- steam
- stop valve
- signal
- pressure steam
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D19/00—Starting of machines or engines; Regulating, controlling, or safety means in connection therewith
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
１１１ 発明の技術分針
本発明は蒸気タービンの制御装置に関し、特に２段フラ
ッシュの蒸気を用いる地熱タービンに適した制御装置に
関する。
ッシュの蒸気を用いる地熱タービンに適した制御装置に
関する。
（２）従来技術
２段７ラツシエ地熱タービンの場合、圧力の異なる２種
類の蒸気を用いており、各々の蒸気は主蒸気止め弁およ
び主蒸気加減弁を介して蒸気タービンに導かれることｋ
なる。
類の蒸気を用いており、各々の蒸気は主蒸気止め弁およ
び主蒸気加減弁を介して蒸気タービンに導かれることｋ
なる。
第１図は２段フラッシュの環気を用いた蒸気タービンの
従来の制御装置を示したものである０図示しない井戸か
らの蒸気は、フラッシュタンクｌによって蒸気と気水に
分離され、蒸気は主蒸気止め弁２、主蒸気加減弁３ｖ介
して蒸気ターーン４に流人する。蒸気ターーンの回転駆
動に用いられた蒸気は復水器５によって復水され、井戸
に戻される０発電機６はタービン４によって駆動される
。
従来の制御装置を示したものである０図示しない井戸か
らの蒸気は、フラッシュタンクｌによって蒸気と気水に
分離され、蒸気は主蒸気止め弁２、主蒸気加減弁３ｖ介
して蒸気ターーン４に流人する。蒸気ターーンの回転駆
動に用いられた蒸気は復水器５によって復水され、井戸
に戻される０発電機６はタービン４によって駆動される
。
フラッシュタンクｌからの気水はも５−っの７ラツシエ
タンク７によって、蒸気（低圧蒸気）と気水に分離され
、この低圧蒸気は低圧蒸気止め弁８、低圧蒸気加減弁９
を介して蒸気タービン４に流入する。蒸気タービンの先
端Ｋｉｌ！付けられた速度検出−車１０とこれに対向し
て取付けられた電磁ピックアップ１１とで検出された蒸
気タービンの回転数は、周波数／電圧変換器、１２によ
ってアナログ信号に変換される。このようにして得られ
たアナログ回転数信号は、速度設定９１１３からの速度
設定信号と加算器１４によって比較される。加算器１４
からの回転数偏差信号は、速度制御回路１５に与えられ
、ここで速度調定率に合った速度制御信号が作り出され
る。この速度制御信号と負荷制限器１６からの制限信号
とは低値優先回路１７で比較される。低値優先回路１７
の出力は電力増幅器１８で電力増幅された上で、電池変
換器１９０入力となる。電油変換器１９の出力により主
蒸気加減弁３ｖ介が操作され、これＫより蒸気加減弁３
の開度が制御される。こうして蒸気タービンの回転数（
負荷）が制御される、低値優先回路１７の出力はまた、
低圧蒸気加減弁９の開き始め点を調節するだめのバイア
ス回路乙の出力と加算器ｎで加算される。加算１）２２
の出力は電力増幅器田で電力増幅され、電池変換器スの
入力となる。電油変換１１２４の出力により、低圧加減
弁油筒５が操作され、これにより低圧蒸気加減弁９の開
度が制御される。
タンク７によって、蒸気（低圧蒸気）と気水に分離され
、この低圧蒸気は低圧蒸気止め弁８、低圧蒸気加減弁９
を介して蒸気タービン４に流入する。蒸気タービンの先
端Ｋｉｌ！付けられた速度検出−車１０とこれに対向し
て取付けられた電磁ピックアップ１１とで検出された蒸
気タービンの回転数は、周波数／電圧変換器、１２によ
ってアナログ信号に変換される。このようにして得られ
たアナログ回転数信号は、速度設定９１１３からの速度
設定信号と加算器１４によって比較される。加算器１４
からの回転数偏差信号は、速度制御回路１５に与えられ
、ここで速度調定率に合った速度制御信号が作り出され
る。この速度制御信号と負荷制限器１６からの制限信号
とは低値優先回路１７で比較される。低値優先回路１７
の出力は電力増幅器１８で電力増幅された上で、電池変
換器１９０入力となる。電油変換器１９の出力により主
蒸気加減弁３ｖ介が操作され、これＫより蒸気加減弁３
の開度が制御される。こうして蒸気タービンの回転数（
負荷）が制御される、低値優先回路１７の出力はまた、
低圧蒸気加減弁９の開き始め点を調節するだめのバイア
ス回路乙の出力と加算器ｎで加算される。加算１）２２
の出力は電力増幅器田で電力増幅され、電池変換器スの
入力となる。電油変換１１２４の出力により、低圧加減
弁油筒５が操作され、これにより低圧蒸気加減弁９の開
度が制御される。
（３）従来技術の問題点
ところで、地熱タービンの場合、蒸気圧力が低いので、
蒸気ター♂ンＫＩＮ！入する蒸気量が多く、蒸気ターー
ノの流入蒸気量を制御する蒸気加減弁３．９としてノ譬
タフライ弁を用いることが多い。
蒸気ター♂ンＫＩＮ！入する蒸気量が多く、蒸気ターー
ノの流入蒸気量を制御する蒸気加減弁３．９としてノ譬
タフライ弁を用いることが多い。
しかし、このノ櫂タフライ弁は、従来のゼール形蒸気加
減弁に比較して全閉Ｗ＃におゆる弁からの蒸気リークが
著しく多い、このため、蒸気ターｔｙｖ起動する際に、
蒸気止め弁２ 、８ｆｆ＠、に全開すると蒸気加減弁３
，９ｖリークして流れる蒸気量が多く、このため蒸気タ
ービンが急速に加速され、場合によっては、回転数が定
速回転数よりも高くなり、非常調速機を作動させる結果
となる。即ち、蒸気止め弁２，８ｔ＃同時に全開、させ
ると、蒸気加減弁３，９のリークによる蒸気タービンの
加速が極めて急となるので、一般には、主蒸気止め弁２
を先に全開させ、次に主蒸気加減弁３によってターＮ７
回転数を上昇させ、ある程度の負荷をとった上で、低圧
蒸気止め弁８￥全開させ、次に低圧蒸気加減弁９を制御
することとするため速度制御信号に基いてインタロック
を行なうインタロック回路謳が設けられているが、この
よ５ＷＣしてもなお、タービンへの流入蒸気の急増によ
る、回転数および負荷の急上昇という問題が解決されな
かった。
減弁に比較して全閉Ｗ＃におゆる弁からの蒸気リークが
著しく多い、このため、蒸気ターｔｙｖ起動する際に、
蒸気止め弁２ 、８ｆｆ＠、に全開すると蒸気加減弁３
，９ｖリークして流れる蒸気量が多く、このため蒸気タ
ービンが急速に加速され、場合によっては、回転数が定
速回転数よりも高くなり、非常調速機を作動させる結果
となる。即ち、蒸気止め弁２，８ｔ＃同時に全開、させ
ると、蒸気加減弁３，９のリークによる蒸気タービンの
加速が極めて急となるので、一般には、主蒸気止め弁２
を先に全開させ、次に主蒸気加減弁３によってターＮ７
回転数を上昇させ、ある程度の負荷をとった上で、低圧
蒸気止め弁８￥全開させ、次に低圧蒸気加減弁９を制御
することとするため速度制御信号に基いてインタロック
を行なうインタロック回路謳が設けられているが、この
よ５ＷＣしてもなお、タービンへの流入蒸気の急増によ
る、回転数および負荷の急上昇という問題が解決されな
かった。
第２図は、第１図の装置を用いた場合の、時間ｔＫ対す
る諸量の変化を示したものである。主蒸気止め弁２の開
度畠が零から最大値（全開）まで急激に変化すると、タ
ービン回転数すは主蒸気加減弁３のリークにより急上昇
する。この後、主蒸気加減弁の開度Ｃが増加され、ター
ビン回転ｌｌ１ｂは定格値まで上昇する。そして、ター
♂ン発電横を電力系統に併入させ、多少の負荷ｄｔ’と
った上で、低圧蒸気止め弁８の開度・を零から最大値（
全開）Ｋ急激に増加される。低圧蒸気止め弁８が全開す
ると、低圧蒸気加減弁９ｖ９−りする蒸気によって、負
荷ｄはさらに増加する。しかる後、低圧蒸気加減弁９の
開度ｆは、主蒸気加減弁８の開度・とともに増加し、負
荷は１００％となるまで増加する。
る諸量の変化を示したものである。主蒸気止め弁２の開
度畠が零から最大値（全開）まで急激に変化すると、タ
ービン回転数すは主蒸気加減弁３のリークにより急上昇
する。この後、主蒸気加減弁の開度Ｃが増加され、ター
ビン回転ｌｌ１ｂは定格値まで上昇する。そして、ター
♂ン発電横を電力系統に併入させ、多少の負荷ｄｔ’と
った上で、低圧蒸気止め弁８の開度・を零から最大値（
全開）Ｋ急激に増加される。低圧蒸気止め弁８が全開す
ると、低圧蒸気加減弁９ｖ９−りする蒸気によって、負
荷ｄはさらに増加する。しかる後、低圧蒸気加減弁９の
開度ｆは、主蒸気加減弁８の開度・とともに増加し、負
荷は１００％となるまで増加する。
このように、主蒸気止め弁２を全開した時Ｋ、タービン
回転が急上昇し、また低圧蒸気止め弁８を全開した時に
負荷が急増するのは、ターーンの運転上好ましいことで
はなかった。
回転が急上昇し、また低圧蒸気止め弁８を全開した時に
負荷が急増するのは、ターーンの運転上好ましいことで
はなかった。
（４）発明の目的
本発明の目的は、蒸気タービンの起動の際、蒸気加減弁
のリークによる悪影響を受けることのな蒸気加減弁と、
開度調整可能な低圧蒸気止め弁と、低圧蒸気加減弁とを
備えた蒸気ターーンの制御装置において、前記蒸気ター
ビンの回転数信号と設定信号との偏差に基いて速度制御
信号を発生する速度制御回路と、前記回転数信号と速度
上昇設定信号との偏差に基い【速度制御信号を発生する
起動速度制御回路と、前記速度制御回路からの速度制御
信号および前記起動速度制御回路からの速度制御信号を
受は両者のうちの低い方を通過させる低値優先回路と、
前記低値優先回路の出力信号に基いて、前記主蒸気止め
弁、前記主蒸気加減弁、前記低圧蒸気止め弁および前記
低圧蒸気加減弁の開度を制御する開度制御回路とｔ備え
、前記開度制御回路は、前記蒸気タービンの起動に際し
、前記主蒸気止め弁を前記主蒸気加減弁のリーク量に相
当する開度まマ徐々に開き、また前記低圧蒸気止め弁Ｖ
＃記低圧蒸気加減弁のリーク量に相当する開度まで徐ｋ
Ｋ開く蒸気タービンの制御装置を提供するものである。
のリークによる悪影響を受けることのな蒸気加減弁と、
開度調整可能な低圧蒸気止め弁と、低圧蒸気加減弁とを
備えた蒸気ターーンの制御装置において、前記蒸気ター
ビンの回転数信号と設定信号との偏差に基いて速度制御
信号を発生する速度制御回路と、前記回転数信号と速度
上昇設定信号との偏差に基い【速度制御信号を発生する
起動速度制御回路と、前記速度制御回路からの速度制御
信号および前記起動速度制御回路からの速度制御信号を
受は両者のうちの低い方を通過させる低値優先回路と、
前記低値優先回路の出力信号に基いて、前記主蒸気止め
弁、前記主蒸気加減弁、前記低圧蒸気止め弁および前記
低圧蒸気加減弁の開度を制御する開度制御回路とｔ備え
、前記開度制御回路は、前記蒸気タービンの起動に際し
、前記主蒸気止め弁を前記主蒸気加減弁のリーク量に相
当する開度まマ徐々に開き、また前記低圧蒸気止め弁Ｖ
＃記低圧蒸気加減弁のリーク量に相当する開度まで徐ｋ
Ｋ開く蒸気タービンの制御装置を提供するものである。
（６） 発明の実施例
第３図は本発明に係る制御装置の一実施例を示したもの
である。第３図におい【、第１図と同様の部材は、同一
の符号により示されている。従って、これらの部材につ
いてはｔｒｉ＠’を省略する。
である。第３図におい【、第１図と同様の部材は、同一
の符号により示されている。従って、これらの部材につ
いてはｔｒｉ＠’を省略する。
図示のように、主蒸気止め弁２および低圧蒸気止め弁８
に対し、それぞれの開度な調整可能とするため油筒３１
、３２が設けられている。
に対し、それぞれの開度な調整可能とするため油筒３１
、３２が設けられている。
自動起動装置あはターーノ起動時に速度上昇設定信号な
発生するもので、この速度上昇設定信号と周波数／電圧
変換＠１２からの回転数信号とは加算器具で比較される
。起動速度制御回路あは、加算８Ｂ３４からの速度上昇
偏差信号を受け、起動時の速度調定率に合った速度制御
信号な作り出丁、低値優先回路３６は、速度制御回路１
５からの速度制御信号と起動速度制御回路あからの速度
制御信号とを受け、両者のうちの小さい方を出力する。
発生するもので、この速度上昇設定信号と周波数／電圧
変換＠１２からの回転数信号とは加算器具で比較される
。起動速度制御回路あは、加算８Ｂ３４からの速度上昇
偏差信号を受け、起動時の速度調定率に合った速度制御
信号な作り出丁、低値優先回路３６は、速度制御回路１
５からの速度制御信号と起動速度制御回路あからの速度
制御信号とを受け、両者のうちの小さい方を出力する。
速度設定器１３の速度設定範囲は、定格回転数の％〜１
０６％に定められている。このため、起動に際し、ター
ビン回転数が定格の９４％程度に違するまで壷も加算器
１４からの偏差信号が大きい。従って、このときまでは
、起動速度制御回路あの出力が低値優先回路３６ｖ通過
する。一方、タービン回転数が定格の９４％を越えると
、速度制御信号巧の出力が低値優先回路３６ｖ通過する
ようになる。低値優先回路蕊の出力は、負荷制限器１６
からの制限値と低値優先回路１７において比較される。
０６％に定められている。このため、起動に際し、ター
ビン回転数が定格の９４％程度に違するまで壷も加算器
１４からの偏差信号が大きい。従って、このときまでは
、起動速度制御回路あの出力が低値優先回路３６ｖ通過
する。一方、タービン回転数が定格の９４％を越えると
、速度制御信号巧の出力が低値優先回路３６ｖ通過する
ようになる。低値優先回路蕊の出力は、負荷制限器１６
からの制限値と低値優先回路１７において比較される。
低値優先回路１７の出力は非線形回路３７ｖ介して電力
増幅Ｗｈ３８の入力となり、電力増幅された信号は電池
変換器３９によって機械的な信号に変換される。この信
号により主蒸気止め弁油筒３１が操作され、これにより
主蒸気止め弁２の弁開度が制御される。
増幅Ｗｈ３８の入力となり、電力増幅された信号は電池
変換器３９によって機械的な信号に変換される。この信
号により主蒸気止め弁油筒３１が操作され、これにより
主蒸気止め弁２の弁開度が制御される。
非線形回路訂は、入力に対し【出力が第５図に示すよう
に変化するものである。即ち、主蒸気加減弁３のリーク
量に相当する開度に主蒸気止め弁２ｖ制御する値までは
、入出力変化が１対１で、それ以降は主蒸気止め弁２ｖ
急開するため、入力信号の変化に対する出力信号の変化
が大きくしである。
に変化するものである。即ち、主蒸気加減弁３のリーク
量に相当する開度に主蒸気止め弁２ｖ制御する値までは
、入出力変化が１対１で、それ以降は主蒸気止め弁２ｖ
急開するため、入力信号の変化に対する出力信号の変化
が大きくしである。
低値優先回路１７の出力はまた、Ａイアス回路菊からの
負のバイアスと加算＠４１で加算される。そして加算器
４１の出力は、電力増幅器１８に与えられる。加算器４
１で、負のバイアスな加えることＫより、主蒸気止め弁
２の一度が蒸気加減弁３のリーク量に＠白する値に達す
るまで、主蒸気加減弁３が全閉状態に保持される。
負のバイアスと加算＠４１で加算される。そして加算器
４１の出力は、電力増幅器１８に与えられる。加算器４
１で、負のバイアスな加えることＫより、主蒸気止め弁
２の一度が蒸気加減弁３のリーク量に＠白する値に達す
るまで、主蒸気加減弁３が全閉状態に保持される。
加算器４１の出力はまた、バイアス回路４２からの負の
バイアスと加算！１４３で加算される。／々イアス回路
Ｃからの負の／々イアスは、低圧蒸気止め弁８の開き始
め点を定めるために加えられるものである。加算器４３
の出力は非線形回路４４を介して電力増幅器４５に与え
られ、電力増幅された信号をｉ電池変換器舗で機械的な
信号に変換され、この信号により低圧蒸気止め弁用油筒
諺が操作され、これにより低圧蒸気止め弁８の弁開度が
制御される。
バイアスと加算！１４３で加算される。／々イアス回路
Ｃからの負の／々イアスは、低圧蒸気止め弁８の開き始
め点を定めるために加えられるものである。加算器４３
の出力は非線形回路４４を介して電力増幅器４５に与え
られ、電力増幅された信号をｉ電池変換器舗で機械的な
信号に変換され、この信号により低圧蒸気止め弁用油筒
諺が操作され、これにより低圧蒸気止め弁８の弁開度が
制御される。
非線形回路−は、非線形回路ごと同様、低圧蒸気加減弁
９のリーク量に相当する開度に低圧蒸気止め弁８の弁開
度を制御する値になるまでは、入出力の変化がｌ対ｌで
あり、それ以降は低圧蒸気止め弁８ｖ亀開するため、入
力変化に対する出力変化の比が大きくなっている。
９のリーク量に相当する開度に低圧蒸気止め弁８の弁開
度を制御する値になるまでは、入出力の変化がｌ対ｌで
あり、それ以降は低圧蒸気止め弁８ｖ亀開するため、入
力変化に対する出力変化の比が大きくなっている。
加算器４１の出力はまたバイアス回路４７からの負のバ
イアスと加算器槌で加算される。／臂イアス回路４７か
らの員のバイアスは低圧蒸気止め弁８の弁開度が低圧蒸
気加減弁９のリーク量に相当する値に達するまで、低圧
蒸気加減弁９ｖ全閉状態に保持するために、加えられる
ものである。加算１１４Ｂの出力は電力増幅器２３に与
えられる。蒸気加減弁３および９が十分に開いた後は、
これらによりタービンへの蒸気流入量が制御される。
イアスと加算器槌で加算される。／臂イアス回路４７か
らの員のバイアスは低圧蒸気止め弁８の弁開度が低圧蒸
気加減弁９のリーク量に相当する値に達するまで、低圧
蒸気加減弁９ｖ全閉状態に保持するために、加えられる
ものである。加算１１４Ｂの出力は電力増幅器２３に与
えられる。蒸気加減弁３および９が十分に開いた後は、
これらによりタービンへの蒸気流入量が制御される。
このよ５Ｃ，非線形回路訂、４４と、バイアス回路φ、
４２ 、４７と、加算器４１ 、４３ 、４８と、電
力増幅器３８ 、１８ 、４５ 、２３とにより、低値
優先回路あからの信号に基いて、主蒸気止め弁２、主蒸
気加減弁３、低圧蒸気止め弁８および低圧蒸気加減弁９
の開度を制御する開度制御回路が構成されている。
４２ 、４７と、加算器４１ 、４３ 、４８と、電
力増幅器３８ 、１８ 、４５ 、２３とにより、低値
優先回路あからの信号に基いて、主蒸気止め弁２、主蒸
気加減弁３、低圧蒸気止め弁８および低圧蒸気加減弁９
の開度を制御する開度制御回路が構成されている。
上記の制御装置により蒸気ターぎンの起動制御を行なう
ときの諸量の変化は第４図に示すようになる０図示のよ
うに主蒸気止め弁２の開度暑は主蒸気加減弁３のリーク
量に相当する値まで徐々に増加し、しかる後に急増する
。主蒸気加減弁３は開度Ｃ１Ａイアス回路４０によるノ
饗イアス分だけ遅れて増加し始める。これらｋより、タ
ーーンの回転数すはゆっくりと上昇する。ターーｙ＠転
数すが定格値に達した後、ターＣン発電機が電力系績に
併入され、負荷ｄが増加な始める。この時まで、バイア
ス回路４２により全閉状態に保持されて一％た低圧蒸気
止め弁８の開度・が増加を始める。低圧蒸気止め弁８の
開度・は、低圧蒸気加減弁９のリーク量に相当する値ま
で徐々に増加し、それ以降は急増する。低圧蒸気加減弁
９の開度ｆは、バイアス回路４７によるバイアス分だけ
遷れて増加を始める０以上のよ５に、主蒸気止め弁２は
主蒸気加減弁３のリーク量に相当する開度まで徐々に開
かれるので、ターｔｙ＠転数の愈上昇ｔ’ｓけることが
できる。また、低圧蒸気止め弁８は低圧蒸気加減弁９の
リーク量に相当する開度まで徐々Ｋｌｌかれるので、負
荷の急増な避けることができる。
ときの諸量の変化は第４図に示すようになる０図示のよ
うに主蒸気止め弁２の開度暑は主蒸気加減弁３のリーク
量に相当する値まで徐々に増加し、しかる後に急増する
。主蒸気加減弁３は開度Ｃ１Ａイアス回路４０によるノ
饗イアス分だけ遅れて増加し始める。これらｋより、タ
ーーンの回転数すはゆっくりと上昇する。ターーｙ＠転
数すが定格値に達した後、ターＣン発電機が電力系績に
併入され、負荷ｄが増加な始める。この時まで、バイア
ス回路４２により全閉状態に保持されて一％た低圧蒸気
止め弁８の開度・が増加を始める。低圧蒸気止め弁８の
開度・は、低圧蒸気加減弁９のリーク量に相当する値ま
で徐々に増加し、それ以降は急増する。低圧蒸気加減弁
９の開度ｆは、バイアス回路４７によるバイアス分だけ
遷れて増加を始める０以上のよ５に、主蒸気止め弁２は
主蒸気加減弁３のリーク量に相当する開度まで徐々に開
かれるので、ターｔｙ＠転数の愈上昇ｔ’ｓけることが
できる。また、低圧蒸気止め弁８は低圧蒸気加減弁９の
リーク量に相当する開度まで徐々Ｋｌｌかれるので、負
荷の急増な避けることができる。
（１′１ 発明の変形例
崗、上記の実施例では、加算器４１の出力を加算器４３
．４８に入力するととにより、バイアス回路菊でバイア
スされた信号を、バイアス回路稔、４７でさらＫＡバイ
アスることとしたが、低値優先回路１７の出力な加算器
４３ 、４８に直接入力することとしてもよい、この場
合には、バイアス回路４２．４？によるバイアスのみに
よって低圧蒸気止め弁＄および低圧蒸気加減弁の開き始
めの時定か定まることとなる。
．４８に入力するととにより、バイアス回路菊でバイア
スされた信号を、バイアス回路稔、４７でさらＫＡバイ
アスることとしたが、低値優先回路１７の出力な加算器
４３ 、４８に直接入力することとしてもよい、この場
合には、バイアス回路４２．４？によるバイアスのみに
よって低圧蒸気止め弁＄および低圧蒸気加減弁の開き始
めの時定か定まることとなる。
ｔＳ＞ 発明の効果
以上のように本発明の制御装置を用いることによって、
蒸気加減弁のリークによる悪影響を除去し、タービンの
起動な円滑に行なうことができる。
蒸気加減弁のリークによる悪影響を除去し、タービンの
起動な円滑に行なうことができる。
第１図は従来の２段フラッシュタービンの制御装置な示
すブロック図、第２図は第１図の制御装置を用いたとき
の諸量の変化を示すｍａａ、第３図は本発明一実施例の
制御装置な示すブロック図、第４図は第３図の制御装置
を用いたときの諸量の変化を示す層図、第５図は非線形
回路の入出力特性を示す線図である。 ２・・・主蒸気止め弁、３・・・主蒸気加減弁、４・・
・蒸気タービン、８・・・低圧蒸気止め弁、９・・・低
圧蒸気加減弁、１５・・・速度制御回路、易・・・起勅
速Ｊ［１１Ｑ１ｇ１回路、Ｉ・・・低値優先回路、３７
．４４・・・非−形回路。 紛、 ４２ 、４７・・す々イアス回路。 出願人代理人 猪 股 清帛１図 馬２図 □を 馬４図 入り −
すブロック図、第２図は第１図の制御装置を用いたとき
の諸量の変化を示すｍａａ、第３図は本発明一実施例の
制御装置な示すブロック図、第４図は第３図の制御装置
を用いたときの諸量の変化を示す層図、第５図は非線形
回路の入出力特性を示す線図である。 ２・・・主蒸気止め弁、３・・・主蒸気加減弁、４・・
・蒸気タービン、８・・・低圧蒸気止め弁、９・・・低
圧蒸気加減弁、１５・・・速度制御回路、易・・・起勅
速Ｊ［１１Ｑ１ｇ１回路、Ｉ・・・低値優先回路、３７
．４４・・・非−形回路。 紛、 ４２ 、４７・・す々イアス回路。 出願人代理人 猪 股 清帛１図 馬２図 □を 馬４図 入り −
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、開度調整可能な主蒸気止め弁と、主蒸気加減弁と、
開度調整可能な低圧蒸気止め弁と、低圧蒸気加減弁とを
備えた蒸気タービンの制御装置において、前記蒸気ター
ビンの回転数信号と設定信号との偏差に基い【速度制御
信号を発生する速度制御回路と、前記回転数信号と速度
上昇設定信号との偏差に基いて速度制御信号音発生する
起動速度制御回路と、前記速度制御回路からの速度制御
信号および前記起動速度制御回路からの速度制御信号を
受は両者のうちの低い方な通過させる低値優先回路と、
前記低値優先回路の出力信号に基いて、前記主蒸気止め
弁、前記主蒸気加減弁、前記低圧蒸気止め弁および前記
低圧蒸気加減弁の開度を制御する開度制御回路とを備え
、前記一度制御回路は、前記蒸気タービンの起動に際し
、前記主蒸気止め弁を前記主蒸気加減弁のリーク量に相
当する開度まで徐々に開き、また前記低圧蒸気止め弁ｔ
−前記低圧蒸気加減弁のリーク量に相当する開度まで徐
々に開く蒸気タービンの制御装置。 ２、前記開度制御装置は、前記低値優先回路の出力信号
を受ける第１の非線形回路と、前記低値優先回路の出力
信号ＫＡバイアス加える第１の・セイアス回路と、前記
低値優先回路の出力信号または前記第１のバイアス回路
によりノ々イアスを加えられた信号に、ノ饗イアスを加
える第２および第３のバイアス−路と、前記第２の／ｌ
バイアス回路よりノ々イアスを加えられた信号を受ける
第２の非線形回路とｔ備え、前記第１の非線形回路の出
力により前記主蒸気止め弁の開度を制御し、前記第１の
、バイアス回路によりバイアスされた信号により前記主
蒸気加減弁の開度を制御し、前記第２の非線形回路の出
力（より前記低圧蒸気止め弁つ開度を制御し、前記第３
の・々イアス回路の出力により前記低圧蒸気加減弁の開
度を制御し、前記第１および第２の非線形回路はそれぞ
れその出力が前記主蒸気加減弁および前記低圧蒸気加減
弁のリーク量に相当する開度に前記主蒸気止め弁および
前配低圧蒸気止め弁を制御する値以下の範囲では入力変
化に対する出力変化の比が比較的小さく、それ以上の範
囲では入力変化に対する出力変化の比が比較的大きく定
められ、前記第１および前記第３のＡイアス回路のバイ
アスはそれぞれ前記主蒸気止め弁および前記低圧蒸気止
め弁の開度が前記リーク量に相当する開度になるまで前
記主蒸気加減弁および前記低圧蒸気加減弁を全閉状１１
に保持する値に定められていることＶ％黴とする特許請
求の範囲第１項記載の環気ターぎンの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17738081A JPS5879607A (ja) | 1981-11-05 | 1981-11-05 | 蒸気タ−ビンの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17738081A JPS5879607A (ja) | 1981-11-05 | 1981-11-05 | 蒸気タ−ビンの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5879607A true JPS5879607A (ja) | 1983-05-13 |
| JPH0127243B2 JPH0127243B2 (ja) | 1989-05-29 |
Family
ID=16029924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17738081A Granted JPS5879607A (ja) | 1981-11-05 | 1981-11-05 | 蒸気タ−ビンの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5879607A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59213906A (ja) * | 1983-05-18 | 1984-12-03 | Fuji Electric Co Ltd | 蒸気タ−ビンの起動方法 |
| JP2018080673A (ja) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | 株式会社東芝 | タービン制御装置および地熱タービン発電設備 |
-
1981
- 1981-11-05 JP JP17738081A patent/JPS5879607A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59213906A (ja) * | 1983-05-18 | 1984-12-03 | Fuji Electric Co Ltd | 蒸気タ−ビンの起動方法 |
| JPH0246762B2 (ja) * | 1983-05-18 | 1990-10-17 | Fuji Electric Co Ltd | |
| JP2018080673A (ja) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | 株式会社東芝 | タービン制御装置および地熱タービン発電設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0127243B2 (ja) | 1989-05-29 |
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