JPS6050969B2 - 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 - Google Patents
二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置Info
- Publication number
- JPS6050969B2 JPS6050969B2 JP15869478A JP15869478A JPS6050969B2 JP S6050969 B2 JPS6050969 B2 JP S6050969B2 JP 15869478 A JP15869478 A JP 15869478A JP 15869478 A JP15869478 A JP 15869478A JP S6050969 B2 JPS6050969 B2 JP S6050969B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- variable vane
- value
- deceleration
- circuit
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は二軸ガスタービンのバリアブルベーン制御装置
の改良、ことに自動車用のこの種装置の改良に関する。
の改良、ことに自動車用のこの種装置の改良に関する。
第１図および第２図は従来の熱交換器付二軸ガスタービ
ンとその制御装置を示す。すなわち従来の二軸ガスター
ビンにおいては、大気からの空気をコンプレッサ１で圧
縮して熱交換器４で排気の熱で加熱し、これを燃焼器５
に導く。燃焼器５には燃料ポンプ８からの燃料を、燃料
調整弁駆動機構７で制御される燃料調整弁６を介して供
給し、ここで燃焼せしめる。燃焼器５で生成する燃焼ガ
スはまずガスゼネタービン２を駆動し、次にバリアブル
ベーン９を介してパワータービン３を駆動・した後、熱
交換器４を経て排出される。パワータービン３は負荷１
１にリンクされている。なお、参照番号１７はコンプレ
ッサ吸気温度検出器、１６はガスゼネ入口ガス温度検出
器、１４はガスゼネ回転数検出器、１５はパワータービ
ン回転数棟フ出器、１０はバリアブルベーン駆動機構で
ある。この二軸ガスタービンの制御は上述の燃料調整弁
駆動機構７およびバリアブルベーン駆動機構１０で行な
うが、その制御装置が参照番号２０で示されており、こ
れの詳細を第２図に示してある。第１図に示すようにこ
の制御装置２０は、アクセルペダル１２によりガスゼネ
回転数設定器１３で設定された定常運転時ガスゼネ回転
数設定値Ｎｃ木、ガスゼネ回転数検出器１４から得たガ
スゼネ回転数測定値ＮＯ、パワータービン回転数検出器
１５から得たパワータービン回転数測定値ＮＰｌガスゼ
ネ入口ガス温度検出器１６から得たガスゼネ入口温度Ｔ
７の測定値′Ｆ７およびコンプレッサ吸気温度検出器１
７から得たコンプレッサ吸気温度Ｔ１の測定値↑１を入
力とする。この制御装置２０は燃料流量指令値Ｇ，およ
びバリアブルベーン開度指令値■ｃを出力し、それぞれ
コンバータ１８および１９を介して前述の燃料調節弁駆
動機構７およびバリアブルベーン駆動機構１０に印加さ
れる。第２図に示す制御回路２０において、参照番号２
１は位相進み補償回路、２２は吸気温度補正回路、２３
は関数発生器（定常運転時ガスゼネ入口温度計画線）、
２４は燃料流量制御演算回路、２５，２９，３０は比較
器、２６は加算器、２７はＰＩ調節器、２８はバリアブ
ルベーン開度判定器、３１は急加減速時バリアブルベー
ン開度調節器、３２は比例ゲイン設定器である。
ンとその制御装置を示す。すなわち従来の二軸ガスター
ビンにおいては、大気からの空気をコンプレッサ１で圧
縮して熱交換器４で排気の熱で加熱し、これを燃焼器５
に導く。燃焼器５には燃料ポンプ８からの燃料を、燃料
調整弁駆動機構７で制御される燃料調整弁６を介して供
給し、ここで燃焼せしめる。燃焼器５で生成する燃焼ガ
スはまずガスゼネタービン２を駆動し、次にバリアブル
ベーン９を介してパワータービン３を駆動・した後、熱
交換器４を経て排出される。パワータービン３は負荷１
１にリンクされている。なお、参照番号１７はコンプレ
ッサ吸気温度検出器、１６はガスゼネ入口ガス温度検出
器、１４はガスゼネ回転数検出器、１５はパワータービ
ン回転数棟フ出器、１０はバリアブルベーン駆動機構で
ある。この二軸ガスタービンの制御は上述の燃料調整弁
駆動機構７およびバリアブルベーン駆動機構１０で行な
うが、その制御装置が参照番号２０で示されており、こ
れの詳細を第２図に示してある。第１図に示すようにこ
の制御装置２０は、アクセルペダル１２によりガスゼネ
回転数設定器１３で設定された定常運転時ガスゼネ回転
数設定値Ｎｃ木、ガスゼネ回転数検出器１４から得たガ
スゼネ回転数測定値ＮＯ、パワータービン回転数検出器
１５から得たパワータービン回転数測定値ＮＰｌガスゼ
ネ入口ガス温度検出器１６から得たガスゼネ入口温度Ｔ
７の測定値′Ｆ７およびコンプレッサ吸気温度検出器１
７から得たコンプレッサ吸気温度Ｔ１の測定値↑１を入
力とする。この制御装置２０は燃料流量指令値Ｇ，およ
びバリアブルベーン開度指令値■ｃを出力し、それぞれ
コンバータ１８および１９を介して前述の燃料調節弁駆
動機構７およびバリアブルベーン駆動機構１０に印加さ
れる。第２図に示す制御回路２０において、参照番号２
１は位相進み補償回路、２２は吸気温度補正回路、２３
は関数発生器（定常運転時ガスゼネ入口温度計画線）、
２４は燃料流量制御演算回路、２５，２９，３０は比較
器、２６は加算器、２７はＰＩ調節器、２８はバリアブ
ルベーン開度判定器、３１は急加減速時バリアブルベー
ン開度調節器、３２は比例ゲイン設定器である。
なおこの図における記号Ｎ″。は修正ガスゼネ回転数、
Ｔ７）ｌ（は定常運転時ガスゼネ入口温度目標値、Ｔ７
。は位相進み補償後のガスゼネ入口温度測定値、■Ｔは
定常運転時バリアブルベーン開度指令信号、■９（■″
Ｎ）は急加減速時バリアブルベーン開度指令信号、Ｖｃ
ｍａｘはバリアブルベーン開度上限値、■。
Ｔ７）ｌ（は定常運転時ガスゼネ入口温度目標値、Ｔ７
。は位相進み補償後のガスゼネ入口温度測定値、■Ｔは
定常運転時バリアブルベーン開度指令信号、■９（■″
Ｎ）は急加減速時バリアブルベーン開度指令信号、Ｖｃ
ｍａｘはバリアブルベーン開度上限値、■。
Ｍｌ。はバリアブルベーン開度下限値、Δは急加減速判
定基準、ＫＮは加速側比例ゲイン、Ｋ″Ｎは減速側比例
ゲインを示すものてある。制御装置２０のバリアブルベ
ーン開度指令値■。
定基準、ＫＮは加速側比例ゲイン、Ｋ″Ｎは減速側比例
ゲインを示すものてある。制御装置２０のバリアブルベ
ーン開度指令値■。
の演算回路について概略述べると、定常運転時には、低
燃費維持のため、ガスゼネ入口温度Ｔ７を計画線Ｔ７米
に沿つて制御するように、ＰＩ調節器２７でバリアブル
ベーン開度指令値■Ｇを計算する。一方、急加減速時に
は、急加減速の程度に応じてバリアブルベーン９を開閉
するように、調節器３１によリバリアプルベーン開度Ｖ
ｃを計算する。なお、急加減速の判定基準となる。調節
器３１の不感帯Δおよび比例ゲインＫＮ，Ｋ″Ｎは適当
な値に設定するものとする。調節器３１の出力は、定常
運転時にはゼロとなる。加算器２６とバリアブルベーン
開度判定器２８から構成されるフィードバック●ループ
は、バリアブルベーン開度指令信号■ｃを上限値■Ｃ．
ｎ〜、下限値ＶＣ．ｎｉｎの範囲内に押えるためのりミ
ッタ機能を果たす。なお、コンバータ１８，１９は、そ
れぞれ制御装置２０からの信号Ｇｆ，■ｃを燃料調整弁
駆動機構７およびバリアブルベーン駆動機構１０の操作
信号に変換するためのものである。第１図に示した従来
の再生式二軸ガスタービンの運転に際してパワータービ
ン軸の加減速を行なうためには、まずガスゼネ軸の加減
速がすみやかに行なえなければならない。
燃費維持のため、ガスゼネ入口温度Ｔ７を計画線Ｔ７米
に沿つて制御するように、ＰＩ調節器２７でバリアブル
ベーン開度指令値■Ｇを計算する。一方、急加減速時に
は、急加減速の程度に応じてバリアブルベーン９を開閉
するように、調節器３１によリバリアプルベーン開度Ｖ
ｃを計算する。なお、急加減速の判定基準となる。調節
器３１の不感帯Δおよび比例ゲインＫＮ，Ｋ″Ｎは適当
な値に設定するものとする。調節器３１の出力は、定常
運転時にはゼロとなる。加算器２６とバリアブルベーン
開度判定器２８から構成されるフィードバック●ループ
は、バリアブルベーン開度指令信号■ｃを上限値■Ｃ．
ｎ〜、下限値ＶＣ．ｎｉｎの範囲内に押えるためのりミ
ッタ機能を果たす。なお、コンバータ１８，１９は、そ
れぞれ制御装置２０からの信号Ｇｆ，■ｃを燃料調整弁
駆動機構７およびバリアブルベーン駆動機構１０の操作
信号に変換するためのものである。第１図に示した従来
の再生式二軸ガスタービンの運転に際してパワータービ
ン軸の加減速を行なうためには、まずガスゼネ軸の加減
速がすみやかに行なえなければならない。
そのための制御装置として、従来は第２図に示す回路に
より急加速時にバリアブルベーン９を開き、ガスゼネ軸
の加速を促進し、急減速時にはバリアブルベーン９を閉
じて、ガスゼネ軸の減速を促進する方法が用いられてい
る。このような制御系では、加速性能の向上と、減速時
にコンプレッサ１のサージ領域突入の防止を同時に実現
するため、調節器３１の加速・減速側の比例ゲインＫＮ
，Ｋ″８を独立に設定できるようになつている。
より急加速時にバリアブルベーン９を開き、ガスゼネ軸
の加速を促進し、急減速時にはバリアブルベーン９を閉
じて、ガスゼネ軸の減速を促進する方法が用いられてい
る。このような制御系では、加速性能の向上と、減速時
にコンプレッサ１のサージ領域突入の防止を同時に実現
するため、調節器３１の加速・減速側の比例ゲインＫＮ
，Ｋ″８を独立に設定できるようになつている。
いま、基準吸気温度の状態で、Ｇ／Ｔが適当な動特性を
発揮するように調節器３１のゲインＫＮ，Ｋ″８が設定
され、コンプレッサ・マップ上の作動線が第４図に示す
Ｂ線（減速時）、Ｃ線（加速時）になつているとする。
ここで、コンプレッサ１の吸気温度が上昇すると、本制
御系では定常作動線がコンプレッサの効率最大線に一致
するように、ガスゼネ入口温度の計画値Ｔ７＊を高くす
る。このとき、調節器３１のゲインＫＮ，Ｋ″Ｎが基準
吸気温度における最適値のままてあると、減速時に作動
線がＢ線からＡ線に移り、サージングに突入する欠点が
あつた。本発明の目的はこの従来装置の欠点を改善せん
とするにある。
発揮するように調節器３１のゲインＫＮ，Ｋ″８が設定
され、コンプレッサ・マップ上の作動線が第４図に示す
Ｂ線（減速時）、Ｃ線（加速時）になつているとする。
ここで、コンプレッサ１の吸気温度が上昇すると、本制
御系では定常作動線がコンプレッサの効率最大線に一致
するように、ガスゼネ入口温度の計画値Ｔ７＊を高くす
る。このとき、調節器３１のゲインＫＮ，Ｋ″Ｎが基準
吸気温度における最適値のままてあると、減速時に作動
線がＢ線からＡ線に移り、サージングに突入する欠点が
あつた。本発明の目的はこの従来装置の欠点を改善せん
とするにある。
すなわちコンプレッサの吸気温度変化によらず、急加減
速時の性能を維持しながら、急減速時にコンプレッサ１
がサージ領域に突入することなく、すみやかにかつ安定
にガスゼネ回転数ＮＯをその目標値Ｎｃ刻こ追従させる
ことを目的とする。本発明は、コンプレッサに直結した
ガスゼネターピンの回転数設定値と同実測値との偏差に
より燃料流量指令値を求めて燃料調整弁を駆動する機構
と、ガスゼネターピン回転数の関数として設定したガス
ゼネターピン入口温度計画値とガスゼネターピン入口温
度実測値との偏差を比例積分調節して定常運転時のバリ
アブルベーン開度指令値を求める第１の回路と、ガスゼ
ネターピン回転数の設定値と実測値との偏差を加速側比
例ゲインおよび減速側比例ゲインが独立に設定できる不
感帯付比例動作の急加減速時バリアブルベーン開度調節
器により急加減速時のバリアブルベーン開度指令値を求
める第２の回路と、第１の回路および第２の回路の出力
信号を加算してバリアブルベーン開度指令値を求める第
３の回路とから成るバリアブルベーン駆動機構を有する
二軸ガスタービンのバリアブルベーン制御装置において
、前記急加減速時バリアブルベーン開度調節器の減速側
比例ゲインをコンプレッサ吸気温度に依存して修正する
ようにしたことを特徴とする、二軸ガスタービンのバリ
アブルベーン制御装置にある。
速時の性能を維持しながら、急減速時にコンプレッサ１
がサージ領域に突入することなく、すみやかにかつ安定
にガスゼネ回転数ＮＯをその目標値Ｎｃ刻こ追従させる
ことを目的とする。本発明は、コンプレッサに直結した
ガスゼネターピンの回転数設定値と同実測値との偏差に
より燃料流量指令値を求めて燃料調整弁を駆動する機構
と、ガスゼネターピン回転数の関数として設定したガス
ゼネターピン入口温度計画値とガスゼネターピン入口温
度実測値との偏差を比例積分調節して定常運転時のバリ
アブルベーン開度指令値を求める第１の回路と、ガスゼ
ネターピン回転数の設定値と実測値との偏差を加速側比
例ゲインおよび減速側比例ゲインが独立に設定できる不
感帯付比例動作の急加減速時バリアブルベーン開度調節
器により急加減速時のバリアブルベーン開度指令値を求
める第２の回路と、第１の回路および第２の回路の出力
信号を加算してバリアブルベーン開度指令値を求める第
３の回路とから成るバリアブルベーン駆動機構を有する
二軸ガスタービンのバリアブルベーン制御装置において
、前記急加減速時バリアブルベーン開度調節器の減速側
比例ゲインをコンプレッサ吸気温度に依存して修正する
ようにしたことを特徴とする、二軸ガスタービンのバリ
アブルベーン制御装置にある。
この結果本発明によれば、吸気温度の高低によらず、急
加速性能を維持しつつ、急減速時にコンーブレツサがサ
ージ領域に突入するのを防ぎ、急加減速の程度を反映し
た連続的な制御を行ない、すみやかに安定に、ガスゼネ
回転数Ｎｃをその目標値Ｎｃ）ｌ（＆こ追従させること
ができる。
加速性能を維持しつつ、急減速時にコンーブレツサがサ
ージ領域に突入するのを防ぎ、急加減速の程度を反映し
た連続的な制御を行ない、すみやかに安定に、ガスゼネ
回転数Ｎｃをその目標値Ｎｃ）ｌ（＆こ追従させること
ができる。
本発明の好適な実施例であるバリアブルベーン制御装置
は、（１）急加減速時、急加減速の程度に応じてバリア
ブルベーンの開度を指令する信号を発生する回路（なお
、この回路は、加速側と減速側で比例ゲインを独立に設
定でき、また、定常運転時の出力はゼロとなる。）、（
２）コンプレッサ吸気温度を検出し、基準吸気温度と比
較し回路１の減速側比例ゲインを修正する回路、（３）
定常運転時、ガスゼネターピン回転数によつて定まるガ
スゼネ入口温度計画値を目標値とし、ガスゼネ入口温度
（但し、測定値に位相進み補償した結果）を制御量とし
て、両者の偏差を比例積分調節してバリアブルベーンの
開度の指令信号を発生する回路、（４）回路１，３の出
力を加算しバリアブルベーンの開度を指令する信号を発
生する回路および（５）回路４の出力が上下限の範囲内
にあるかどうか判定し、限界値を起えた時は、回路３の
比例積分調節器の入力部にフィードバック信号を送出す
ることにより回路４の出力に制限を加える回路、から成
り、加速性能をそこなうことなくかつ吸気温度が変化し
ても減速時にサージングに入らないように、急加減速の
程度に応じたバリアブルベーン開度の調節を行ない、ま
た、ガスゼネ回転数の偏差が小さくなつたときに、なめ
らかに定常運転時の制御動作に移行できるようにするも
のである。以下添付図面第３図に例示した本発明の好適
な１実施例について詳述する。
は、（１）急加減速時、急加減速の程度に応じてバリア
ブルベーンの開度を指令する信号を発生する回路（なお
、この回路は、加速側と減速側で比例ゲインを独立に設
定でき、また、定常運転時の出力はゼロとなる。）、（
２）コンプレッサ吸気温度を検出し、基準吸気温度と比
較し回路１の減速側比例ゲインを修正する回路、（３）
定常運転時、ガスゼネターピン回転数によつて定まるガ
スゼネ入口温度計画値を目標値とし、ガスゼネ入口温度
（但し、測定値に位相進み補償した結果）を制御量とし
て、両者の偏差を比例積分調節してバリアブルベーンの
開度の指令信号を発生する回路、（４）回路１，３の出
力を加算しバリアブルベーンの開度を指令する信号を発
生する回路および（５）回路４の出力が上下限の範囲内
にあるかどうか判定し、限界値を起えた時は、回路３の
比例積分調節器の入力部にフィードバック信号を送出す
ることにより回路４の出力に制限を加える回路、から成
り、加速性能をそこなうことなくかつ吸気温度が変化し
ても減速時にサージングに入らないように、急加減速の
程度に応じたバリアブルベーン開度の調節を行ない、ま
た、ガスゼネ回転数の偏差が小さくなつたときに、なめ
らかに定常運転時の制御動作に移行できるようにするも
のである。以下添付図面第３図に例示した本発明の好適
な１実施例について詳述する。
第２図に示す調節器３１に代り、第３図に示すように、
比例ゲインをコンプレッサの吸気温度で修正できる調節
器４６を使用するのが本発明である。
比例ゲインをコンプレッサの吸気温度で修正できる調節
器４６を使用するのが本発明である。
第３図は本発明に関連する部分のみを示す図であつて、
参照番号４１は基準温度設定器、４２は比較器、４３は
調節器、４４は基準ゲイン値設定器、４５は加算器、４
６は急加減速時バリアブルベーン急加調節器をそれぞれ
示す。またこの図中の記号ＴｌＯは基準吸気温度、Ｋ″
ＮＯは基準ゲイン値、ΔＫ″、は吸気温度によるゲイン
の修正分をそれぞれ示す。この回路の各設定値およびゲ
インなどは、所定の加速性能を維持し、減速時にコンプ
レッサがサージ領域に突入しないように適当に設定する
ものとする。調節器４６は、ガスゼネ回転数の偏差Ｎｃ
＊−ＮＯと急加減速判定基準Δとの大小により、急加減
速時には急加減速の程度に応じたバリアブルベーン９の
開度を指令する。
参照番号４１は基準温度設定器、４２は比較器、４３は
調節器、４４は基準ゲイン値設定器、４５は加算器、４
６は急加減速時バリアブルベーン急加調節器をそれぞれ
示す。またこの図中の記号ＴｌＯは基準吸気温度、Ｋ″
ＮＯは基準ゲイン値、ΔＫ″、は吸気温度によるゲイン
の修正分をそれぞれ示す。この回路の各設定値およびゲ
インなどは、所定の加速性能を維持し、減速時にコンプ
レッサがサージ領域に突入しないように適当に設定する
ものとする。調節器４６は、ガスゼネ回転数の偏差Ｎｃ
＊−ＮＯと急加減速判定基準Δとの大小により、急加減
速時には急加減速の程度に応じたバリアブルベーン９の
開度を指令する。
また、１Ｎ０木−Ｎｃｌ〈Δのときは、調節器４６の出
力はゼロてある。調節器４６の比例ゲインＫ″Ｎは、（
Ｎｃ）ｆ（−Ｎｃ）く一Δの範囲、即ち急加減速時にお
いて吸気温度↑１により基準ゲイン値Ｋ″ＮＯから修正
され゛る。ゲインの修正分ΔＫ″Ｎについては、↑１〉
ＴｌＯのときにΔＫ″、く０１↑１くＴｌＯのときΔＫ
″１〉Ｏとなるように、調節器４３が動作する。↑１＝
ＴｌＯのときは、ΔＫ″Ｎ＝０である。この結果、↑１
〉ＴｌＯのときは、Ｋ″、〈Ｋ″ＮＯとなるので、急・
減速時のコンプレッサの作動線を第４図のＡ線からＢ線
に移すことができ、吸気温度の上昇によるサージ領域突
入を防止できるのである。急減速時の制御動作を説明す
ると、いまガスタービンが定常的に運転されている時に
、急減速のノためアクセルペダル１２が急激に開放され
、そのまま保持された状態を考える。
力はゼロてある。調節器４６の比例ゲインＫ″Ｎは、（
Ｎｃ）ｆ（−Ｎｃ）く一Δの範囲、即ち急加減速時にお
いて吸気温度↑１により基準ゲイン値Ｋ″ＮＯから修正
され゛る。ゲインの修正分ΔＫ″Ｎについては、↑１〉
ＴｌＯのときにΔＫ″、く０１↑１くＴｌＯのときΔＫ
″１〉Ｏとなるように、調節器４３が動作する。↑１＝
ＴｌＯのときは、ΔＫ″Ｎ＝０である。この結果、↑１
〉ＴｌＯのときは、Ｋ″、〈Ｋ″ＮＯとなるので、急・
減速時のコンプレッサの作動線を第４図のＡ線からＢ線
に移すことができ、吸気温度の上昇によるサージ領域突
入を防止できるのである。急減速時の制御動作を説明す
ると、いまガスタービンが定常的に運転されている時に
、急減速のノためアクセルペダル１２が急激に開放され
、そのまま保持された状態を考える。
すなわち設定器１３はアクセルペダル１２に連動して動
作するので、設定器１３の出力Ｎｃ＊はステップ状に減
少することになる。この結果、ガスゼネ回転数の偏差（
Ｎｃ）８（−Ｎｃ）は、１ＮＧ＊Ｎｃ！〉Δとなるので
、調節器４６は、急減速の程度（１Ｎｃ＊−Ｎａｌ−Δ
）に応じてバリアブルベーン９の開度を指令する信号Ｖ
″Ｎ（Ｖ″Ｎ〈０）を出力する。調節器４６の出力■″
Ｎは比例ゲイン設定器３２によりゲイン調整された後、
信号■、として比較器２９に入力される。信号■Ｎの加
算分だけ、比較器２９の出力■。が減少するため、バリ
アブルベーン９が閉じられる。一方、燃料流量演算回路
２４の所定の燃料流量Ｇ，が演算され、燃焼器５に供給
される燃料流量が減少するととともに、ガスゼネ入口温
度Ｔ７が下降していく。ガスゼネターピン２は、流入す
る燃焼ガス温度の下降により回転数Ｎ。が下降し、それ
とともにガスゼネ回転数の偏差（ＩＮｃ＊−Ｎｃｌ）は
しだいに減少する。これにつれて、調節器４６の出力Ｖ
″Ｎは調節器４６のゲイン設定線上に沿つて変化するの
で、本制御装置２０は、なめらかに、定常運転時（ＩＮ
ｃ＊−ＮｃｌくΔ）のバリアブルベーン開度の調節動作
に移行することができる。急加速時の制御動作も同様に
して行なわれるが、調節器４６の加速時比例ゲインＫＮ
は、減速時比例ゲインＫ″、と独立に設定できるので、
加速性能がそこなわれることはない。
作するので、設定器１３の出力Ｎｃ＊はステップ状に減
少することになる。この結果、ガスゼネ回転数の偏差（
Ｎｃ）８（−Ｎｃ）は、１ＮＧ＊Ｎｃ！〉Δとなるので
、調節器４６は、急減速の程度（１Ｎｃ＊−Ｎａｌ−Δ
）に応じてバリアブルベーン９の開度を指令する信号Ｖ
″Ｎ（Ｖ″Ｎ〈０）を出力する。調節器４６の出力■″
Ｎは比例ゲイン設定器３２によりゲイン調整された後、
信号■、として比較器２９に入力される。信号■Ｎの加
算分だけ、比較器２９の出力■。が減少するため、バリ
アブルベーン９が閉じられる。一方、燃料流量演算回路
２４の所定の燃料流量Ｇ，が演算され、燃焼器５に供給
される燃料流量が減少するととともに、ガスゼネ入口温
度Ｔ７が下降していく。ガスゼネターピン２は、流入す
る燃焼ガス温度の下降により回転数Ｎ。が下降し、それ
とともにガスゼネ回転数の偏差（ＩＮｃ＊−Ｎｃｌ）は
しだいに減少する。これにつれて、調節器４６の出力Ｖ
″Ｎは調節器４６のゲイン設定線上に沿つて変化するの
で、本制御装置２０は、なめらかに、定常運転時（ＩＮ
ｃ＊−ＮｃｌくΔ）のバリアブルベーン開度の調節動作
に移行することができる。急加速時の制御動作も同様に
して行なわれるが、調節器４６の加速時比例ゲインＫＮ
は、減速時比例ゲインＫ″、と独立に設定できるので、
加速性能がそこなわれることはない。
上述の構成によれば、定常運転時のバリアブルベーン開
度調節器とは別に、急加減速時用の不感帯付き比例調節
動作（加速時比例ゲインＫＮと減速時比例ゲインＫ″、
が独立に設定でき、Ｋ″、は吸気温度によつて調節でき
る）のバリアブルベーン開度調節器を設け、急加速時、
急減速時の比例ゲインを独立にそれぞれ適正な値に設定
し、両調節器の出力を加算した結果で、バリアブルベー
ンの開度を変更する。
度調節器とは別に、急加減速時用の不感帯付き比例調節
動作（加速時比例ゲインＫＮと減速時比例ゲインＫ″、
が独立に設定でき、Ｋ″、は吸気温度によつて調節でき
る）のバリアブルベーン開度調節器を設け、急加速時、
急減速時の比例ゲインを独立にそれぞれ適正な値に設定
し、両調節器の出力を加算した結果で、バリアブルベー
ンの開度を変更する。
これにより、加速性能をそこなうことなく、かつ吸気温
度が変化しても急減速時にコンプレッサがサージ領域に
突入するのを防ぐような急加減速の程度に応じたバリア
ブルベーンの開度調節が行なえる。また、ガスゼネ回転
数の偏差が小さくなつたときに、なめらかに定常運転時
の制御動作に移行することができるのである。
度が変化しても急減速時にコンプレッサがサージ領域に
突入するのを防ぐような急加減速の程度に応じたバリア
ブルベーンの開度調節が行なえる。また、ガスゼネ回転
数の偏差が小さくなつたときに、なめらかに定常運転時
の制御動作に移行することができるのである。
第１図は熱交換器付二軸ガスタービンの系統図、第２図
はその制御回路の系統図、第３図は前記制御回路におけ
る本発明に関係する回路部分を示す図、第４図はコンプ
レッサ修正流量比対コンプレッサ圧縮比の線図である。
はその制御回路の系統図、第３図は前記制御回路におけ
る本発明に関係する回路部分を示す図、第４図はコンプ
レッサ修正流量比対コンプレッサ圧縮比の線図である。
Claims (1)
- １ コンプレッサに直結したガスゼネタービンの回転数
設定値と同実測値との偏差により燃料流量指令値を求め
て燃料調整弁を駆動する機構と、ガスゼネタービンの回
転数の関数として設定したガスゼネタービン入口温度計
画値とガスゼネタービン入口温度実測値との偏差を比例
積分調節して定常運転時のバリアブルベーン開度指令値
を求める第１の回路と、ガスゼネタービン回転数の設定
値と実測値との偏差を可速側比例ゲインＫ＿Ｎおよび減
速側比例ゲインＫ′＿Ｎが独立に設定できる不感帯付比
例動作の急加減速時バリアブルベーン開度調節器により
急加減速時のバリアブルベーン開度指令値を求める第２
の回路と、第１の回路および第２の回路の出力信号を加
算してバリアブルベーン開度指令値を求める第３の回路
とから成るバリアブルベーン駆動機構を有する二軸ガス
タービンのバリアブルベーン制御装置において、前記急
加減速時バリアブルベーン開度調節器の減速側比例ゲイ
ンＫ′＿Ｎをコンプレッサ吸気温度に依存して修正する
ようにしたことを特徴とする、二軸ガスタービンのバリ
アブルベーン制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15869478A JPS6050969B2 (ja) | 1978-12-25 | 1978-12-25 | 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15869478A JPS6050969B2 (ja) | 1978-12-25 | 1978-12-25 | 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5587827A JPS5587827A (en) | 1980-07-03 |
| JPS6050969B2 true JPS6050969B2 (ja) | 1985-11-11 |
Family
ID=15677305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15869478A Expired JPS6050969B2 (ja) | 1978-12-25 | 1978-12-25 | 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6050969B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6047825A (ja) * | 1983-08-26 | 1985-03-15 | Toyota Motor Corp | 電子制御ガスタ−ビンエンジンの可動部制御方法 |
-
1978
- 1978-12-25 JP JP15869478A patent/JPS6050969B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5587827A (en) | 1980-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1529159B1 (en) | Methods and systems for variable geometry turbocharger control | |
| US6637205B1 (en) | Electric assist and variable geometry turbocharger | |
| EP1474597B1 (en) | Control method for variable geometry turbocharger and related system | |
| US6662562B2 (en) | Method and device for regulating the boost pressure of an internal combustion engine | |
| US9322341B2 (en) | System and method for engine transient power response | |
| JPH0232457B2 (ja) | ||
| JPS63150433A (ja) | ガスタービンエンジンの抽気制御装置及び制御方法 | |
| US5259188A (en) | Method and system to increase stall margin | |
| JPS6130142B2 (ja) | ||
| JPS6050969B2 (ja) | 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 | |
| JPH1089089A (ja) | ガスタービンエンジン排気温度制御装置および制御方法 | |
| JPS5947140B2 (ja) | 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 | |
| JPS5949413B2 (ja) | 二軸ガスタ−ビンの温度プロテクタ回路 | |
| JPH0433384Y2 (ja) | ||
| JPS5948294B2 (ja) | 二軸ガスタ−ビンの制御装置 | |
| JPS5948295B2 (ja) | 二軸ガスタ−ビンのバリアブルベ−ン制御装置 | |
| JPS6246681B2 (ja) | ||
| JPS5853643A (ja) | 二軸ガスタ−ビンの制御方法 | |
| JP4008103B2 (ja) | ガスタービンの燃料制御装置 | |
| JPS6133977B2 (ja) | ||
| JPS6056894B2 (ja) | 熱交換器付一軸式ガスタ−ビンの始動時および加速時における燃料制御方法および装置 | |
| JP2002349410A (ja) | 調速制御装置 | |
| US10968818B2 (en) | Boost pressure control | |
| JPH076417B2 (ja) | ガスタービンの制御装置 | |
| JPH0518268A (ja) | ガスタービン自動車の加速制御装置 |