JPS5874585A - 高速切削用表面被覆窒化けい素基焼結部材 - Google Patents
高速切削用表面被覆窒化けい素基焼結部材Info
- Publication number
- JPS5874585A JPS5874585A JP56171262A JP17126281A JPS5874585A JP S5874585 A JPS5874585 A JP S5874585A JP 56171262 A JP56171262 A JP 56171262A JP 17126281 A JP17126281 A JP 17126281A JP S5874585 A JPS5874585 A JP S5874585A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- oxide
- silicon nitride
- coated
- speed cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Ceramic Products (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐摩耗性、耐熱衝撃性。
および高温強度を有し、特にこれらの特性が要求される
鋼および鋳鉄の高速切削に切削工具として使用するのに
適した表面被覆窒化けい素基焼結部材に関するものであ
る。
鋼および鋳鉄の高速切削に切削工具として使用するのに
適した表面被覆窒化けい素基焼結部材に関するものであ
る。
近年、鋼および鋳鉄の高゛速切削を可能とすぺ〈種々の
研究開発が試みられ、なかでも工作機械の高剛性化と切
削工具材料の改善の両面から、これら被剛材の高速切削
への移行は着々と達成されつつあシ、現時煮では３００
〜６００ｍ／ｍｉの高い切削速度での安定した切、削が
１つの目標とされている。
研究開発が試みられ、なかでも工作機械の高剛性化と切
削工具材料の改善の両面から、これら被剛材の高速切削
への移行は着々と達成されつつあシ、現時煮では３００
〜６００ｍ／ｍｉの高い切削速度での安定した切、削が
１つの目標とされている。
なお、上記の高い切削速度は、高速切削時に発生する熱
に対してすぐれた耐酸化性を示すと共に、Ｆｅとの化学
的反応性が低く、かつ摩擦係数の小さな酸化アルミニウ
ム（以下Ｕ 、Ｏ３で示す）を主成分として含有するＡ
ｅ 、 Ｏ、基焼結材料を切削工具として使用するとい
う前提で、高速切削を可能とす。
に対してすぐれた耐酸化性を示すと共に、Ｆｅとの化学
的反応性が低く、かつ摩擦係数の小さな酸化アルミニウ
ム（以下Ｕ 、Ｏ３で示す）を主成分として含有するＡ
ｅ 、 Ｏ、基焼結材料を切削工具として使用するとい
う前提で、高速切削を可能とす。
ぺ〈工作機械に改良を加えることによって達成できると
して定められたものである。
して定められたものである。
しかしながら、上記のＭ、０３基焼結材料は、十分な耐
熱衝撃性および高温における機械的強度を備えていない
ために、これを切削工具として、特に鋼の切削に３００
〜６００ｍ／―の高い切削速度で使用した場合、工作機
械の改良も未だ不十分であることと相まって、安定した
切削性能を発揮し得ないのが現状である。
熱衝撃性および高温における機械的強度を備えていない
ために、これを切削工具として、特に鋼の切削に３００
〜６００ｍ／―の高い切削速度で使用した場合、工作機
械の改良も未だ不十分であることと相まって、安定した
切削性能を発揮し得ないのが現状である。
また、一方、熱膨張係数が小さく、すなわち耐熱衝撃性
にすぐれ、かつ高温における機械的強度にもすぐれた窒
化けい素（以下Ｓｉ、Ｎ、で示す）や、Ｓｉ、Ｎ、’に
Ｍ、Ｏ，が固溶したものからなるサイアロン（以下８１
．Ｎ、 （ＡｅｔＯａ ）で示す）を主成分とし、かつ
酸化イツトリウム（以下ｉ気ｏ３で示す）、酸化マグネ
シウム（以下ＭｇＯで示す）、酸化けい素（以下Ｓ１０
．で示す）、窒化アルミニウム（以下ＭＮで示す）、酸
化チタン（以下Ｔｉｅ、で示す）。
にすぐれ、かつ高温における機械的強度にもすぐれた窒
化けい素（以下Ｓｉ、Ｎ、で示す）や、Ｓｉ、Ｎ、’に
Ｍ、Ｏ，が固溶したものからなるサイアロン（以下８１
．Ｎ、 （ＡｅｔＯａ ）で示す）を主成分とし、かつ
酸化イツトリウム（以下ｉ気ｏ３で示す）、酸化マグネ
シウム（以下ＭｇＯで示す）、酸化けい素（以下Ｓ１０
．で示す）、窒化アルミニウム（以下ＭＮで示す）、酸
化チタン（以下Ｔｉｅ、で示す）。
酸化ジルコニウム（以下ＺｒＯ，で示す）、および酸化
ハフニウム（以下ＨｆＯ，で示す）のうちの１種または
２種以上を１〜３０重量係程度含有するＳｉ３Ｎ４基焼
結材料を、鋼および鋳鉄の高速切削に切削工具として使
用する試みもなされているが、このＳｉ３Ｎ、基焼結材
料はＦ’ｅとの反応性が高いために、特に鋼の高速切削
に際しては摩耗が激しく、切削工具としては汎用性のき
わめて低いものΦある。
ハフニウム（以下ＨｆＯ，で示す）のうちの１種または
２種以上を１〜３０重量係程度含有するＳｉ３Ｎ４基焼
結材料を、鋼および鋳鉄の高速切削に切削工具として使
用する試みもなされているが、このＳｉ３Ｎ、基焼結材
料はＦ’ｅとの反応性が高いために、特に鋼の高速切削
に際しては摩耗が激しく、切削工具としては汎用性のき
わめて低いものΦある。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、すぐれ
た耐熱衝撃性および高温強度を有するが、特に鋼の高速
切削に切削工具として使用した場合、摩耗が激しく、実
用に供し得ない上記従来Ｓ ＩＢ Ｎ４基焼結有料に着
目し、これ（すぐれた耐摩耗性を付与すべく研究を行な
った結果、前記従来８ｉ３Ｎ４基焼結材料の基体、表面
に、、炭化けい素（以下ＳｉＣで示す）および畔化けい
素（以下Ｓ１０．で示す）のうちの１種また一側方の固
溶体（以下ＳｉＣ−８ｉ０２で示す）からなる内層と、
ＡＡ２０３．酸化ジルコニウム（以下Ｚｒ０１で示す）
、および酸化チタン（以下、、 Ｔｉ１ｌ）、で示す）
のうちの１種、または２種以上の固溶体（以下、 Ａｔ
２ｏ３ＨＺｒＯ２１Ａｔ２０３−’ｒｌｏ２． ｚｒｏ
２・Ｔｚ０２１ およびＡ１２０３− ＺｒＯ２・Ｔｉ
ｅ、で示す）からなる外層とで構成された硬質層で被覆
すると、前記内層は前記基体および外層と強固に結合す
ることから、前記硬質層は前記基体に対してきわめて高
い付着力をもつようにな、シ、また前記外層はＦｅとの
反応性がきわめて低いものであることから、この結果の
表面被覆焼結部材を、３００ ＭＬ ／＃ｌＩ＋！以上
の高速で鋼および鋳鉄の切削に切削工具として使用した
場合、著しくすぐれた切削性能を安定して発揮するよう
になるという知見を得たのである。
た耐熱衝撃性および高温強度を有するが、特に鋼の高速
切削に切削工具として使用した場合、摩耗が激しく、実
用に供し得ない上記従来Ｓ ＩＢ Ｎ４基焼結有料に着
目し、これ（すぐれた耐摩耗性を付与すべく研究を行な
った結果、前記従来８ｉ３Ｎ４基焼結材料の基体、表面
に、、炭化けい素（以下ＳｉＣで示す）および畔化けい
素（以下Ｓ１０．で示す）のうちの１種また一側方の固
溶体（以下ＳｉＣ−８ｉ０２で示す）からなる内層と、
ＡＡ２０３．酸化ジルコニウム（以下Ｚｒ０１で示す）
、および酸化チタン（以下、、 Ｔｉ１ｌ）、で示す）
のうちの１種、または２種以上の固溶体（以下、 Ａｔ
２ｏ３ＨＺｒＯ２１Ａｔ２０３−’ｒｌｏ２． ｚｒｏ
２・Ｔｚ０２１ およびＡ１２０３− ＺｒＯ２・Ｔｉ
ｅ、で示す）からなる外層とで構成された硬質層で被覆
すると、前記内層は前記基体および外層と強固に結合す
ることから、前記硬質層は前記基体に対してきわめて高
い付着力をもつようにな、シ、また前記外層はＦｅとの
反応性がきわめて低いものであることから、この結果の
表面被覆焼結部材を、３００ ＭＬ ／＃ｌＩ＋！以上
の高速で鋼および鋳鉄の切削に切削工具として使用した
場合、著しくすぐれた切削性能を安定して発揮するよう
になるという知見を得たのである。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであッテ
、ｙ、ｏ、、 ＭｇＯ、Ｂｉｂｔ＊ ＡＩＮ 、 Ｔｉ
ｅ、 、 ＺｒＯ，。
、ｙ、ｏ、、 ＭｇＯ、Ｂｉｂｔ＊ ＡＩＮ 、 Ｔｉ
ｅ、 、 ＺｒＯ，。
およびＨｆＯ，のうちの１種または２種以上：１〜３０
重量％ ｔＳｉ、Ｎ４ ｋ ヨび５ｉ３Ｎ４（ＡＩ、０
３）（７）うちの１種または２種と不可避不純物：残シ
からなる組成を有する焼結基体の表面に、ＳｉＣおよび
５ｉｎ２のうちの１種または両方の固溶体からなる平均
層厚： ０．２〜３．０ ｐｍの内層と、Ａ１２０Ｂ
、 ＺｒＯ，、およびＴｉＯ２のうちの１種または２種
以上の固溶体からなる平均層厚：０．５〜５．０μｍの
外層とで構成された硬質層を被覆してなる高速切削用表
面被覆Ｓｉ、Ｎ、基焼結部材に特徴を有するものである
。
重量％ ｔＳｉ、Ｎ４ ｋ ヨび５ｉ３Ｎ４（ＡＩ、０
３）（７）うちの１種または２種と不可避不純物：残シ
からなる組成を有する焼結基体の表面に、ＳｉＣおよび
５ｉｎ２のうちの１種または両方の固溶体からなる平均
層厚： ０．２〜３．０ ｐｍの内層と、Ａ１２０Ｂ
、 ＺｒＯ，、およびＴｉＯ２のうちの１種または２種
以上の固溶体からなる平均層厚：０．５〜５．０μｍの
外層とで構成された硬質層を被覆してなる高速切削用表
面被覆Ｓｉ、Ｎ、基焼結部材に特徴を有するものである
。
また、この発明の表面被覆Ｓｉ３Ｎ４基焼結部材におい
て、基体の成分組成、並びに内層および外層の平均層厚
を上記の通シに限定したのは以下の理由によるものであ
る。
て、基体の成分組成、並びに内層および外層の平均層厚
を上記の通シに限定したのは以下の理由によるものであ
る。
Ｙ２Ｏ，’ 、 ＭｇＯ、５ｉ０２ 、ＡＩＮ 、Ｔｉ
ｅ２． ＺｒＯ２，およびＨｆＯ，には、基体の焼結性
と靭性を向上させる作用があるが、その含有量が１重量
係未満では、前記作用に所望の効果が得られず、一方３
０重量％を越えて含有させると、相対的にＳ ｉ ３Ｎ
、およびＳｉ、Ｎ４・（ｕｔｏ、ｎ）の含有量が少なく
なシすぎて基体の耐熱衝撃性ｉよび高温強度が低下する
ようになることから、その含有量を１〜３０重量％と定
めた。
ｅ２． ＺｒＯ２，およびＨｆＯ，には、基体の焼結性
と靭性を向上させる作用があるが、その含有量が１重量
係未満では、前記作用に所望の効果が得られず、一方３
０重量％を越えて含有させると、相対的にＳ ｉ ３Ｎ
、およびＳｉ、Ｎ４・（ｕｔｏ、ｎ）の含有量が少なく
なシすぎて基体の耐熱衝撃性ｉよび高温強度が低下する
ようになることから、その含有量を１〜３０重量％と定
めた。
（ｂ） 内層の平均層厚
上記のように内層には外層を基体□に強固に結合する作
用があるが、その平均層厚が０．２μｍ未満きず、一方
３．０μｍを越えた平均層厚にしてもよシ一層の向上効
果は見られず、前記作用が飽和することから、その平均
層厚を０．２〜３．０μｍと定めた。
用があるが、その平均層厚が０．２μｍ未満きず、一方
３．０μｍを越えた平均層厚にしてもよシ一層の向上効
果は見られず、前記作用が飽和することから、その平均
層厚を０．２〜３．０μｍと定めた。
（Ｃ１外層の平均層厚
外層が特に鋼の高速切削に際して、すぐれた耐摩耗性を
示すことは上記した通シであるが、その平均層厚が０．
５μｍ未満では所望の耐摩耗性を確保することができず
、一方５．０μｍを越えた平均層厚にすると、靭性が低
下するようになることから、その平均層厚を０．５〜５
．０μｍと定めた。
示すことは上記した通シであるが、その平均層厚が０．
５μｍ未満では所望の耐摩耗性を確保することができず
、一方５．０μｍを越えた平均層厚にすると、靭性が低
下するようになることから、その平均層厚を０．５〜５
．０μｍと定めた。
さらに、この発明の表面被覆Ｓｉ、Ｎ、基焼結部材にお
ける焼結基体は、原料粉末を所定の配合組成に配合し、
混合し、普通焼結あるいはホットプレスを適用すること
によって製造することができ、この場合前記基体は抗折
強度：）０ｋｇ７１１４以上、ヴイツカース硬さくＨｖ
） ： ｌ ６．ｐ Ｏｋｇ／−以上をもつものとなシ
、また前記基採表面に被覆される硬質層は、付着強度お
よび耐摩耗性が物理蒸着法によシ形成した場合に比して
一段とすぐれている化学蒸着法によって形成するのが望
ましい。
ける焼結基体は、原料粉末を所定の配合組成に配合し、
混合し、普通焼結あるいはホットプレスを適用すること
によって製造することができ、この場合前記基体は抗折
強度：）０ｋｇ７１１４以上、ヴイツカース硬さくＨｖ
） ： ｌ ６．ｐ Ｏｋｇ／−以上をもつものとなシ
、また前記基採表面に被覆される硬質層は、付着強度お
よび耐摩耗性が物理蒸着法によシ形成した場合に比して
一段とすぐれている化学蒸着法によって形成するのが望
ましい。
つぎに、この発明の表面被覆Ｓｉ３Ｎ４基焼結部材を実
施例によシ具体的に説明する。
施例によシ具体的に説明する。
実施例
原料粉末として、それぞれ平均粒径：１．５μｍを有す
る８５Ｎ４粉末＋ ５ｉｌｌＮ４ （Ａｔ２０ａ）粉末
、Ｙ２Ｏ３粉末、 ＭｇＯ粉末、 ５ｉ０２粉末、 Ａ
ｉＮ粉末、ＴｉＯ２粉末。
る８５Ｎ４粉末＋ ５ｉｌｌＮ４ （Ａｔ２０ａ）粉末
、Ｙ２Ｏ３粉末、 ＭｇＯ粉末、 ５ｉ０２粉末、 Ａ
ｉＮ粉末、ＴｉＯ２粉末。
ＺｒＯ２粉末、およびＨｆ○２粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ第１表に示される基体配合組成に配合
し、湿式にて混合粉砕し、乾燥した後、＠Ｘ度：１７０
０℃、圧カニ２００に９／−の条件でホットプレスして
実質的に配合組成と同一の最終成分組成をもった焼結体
を製造し、引続いて前記焼結体から基体となるＣＩＳ規
格５ＮＧＮ４３２型の切削チップを切シ出し、研削した
後、これら切削チップを外熱型化学−着装量の金属製反
応管内に装入し、それぞれ反＊、、、ガス組成および処
理時間を適宜変えて化学蒸着処理を施すことによって、
同じく第１表に示される材質および平均層厚の硬質層で
被覆された本発明表面被覆切削チップ１〜１３をそれぞ
れ製造した。
料粉末をそれぞれ第１表に示される基体配合組成に配合
し、湿式にて混合粉砕し、乾燥した後、＠Ｘ度：１７０
０℃、圧カニ２００に９／−の条件でホットプレスして
実質的に配合組成と同一の最終成分組成をもった焼結体
を製造し、引続いて前記焼結体から基体となるＣＩＳ規
格５ＮＧＮ４３２型の切削チップを切シ出し、研削した
後、これら切削チップを外熱型化学−着装量の金属製反
応管内に装入し、それぞれ反＊、、、ガス組成および処
理時間を適宜変えて化学蒸着処理を施すことによって、
同じく第１表に示される材質および平均層厚の硬質層で
被覆された本発明表面被覆切削チップ１〜１３をそれぞ
れ製造した。
ついで、この結果得られた本発明表面被覆切削チップ１
〜１３について、被削材：ＳＮＣ’Ｍ−８（硬さ：ＨＢ
２２０）、切削速度：２５０１ｒＬ／１１１１１゜切込
み：２絹、送シ：０．３５朋／ｒｅｖ、の条件での鋼高
速連続切削試験、および被剛材：ＦＣ−２５（硬さ：Ｈ
Ｂ１８０）、切削速度＝３００ ｍ ／―、送シ” ３
＊ｗ／ｒｅｖ、 、切込み：２寵の条件での鋳鉄高速
連続切削試験を行ない、それぞれフランク摩耗幅：０−
３ｍ基準での寿命時間を測定した。この測定結果を第１
表に合せて示した。
〜１３について、被削材：ＳＮＣ’Ｍ−８（硬さ：ＨＢ
２２０）、切削速度：２５０１ｒＬ／１１１１１゜切込
み：２絹、送シ：０．３５朋／ｒｅｖ、の条件での鋼高
速連続切削試験、および被剛材：ＦＣ−２５（硬さ：Ｈ
Ｂ１８０）、切削速度＝３００ ｍ ／―、送シ” ３
＊ｗ／ｒｅｖ、 、切込み：２寵の条件での鋳鉄高速
連続切削試験を行ない、それぞれフランク摩耗幅：０−
３ｍ基準での寿命時間を測定した。この測定結果を第１
表に合せて示した。
また、第１表には、比較の目的で、本発明表面被覆切削
チップ１〜５に関し、硬質層を形成しないものを比較切
削チップ１〜５とし、同＾条件での切削試験結果を示し
た。□ 第１表に示される結果が□ら明らかなように、本ト□゛
、 発明表面被覆切削テップ↓〜１３は、いずれもすぐれた
耐摩耗性、耐熱衝撃性、および高温強度をもつことから
、鋼および鋳鉄の高速切削においてきわめて長い切削寿
命を示すのに対して、硬質層の形成がないために耐摩耗
性の劣る比較切削チップ１〜５においては切削寿命の著
しく短いものになっている。
チップ１〜５に関し、硬質層を形成しないものを比較切
削チップ１〜５とし、同＾条件での切削試験結果を示し
た。□ 第１表に示される結果が□ら明らかなように、本ト□゛
、 発明表面被覆切削テップ↓〜１３は、いずれもすぐれた
耐摩耗性、耐熱衝撃性、および高温強度をもつことから
、鋼および鋳鉄の高速切削においてきわめて長い切削寿
命を示すのに対して、硬質層の形成がないために耐摩耗
性の劣る比較切削チップ１〜５においては切削寿命の著
しく短いものになっている。
上述のように、この発明の表面被覆Ｓｉ３Ｎ４基焼結部
材を鋼や鋳鉄の高速切削に切削工具として使用した場合
、その基体によってすぐれた耐熱衝撃性と高温強度が確
保され、かつその硬質層によってすぐれた耐摩耗性が確
保されるので、きわめてすぐれた切削性能を長期に亘っ
て安定して発揮するのである。
材を鋼や鋳鉄の高速切削に切削工具として使用した場合
、その基体によってすぐれた耐熱衝撃性と高温強度が確
保され、かつその硬質層によってすぐれた耐摩耗性が確
保されるので、きわめてすぐれた切削性能を長期に亘っ
て安定して発揮するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １） 和 夫
Claims (1)
- 酸化イツトリウム、酸化マグネシウム、酸化けい素、窒
化アルミニウム、酸化チタン、酸化ジルコニウム、およ
び酸化ハフニウムのうちの１種または２種以上：１〜３
０重量％、窒化けい素およびサイアロンのうちの１種ま
たは２種および不可避不純物：残シからなる組成を有す
る窒化けい素基焼結基体の表面に、炭化けい素および酸
化は諭素のうちのいずれか、または両方の固溶体からな
る平均層厚：０．２〜Ｓ、Ｏμｍの内層と、酸化アルミ
ニウム、酸化ジルコニウム、および酸化チタンのうちの
１種、ま゛たは２種以上の固溶体からなる平均層厚：０
．５〜５．０μ電の外層とで構成された硬質層を被覆し
てなる高速切削用表面被覆窒化けい素基焼結部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56171262A JPS5874585A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 高速切削用表面被覆窒化けい素基焼結部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56171262A JPS5874585A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 高速切削用表面被覆窒化けい素基焼結部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874585A true JPS5874585A (ja) | 1983-05-06 |
| JPS6135159B2 JPS6135159B2 (ja) | 1986-08-11 |
Family
ID=15920063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56171262A Granted JPS5874585A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 高速切削用表面被覆窒化けい素基焼結部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5874585A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0156816A1 (en) * | 1983-09-26 | 1985-10-09 | Gte Laboratories Incorporated | Coated composite modified silicon aluminum oxynitride cutting tools |
| EP0157782A1 (en) * | 1983-09-26 | 1985-10-16 | Gte Laboratories Incorporated | Coated silicon nitride cutting tools |
| JPS61215259A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-25 | 真空材料株式会社 | スパツタリング用窒化ケイ素タ−ゲツトの製法 |
| EP0237622A1 (de) * | 1986-03-15 | 1987-09-23 | Feldmühle Aktiengesellschaft | Beschichtete Keramik-Wendeschneidplatte |
| JPS63147884A (ja) * | 1986-05-28 | 1988-06-20 | 日本特殊陶業株式会社 | 被覆セラミック工具 |
| JPH03500638A (ja) * | 1987-09-02 | 1991-02-14 | ケンナメタル インコーポレイテツド | アルミナ被覆した炭化珪素ホイスカー・アルミナ組成物 |
-
1981
- 1981-10-26 JP JP56171262A patent/JPS5874585A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0156816A1 (en) * | 1983-09-26 | 1985-10-09 | Gte Laboratories Incorporated | Coated composite modified silicon aluminum oxynitride cutting tools |
| EP0157782A1 (en) * | 1983-09-26 | 1985-10-16 | Gte Laboratories Incorporated | Coated silicon nitride cutting tools |
| JPS61215259A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-25 | 真空材料株式会社 | スパツタリング用窒化ケイ素タ−ゲツトの製法 |
| JPH04948B2 (ja) * | 1985-03-19 | 1992-01-09 | Shinku Zairyo Kk | |
| EP0237622A1 (de) * | 1986-03-15 | 1987-09-23 | Feldmühle Aktiengesellschaft | Beschichtete Keramik-Wendeschneidplatte |
| JPS63147884A (ja) * | 1986-05-28 | 1988-06-20 | 日本特殊陶業株式会社 | 被覆セラミック工具 |
| JPH03500638A (ja) * | 1987-09-02 | 1991-02-14 | ケンナメタル インコーポレイテツド | アルミナ被覆した炭化珪素ホイスカー・アルミナ組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6135159B2 (ja) | 1986-08-11 |
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