JPS5873710A - 溶湯の脱燐方法 - Google Patents
溶湯の脱燐方法Info
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- JPS5873710A JPS5873710A JP17103981A JP17103981A JPS5873710A JP S5873710 A JPS5873710 A JP S5873710A JP 17103981 A JP17103981 A JP 17103981A JP 17103981 A JP17103981 A JP 17103981A JP S5873710 A JPS5873710 A JP S5873710A
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- JP
- Japan
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- cao
- molten metal
- rate
- dephosphorization
- equation
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶湯の脱燐方法に関するものである。
従来、溶湯の脱′燐は生石灰を主体としたフラックスを
用い、燐の酸化剤として固酸または気ｅＩｔあるいは両
者を生石灰と共に溶湯に添加することにより酸化した燐
を該反応雰囲気で安嚢維持する方法がとられてき７’Ｃ
Ｏ 一般に脱燐速度は酸化剤添加方法、生石灰添加方法ある
いは温度等の種々の要因により左右されるが、これら諸
要因の影響の定量化がなされていないため、脱燐速度の
コントロールができないのが実状である。したがって、
目標鱗レベルまで脱燐できないかあるいは予想を超える
処理時間を要し、前後工程をみだし、生産性、歩留の低
下につながる等の問題が生じていた。
用い、燐の酸化剤として固酸または気ｅＩｔあるいは両
者を生石灰と共に溶湯に添加することにより酸化した燐
を該反応雰囲気で安嚢維持する方法がとられてき７’Ｃ
Ｏ 一般に脱燐速度は酸化剤添加方法、生石灰添加方法ある
いは温度等の種々の要因により左右されるが、これら諸
要因の影響の定量化がなされていないため、脱燐速度の
コントロールができないのが実状である。したがって、
目標鱗レベルまで脱燐できないかあるいは予想を超える
処理時間を要し、前後工程をみだし、生産性、歩留の低
下につながる等の問題が生じていた。
そこで、本発明者等は檎々の１！−１検討を重ね、′溶
−に生石灰と酸素を添加して脱燐するに際し、酸素供給
速度、生石灰供給速度、浴の攪拌エネルギー、溶湯温度
と脱燐速度の関係を副食した結果全ての例の脱燐速度定
数りが＜１）式および（２）式の関係で成立しているこ
とを見出した。
−に生石灰と酸素を添加して脱燐するに際し、酸素供給
速度、生石灰供給速度、浴の攪拌エネルギー、溶湯温度
と脱燐速度の関係を副食した結果全ての例の脱燐速度定
数りが＜１）式および（２）式の関係で成立しているこ
とを見出した。
す＝ｌム（［Ｐｌｏ７９）ｌ） ＋１１＋＠＊＋ｓ＊＊
＊＊ （１）１ｏｆｌｐ ＝ ０．４２５ ｌｂｆ ｉ
＋ ０．５５６ｋｒｆａｌｃａｏ＊ｔｔ ＋ ３”７
４’ｔ−６，０６１” ” ”（２）ここで（１）式の
ｌは処理時’ｌ （−”）、（ト）０は処理前溶湯含有
燐量＆１）ＪＣＰｈは処理後溶湯含有燐量饅）で６ ！
Ｄ 、（２）式の；は浴の攪拌エネルギー（ｗａｔｔ％
１人”０ａＯｅｆｆは有効ＣａＯ分供給速度（ｆ／イＤ
）、Ｔは浴湯温度（Ｏｋ）ア３ある。
＊＊ （１）１ｏｆｌｐ ＝ ０．４２５ ｌｂｆ ｉ
＋ ０．５５６ｋｒｆａｌｃａｏ＊ｔｔ ＋ ３”７
４’ｔ−６，０６１” ” ”（２）ここで（１）式の
ｌは処理時’ｌ （−”）、（ト）０は処理前溶湯含有
燐量＆１）ＪＣＰｈは処理後溶湯含有燐量饅）で６ ！
Ｄ 、（２）式の；は浴の攪拌エネルギー（ｗａｔｔ％
１人”０ａＯｅｆｆは有効ＣａＯ分供給速度（ｆ／イＤ
）、Ｔは浴湯温度（Ｏｋ）ア３ある。
なお、本発明の適用はＣａ０４の条件の制限をうけるこ
とはないが、−伽０ｏｆｆは既に本発明者等が特願昭５
６−１１４９７４号で提案して脱燐反応を最も効率的に
進行させる条件Ｃａ％、＝１．５〜２．５の中での最適
値２．１よシＣａｂ１０２が等しいか、大きい場合と小
゛さい場合に分けて次によシ補正の上算出する。
とはないが、−伽０ｏｆｆは既に本発明者等が特願昭５
６−１１４９７４号で提案して脱燐反応を最も効率的に
進行させる条件Ｃａ％、＝１．５〜２．５の中での最適
値２．１よシＣａｂ１０２が等しいか、大きい場合と小
゛さい場合に分けて次によシ補正の上算出する。
Ｃａｂｌｏｘ〉２．１の場合
シ偽ｏａｔｔ＝ ２１（Ｑｏｚ−”０２ｆＯｒｌｌ１０
２） …・・ｅ・…（３）ＣａＯ／Ｏ２≧２．１の場合 ωＣａＯｅｆｆ＝２１（ωＯ２−ωＯ２ｆｏｒＳｉｏ２
）・・・・・（４）ここで、ωＯａＯはＣａＯ分供給速
度（ｇ／＝／Ｔ）、−〜は酸素供給速度（ｆ／ｌ＋＋Ｉ
ｓ／Ｔ） ％Ｑ ｏ！ｔｏｒａｔｏｌはＳｌとの反応に
よる酸−消費速度（ｆ／ｈ／ Ｔ ）、ム −ｏａｏｒｏｒｔｏａｏ−ａｉｏ、 ８１との反応
（２ＣａＯ−８（Ｏｘ生成）、冒１ によるＣａＯ分消費□速度（ｆ／ＶＴ ）である＠そζ
で溶湯を許容処理時間以内に溶湯含有燐量の目標値まで
脱燐する−際し、（１）式に許容処理時間、目標溶湯含
有燐量および処理前の溶湯含有燐量を代入してりを算出
し、このりと実測した溶湯温度と二または” ０ａＯｅ
ｆｆの設定値をもとに（２）式を使って他の一方を満足
するように求めて操業を行なえば所定の処理時間以内に
所定の脱燐率を得ることが可能である。
２） …・・ｅ・…（３）ＣａＯ／Ｏ２≧２．１の場合 ωＣａＯｅｆｆ＝２１（ωＯ２−ωＯ２ｆｏｒＳｉｏ２
）・・・・・（４）ここで、ωＯａＯはＣａＯ分供給速
度（ｇ／＝／Ｔ）、−〜は酸素供給速度（ｆ／ｌ＋＋Ｉ
ｓ／Ｔ） ％Ｑ ｏ！ｔｏｒａｔｏｌはＳｌとの反応に
よる酸−消費速度（ｆ／ｈ／ Ｔ ）、ム −ｏａｏｒｏｒｔｏａｏ−ａｉｏ、 ８１との反応
（２ＣａＯ−８（Ｏｘ生成）、冒１ によるＣａＯ分消費□速度（ｆ／ＶＴ ）である＠そζ
で溶湯を許容処理時間以内に溶湯含有燐量の目標値まで
脱燐する−際し、（１）式に許容処理時間、目標溶湯含
有燐量および処理前の溶湯含有燐量を代入してりを算出
し、このりと実測した溶湯温度と二または” ０ａＯｅ
ｆｆの設定値をもとに（２）式を使って他の一方を満足
するように求めて操業を行なえば所定の処理時間以内に
所定の脱燐率を得ることが可能である。
なお、本発明の実施方法は、前記（１）式及び（２）式
をダイナミックコントロール系に組込んで行なってもよ
く、パッチ処理プロセスコンピータ−コントロール系に
組込んで実施してもよい。
をダイナミックコントロール系に組込んで行なってもよ
く、パッチ処理プロセスコンピータ−コントロール系に
組込んで実施してもよい。
以下本発明の実施例を述べる。
実施例１
下記の成分φ）と温度の溶銑に下記の攪拌エネルギーを
与え°て、本発明に従い（１）式、（２）式にょ多制御
し鍋内で脱燐し、第１表の結果を得た。
与え°て、本発明に従い（１）式、（２）式にょ多制御
し鍋内で脱燐し、第１表の結果を得た。
なお、テス）Ｊｆ６１’、 Ｇ％Ｈは比較例である。
Ｃ４，５〜４．８、 ｓｌＯ，２〜ｏ、ｓ、 Ｍｎ
Ｏ，３〜０．５ＰＯ１ｌＯ〜０．１２、 Ｓ Ｏ，
０２〜０．０４温度 １３５０〜１４５０Ｇ 捏拌エネルギー； １０００〜５６６０ ｗａｔｔ／
Ｔ第 １ 表 第１表から明らかなように、本発明例のＡ、 ＢＣ％Ｄ
、Ｅは目標処理時間以上に溶湯含有量を全て目標値以下
まで脱燐で自た。
Ｏ，３〜０．５ＰＯ１ｌＯ〜０．１２、 Ｓ Ｏ，
０２〜０．０４温度 １３５０〜１４５０Ｇ 捏拌エネルギー； １０００〜５６６０ ｗａｔｔ／
Ｔ第 １ 表 第１表から明らかなように、本発明例のＡ、 ＢＣ％Ｄ
、Ｅは目標処理時間以上に溶湯含有量を全て目標値以下
まで脱燐で自た。
一方、比較例のＦ％Ｇ、Ｈは溶湯含有、量を目標値以下
まで脱燐するのにＨのように目標処理時間以上の長時間
を要したシ、Ｆのように目標値まで脱燐できなかったシ
、更にはＧのように処理時間も目標含有燐量もいずれ屯
満足できなかったシし九〇 なお、本実施例のｃ、 Ｄ、ｔは攪拌エネルギーの供給
手段としてガス吹込攪拌、電磁鱈導攪拌およびインペラ
ーによる機械攪拌の三通りを実施したが、実績処理時間
、実績処理後含有燐菫〔Ｐ〕１に差はなかった。
まで脱燐するのにＨのように目標処理時間以上の長時間
を要したシ、Ｆのように目標値まで脱燐できなかったシ
、更にはＧのように処理時間も目標含有燐量もいずれ屯
満足できなかったシし九〇 なお、本実施例のｃ、 Ｄ、ｔは攪拌エネルギーの供給
手段としてガス吹込攪拌、電磁鱈導攪拌およびインペラ
ーによる機械攪拌の三通りを実施したが、実績処理時間
、実績処理後含有燐菫〔Ｐ〕１に差はなかった。
実施例２
転炉での吹錬において下記の成分（イ）と温度溶銑に下
記攪拌エネルギーを与えて本発明に従い（１）、（２）
式によシ制御して脱燐し、第２表の結果を得た。
記攪拌エネルギーを与えて本発明に従い（１）、（２）
式によシ制御して脱燐し、第２表の結果を得た。
なおテスｔ４Ｌ％Ｍ、Ｎは比較例である。
Ｃ４，２〜４．５、Ｓｔ Ｏ，２〜０．５、 Ｍｎ Ｏ
，３〜０．５ＰＯ，ｌＯ〜０．１２、 Ｓ Ｏ，０２
〜０．０４温度 １３００〜１４００Ｃ 攪拌＋Ｃミドｎ−門 １０００〜１０００００ ｗａｔ
ｔ、４第２表 第２表から明らかなようＫ、本発明例工、Ｊ、Ｋは目標
処理時間以内に溶湯含有燐量を全て目標値以下まで脱燐
できた。
，３〜０．５ＰＯ，ｌＯ〜０．１２、 Ｓ Ｏ，０２
〜０．０４温度 １３００〜１４００Ｃ 攪拌＋Ｃミドｎ−門 １０００〜１０００００ ｗａｔ
ｔ、４第２表 第２表から明らかなようＫ、本発明例工、Ｊ、Ｋは目標
処理時間以内に溶湯含有燐量を全て目標値以下まで脱燐
できた。
一方、比較例Ｌ％Ｍ、Ｎは溶湯含有燐量を目標以下まで
脱燐するのにＮのように目標処理時間以上に長時間を要
したシ、Ｌのように目標値まで脱燐できなかつ些シ、更
にはＭのように処理時間も目標含有燐量塵いずれ４満足
で龜なかったシした。
脱燐するのにＮのように目標処理時間以上に長時間を要
したシ、Ｌのように目標値まで脱燐できなかつ些シ、更
にはＭのように処理時間も目標含有燐量塵いずれ４満足
で龜なかったシした。
以上説明した如く１本発明は溶湯湯度と許容処理時間と
目標脱燐率が定まれば巖゛も効率よｉ脱燐処理条件を構
成する攪拌エネルギー、 ＣａＯ分供給速度が求まるの
で、許容処理時間以内に処理後の溶湯含有燐量を目標値
以下まで省エネルギー、省コストおよび省力的に脱燐す
ることが可能となシ、前後の工程をみ起すことなく処理
を完了することができ、溶湯処理上多大の効果が得られ
る。
目標脱燐率が定まれば巖゛も効率よｉ脱燐処理条件を構
成する攪拌エネルギー、 ＣａＯ分供給速度が求まるの
で、許容処理時間以内に処理後の溶湯含有燐量を目標値
以下まで省エネルギー、省コストおよび省力的に脱燐す
ることが可能となシ、前後の工程をみ起すことなく処理
を完了することができ、溶湯処理上多大の効果が得られ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 溶銑に生石灰分と酸素を添加して脱燐する処理において
、処理前の溶湯含有燐量と処理後の□目標、溶湯含有燐
量と許容処理時間をもとに（１）式□。 によシ目標脱燐速度ｉ数４を算出し、次、いてりと溶−
ｕｈｍ度をも、ケ′に（２）式によシ所定の処理時間１
以内に所定の脱燐率を得るための必要攪拌エネルギー、
必要有効ＣａＯ分供給速度を算出し不この算出値をも゛
とに各々を制−御して脱燐することを＊徴とする溶湯の
脱燐方法。 ”ｐ 〉ｔ ” Ｇ；’）Ｏ々〕ｌ）・・・・・・・・
・（１）１ｇ４’ｐｉ＝０．４２５１ｏｇ；＋０．５５
６１ｔ４；ａＯ，。。ｔｔ ” ３１”／ｒ、６，０６
１・＝（２）ただし、ｌｐ は脱燐速度定数（−一１
人 ：は浴の攪拌エネルギー（、ｗａｔｔ／Ｔ）、二〇
ａＯｓｆｆは有効ｃａ。 分供給速度（ｔ／−ｉｓ ／Ｔ ）、Ｔは溶一温度（虫
）、ｌは脱燐処理時＋１ｒ１−八〇’）ｏ、は処理前浴
場合有燐１ｍ＠）、〔Ｐ〕１は処理後溶湯含有煽菫＠）
。 なお、ふい。。、ｆは（３）式および（４）式にしたが
って算出する。 ＣＪＬＱ／’０２ 〉２．１の場合 −〇ａＯｅｆｆ７２．１．（Ｗｏ、−二〇２ｆＯｒ８１
０２） ” ’ ” ” ” １′（３）ＣａＬＪｌｏ
ｘ ＜ ２．１の場合 ｃａｏ・ｆｆ ＯａＯＣａ０ｆｏｒ ２ＣａＯ−８
１０２，、、、、、（４）ここで、５ｏａｏはＣａＯ分
供給速度（―β）、−は＃！氷供給一度（ｆ／−ｄ−４
＞、”０２ｆＯｒ８１０２はＳｌとの反応による酸素消
費速度（ｆ／−１＝／Ｔ）、ωＣａ０ｆＯｒ ２（ＡＯ
４１０２はＳｌとの反応（２０ａＯ−８１０２（ｒ）生
成）によるＣａＯ分消シ速度（ｔ／■／’Ｉ’）。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17103981A JPS5873710A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 溶湯の脱燐方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17103981A JPS5873710A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 溶湯の脱燐方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873710A true JPS5873710A (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=15915950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17103981A Pending JPS5873710A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 溶湯の脱燐方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5873710A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5989661A (en) * | 1995-03-29 | 1999-11-23 | Continental Pet Technologies, Inc. | Pressurized refill container resistant to sprue cracking |
-
1981
- 1981-10-26 JP JP17103981A patent/JPS5873710A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5989661A (en) * | 1995-03-29 | 1999-11-23 | Continental Pet Technologies, Inc. | Pressurized refill container resistant to sprue cracking |
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