JPS5870911A - 板幅制御方法 - Google Patents
板幅制御方法Info
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- JPS5870911A JPS5870911A JP56169689A JP16968981A JPS5870911A JP S5870911 A JPS5870911 A JP S5870911A JP 56169689 A JP56169689 A JP 56169689A JP 16968981 A JP16968981 A JP 16968981A JP S5870911 A JPS5870911 A JP S5870911A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- width
- rolling
- plate
- slab
- control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/22—Lateral spread control; Width control, e.g. by edge rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間圧延機におけるエツジヤ−ロールでの板幅
を制御する方法に関する。
を制御する方法に関する。
圧延材の板幅制御方法としては、従来から各種の方法が
提案されているが、そのほとんどがフィードフォワード
方式のものである。しかしながら、この方法は圧下位置
と制御信号とのタインンダの整合が離しいなど実操業上
、問題があった。
提案されているが、そのほとんどがフィードフォワード
方式のものである。しかしながら、この方法は圧下位置
と制御信号とのタインンダの整合が離しいなど実操業上
、問題があった。
一方、フィードバック方式の板幅制御方法が知られてい
るが、これは従来のエツジヤ−が電動式であプ、圧下応
答性が劣るため、制御効果が小さく殆んど顧りみられて
いなかった。
るが、これは従来のエツジヤ−が電動式であプ、圧下応
答性が劣るため、制御効果が小さく殆んど顧りみられて
いなかった。
本発明は近年、油圧エツジヤ−ロールが開発されその高
応答性によ)フィードバック方式の板幅制御が有効にな
ったことに着目し、エツジヤ−ロール圧延中に圧下刃と
ロール位置によシ板輻偏差を検出し、エツジヤ−ロール
圧延によって生じるドッグが一ン量を予測し、それが後
続の水平圧延によってどれだけ幅戻)するか予測し丸上
で板幅偏差のある部分をエツジヤ−ロールで大幅圧下し
て過補償制御することによって板幅を制御する方法を提
供しようとする亀のである。
応答性によ)フィードバック方式の板幅制御が有効にな
ったことに着目し、エツジヤ−ロール圧延中に圧下刃と
ロール位置によシ板輻偏差を検出し、エツジヤ−ロール
圧延によって生じるドッグが一ン量を予測し、それが後
続の水平圧延によってどれだけ幅戻)するか予測し丸上
で板幅偏差のある部分をエツジヤ−ロールで大幅圧下し
て過補償制御することによって板幅を制御する方法を提
供しようとする亀のである。
以下、本発明を詳細に説明する。
エツジヤ−ロールによる圧延中に圧下方検出器及び位置
検出器によって圧下方(F)、圧下位置(X)を検出す
ると、板幅偏差(1w)#i次の!1)式により算出で
きる。
検出器によって圧下方(F)、圧下位置(X)を検出す
ると、板幅偏差(1w)#i次の!1)式により算出で
きる。
但し、X−X6 = (X−X6 ) dr its
5ids + (X−X6 )ark 5ideここで
KM;ミル定数 に1;塑性係数 Fo;基準圧下方 xo I基準圧下位置 こうして算出した板幅偏差(ΔW)をもとに以下の如く
ロール開度指令を算出する。
5ids + (X−X6 )ark 5ideここで
KM;ミル定数 に1;塑性係数 Fo;基準圧下方 xo I基準圧下位置 こうして算出した板幅偏差(ΔW)をもとに以下の如く
ロール開度指令を算出する。
周知の如く、スラブをエツジヤ−ロールで圧延すると、
スラブの両端部にドッグーーンと称される盛夛上がシが
でき、次にこれを水平圧延すると、幅戻シを起こす。エ
ツジヤ−ロールに入ってくるスラfK板幅偏差が存在す
ると、エツジヤ−ロールの圧延後のドッグーーンの大き
さは圧嬌前に板幅偏差が太きかつ九部分和犬きくなる。
スラブの両端部にドッグーーンと称される盛夛上がシが
でき、次にこれを水平圧延すると、幅戻シを起こす。エ
ツジヤ−ロールに入ってくるスラfK板幅偏差が存在す
ると、エツジヤ−ロールの圧延後のドッグーーンの大き
さは圧嬌前に板幅偏差が太きかつ九部分和犬きくなる。
即ち、エツジヤ−四−ル入匈板幅偏差、ドッグゲール量
及び幅戻9量の間には正の相関関係がある。しかるに、
板幅偏差の存在するスラブをエツジヤ−ロール小細板幅
が一定になるように、エツジヤ−ロール圧延しても、板
幅偏差はドッグーーン量の変動となって残シ、水平圧延
後Kti、再び板幅偏差として現われる・しかして、水
平圧娩出側板幅を一定圧するKは、エツジヤ−ロール圧
延後のドッグーーン量を予測し、この後の水平圧延によ
る幅戻ル量を予測し友上で、エツジヤ−ロール入側で板
幅偏差のある部分を過剰に大幅圧下する過補償制御を行
なう。
及び幅戻9量の間には正の相関関係がある。しかるに、
板幅偏差の存在するスラブをエツジヤ−ロール小細板幅
が一定になるように、エツジヤ−ロール圧延しても、板
幅偏差はドッグーーン量の変動となって残シ、水平圧延
後Kti、再び板幅偏差として現われる・しかして、水
平圧娩出側板幅を一定圧するKは、エツジヤ−ロール圧
延後のドッグーーン量を予測し、この後の水平圧延によ
る幅戻ル量を予測し友上で、エツジヤ−ロール入側で板
幅偏差のある部分を過剰に大幅圧下する過補償制御を行
なう。
上記過補償制御を行なう際のエツジヤ−ロールのロール
開度を算出する手段としては幅圧下率、スラブ温度及び
スラブ厚さをパラメータとして規定される次の(2)式
の板幅調整効率(マ)を用いる。
開度を算出する手段としては幅圧下率、スラブ温度及び
スラブ厚さをパラメータとして規定される次の(2)式
の板幅調整効率(マ)を用いる。
!−(w・−Ws )/(W・−Wt )
−・・・・・(2)ここで、W・;エツジヤ−ロール
入側板幅W1;エツゾヤーー−ル出側板幅 Ws;ドーグI−ンのみ水平圧延した後の板幅なお、圧
下率(襲)の変化に対する板幅制御効果(ダ)を示すと
、第1図の如くなる。
−・・・・・(2)ここで、W・;エツジヤ−ロール
入側板幅W1;エツゾヤーー−ル出側板幅 Ws;ドーグI−ンのみ水平圧延した後の板幅なお、圧
下率(襲)の変化に対する板幅制御効果(ダ)を示すと
、第1図の如くなる。
ところで、過補償制御の原理は以下のようになる。
板幅調整効率(り)は前記(2)式で定義され、水平圧
延での幅拡がシは、柳本の次式(3)に近似する。
延での幅拡がシは、柳本の次式(3)に近似する。
Ws = (Ts/ Ts ) K −Ws
= f31ここでWs:
水平圧蝿出匈板幅 Ts;水平圧延小細板厚 W麿;ドッグーーンのみ水平圧延した時の板幅 Ts;ドッグが一ンのみ水平圧延した時の板厚(エツジ
ヤ−ロール入側板厚) K;板厚比、板幅比、圧下率、温度等に起因するI譬う
メータ しかるに、上記(2)式よりドツダーーンのみ水平圧延
し走時の板幅(W3)は次の(4)式となる。
= f31ここでWs:
水平圧蝿出匈板幅 Ts;水平圧延小細板厚 W麿;ドッグーーンのみ水平圧延した時の板幅 Ts;ドッグが一ンのみ水平圧延した時の板厚(エツジ
ヤ−ロール入側板厚) K;板厚比、板幅比、圧下率、温度等に起因するI譬う
メータ しかるに、上記(2)式よりドツダーーンのみ水平圧延
し走時の板幅(W3)は次の(4)式となる。
Ws =(1v )W・+ダW1 ・・・・
・・・・・(4)この(4)式を前記(3)弐に代入す
ると、Ws =(Ts/ Ts ) ((I W)
We +’ywl )m+++ (5)が得られる。
・・・・・(4)この(4)式を前記(3)弐に代入す
ると、Ws =(Ts/ Ts ) ((I W)
We +’ywl )m+++ (5)が得られる。
上記(5)弐において、自動板幅制御の向上によJ)
T 諺#〒8の板巾変動は無視でき、かつ板厚。
T 諺#〒8の板巾変動は無視でき、かつ板厚。
板幅、圧下率、温度等の板内変動にょるに、IFの変動
が無視できるとすると、 ΔWs = (Ts / Ts )K((1−W )
・Δw、+マ#、 ) ・・イ6)が得られる。
が無視できるとすると、 ΔWs = (Ts / Ts )K((1−W )
・Δw、+マ#、 ) ・・イ6)が得られる。
ここで、ノW・;エツジヤ噌−ル入側板幅焚動7Wx;
エツジヤ−ロール出側板幅変動ΔWs;水平圧延出側板
幅変動 しかして、水平圧延出側板幅を一定にするKは上記(6
)のΔWSが零を満たせばよいととになる。
エツジヤ−ロール出側板幅変動ΔWs;水平圧延出側板
幅変動 しかして、水平圧延出側板幅を一定にするKは上記(6
)のΔWSが零を満たせばよいととになる。
つtn、 (1−v)ノw+y−ノw1MOよ)ノWt
x−(1/v−t)7w・ −・・・−
・・(7)となるようにすればよい。
x−(1/v−t)7w・ −・・・−
・・(7)となるようにすればよい。
実際には、温度、圧下率の板内変動くよって上記(5)
式におけるに、マの値は変動すゐから、制御にあたって
はよ〕一層の板幅制御効果を上げる九めに、板幅調整効
率(マ)K′)rてはテ−ツルを持ち補正を行なう。ま
た、Kの変動は上記(3)式から明らかなように水平圧
延の際に、季にスラッ内温度変動が原因で生じる板幅変
動(ΔW!′)を意味するので、これを補正する量(Δ
wT)を前記(7)式に加味する。
式におけるに、マの値は変動すゐから、制御にあたって
はよ〕一層の板幅制御効果を上げる九めに、板幅調整効
率(マ)K′)rてはテ−ツルを持ち補正を行なう。ま
た、Kの変動は上記(3)式から明らかなように水平圧
延の際に、季にスラッ内温度変動が原因で生じる板幅変
動(ΔW!′)を意味するので、これを補正する量(Δ
wT)を前記(7)式に加味する。
上記したことkよ)、エッノヤーロールにW・+ΔW・
の板幅が入ってきたときには、エツジヤ−p−ルでWl
−((1/v−1)ΔW、十ΔwT)の&幅にすればよ
いことKなる。しかるに板幅がW・+ΔW・の部分はW
・の部分に比べて入側板幅偏差(ΔW・)と過剰に圧下
する蓋((しH)Δw@)と、水平圧延の際の温度変動
に起因する板幅変動を補正する量(ΔWりとを加えた量
、っまシΔW@ +(1/IF−1)ΔW+jWt−”
jW+jWtfett圧下量を大きくすればよい。また
、エッノヤーp−ルのオル定数をKM、圧延材の幅方向
の塑性係数をX−とした時、前記圧下[1/ダΔW+)
wT)必要な圧下量ΔWは ばル伸びを補正する丸めに% オルの影譬係数の逆数(
シが1)を乗算する。
の板幅が入ってきたときには、エツジヤ−p−ルでWl
−((1/v−1)ΔW、十ΔwT)の&幅にすればよ
いことKなる。しかるに板幅がW・+ΔW・の部分はW
・の部分に比べて入側板幅偏差(ΔW・)と過剰に圧下
する蓋((しH)Δw@)と、水平圧延の際の温度変動
に起因する板幅変動を補正する量(ΔWりとを加えた量
、っまシΔW@ +(1/IF−1)ΔW+jWt−”
jW+jWtfett圧下量を大きくすればよい。また
、エッノヤーp−ルのオル定数をKM、圧延材の幅方向
の塑性係数をX−とした時、前記圧下[1/ダΔW+)
wT)必要な圧下量ΔWは ばル伸びを補正する丸めに% オルの影譬係数の逆数(
シが1)を乗算する。
KM
以上のことよル、エツジヤ−ルール入間板幅偏差(ΔW
・)が存在する時、過補償制御としてのロール開度指令
(ΔB)は次の(8)式となるしたがって、このロール
開に指令(Δ11)Kよってエツジヤ−ロールを制御し
て大幅圧下することによって、高精度の板幅制御を達成
できる・次に1本発明の実施例を第2図を参照して説明
する。
・)が存在する時、過補償制御としてのロール開度指令
(ΔB)は次の(8)式となるしたがって、このロール
開に指令(Δ11)Kよってエツジヤ−ロールを制御し
て大幅圧下することによって、高精度の板幅制御を達成
できる・次に1本発明の実施例を第2図を参照して説明
する。
第2図は板幅制御システムを示す説明図である。図中は
エツジヤ−レールであハこのエツジヤ−費−ル1は制御
装置2によ)ロール開度が調整される。前記エツジヤ−
ロールIKは圧力下検出器I及び位置検出器4が配置さ
れ、これら検出器1a4は前記制御装置!#/c!i続
されている。また、前記制御装置2#i上位計算機5と
接続されている・更に図中の6はエツジヤ−ロール1で
処理したスラブを圧延する水平圧延機でToシ、この圧
延機−の後段には幅計7が配置されている。なお、この
幅計1は前記上位計算機5と接続してhる。
エツジヤ−レールであハこのエツジヤ−費−ル1は制御
装置2によ)ロール開度が調整される。前記エツジヤ−
ロールIKは圧力下検出器I及び位置検出器4が配置さ
れ、これら検出器1a4は前記制御装置!#/c!i続
されている。また、前記制御装置2#i上位計算機5と
接続されている・更に図中の6はエツジヤ−ロール1で
処理したスラブを圧延する水平圧延機でToシ、この圧
延機−の後段には幅計7が配置されている。なお、この
幅計1は前記上位計算機5と接続してhる。
しかし、上記第2図にシステムによる板幅制御を行なう
Kは、まず上位計算機5の記憶装置内に予め記憶されて
いる板幅調整効率及び塑性係数のチーツルから・譬スス
ケジュールにしたがって適切な値を索引して制御装置2
にセットする。スラブ80寸法、出側希望サイ、eK従
ってエツジヤ−ロール1のロールギャップ(ロール開度
)を初期設定する。つづいて、スラf8をエツジヤ−ロ
ールJKかみ入んだ時点で圧力下検出器3及び位置検出
器4によ〕スラブ8の圧下刃及び圧下位置を検出し、こ
の検出値に基づいて板幅偏差算出のアルゴリズムに従っ
て制御装置2により板幅偏差を計算する。ζうして求め
た板幅偏差をもとに、過補償制御のアルゴリズムに従っ
て制御装置2によシロール開度指令値を計算し、これを
エツジヤ−ロール10制御系にフィードバックしてロー
ル開度を調整し、スラf8への過補償制御を実施した。
Kは、まず上位計算機5の記憶装置内に予め記憶されて
いる板幅調整効率及び塑性係数のチーツルから・譬スス
ケジュールにしたがって適切な値を索引して制御装置2
にセットする。スラブ80寸法、出側希望サイ、eK従
ってエツジヤ−ロール1のロールギャップ(ロール開度
)を初期設定する。つづいて、スラf8をエツジヤ−ロ
ールJKかみ入んだ時点で圧力下検出器3及び位置検出
器4によ〕スラブ8の圧下刃及び圧下位置を検出し、こ
の検出値に基づいて板幅偏差算出のアルゴリズムに従っ
て制御装置2により板幅偏差を計算する。ζうして求め
た板幅偏差をもとに、過補償制御のアルゴリズムに従っ
て制御装置2によシロール開度指令値を計算し、これを
エツジヤ−ロール10制御系にフィードバックしてロー
ル開度を調整し、スラf8への過補償制御を実施した。
次いで、スラブ8を水平圧延ロールCで圧延してその板
幅を幅計1で測定し九ところ、所期目的の板幅制御がな
されていたことが確認された。なお、この測定結果を上
位計算機5に送シ、板幅調整効率、塑性係数を算出し、
上位計算機S内の夫夫のチーデルを修正更新する。
幅を幅計1で測定し九ところ、所期目的の板幅制御がな
されていたことが確認された。なお、この測定結果を上
位計算機5に送シ、板幅調整効率、塑性係数を算出し、
上位計算機S内の夫夫のチーデルを修正更新する。
以上詳述した如く、本発明によれば板幅変動を効果的−
に解消し、長さ方向に一定幅の圧延材を得ることができ
、ひhては歩留夛の向上を達成できる等顕著な効果を有
する。
に解消し、長さ方向に一定幅の圧延材を得ることができ
、ひhては歩留夛の向上を達成できる等顕著な効果を有
する。
第1図は圧下率と板幅調整効率との関係を示す特性図、
第2図は本発明の実施例に用いた板幅制御システムを示
す説明図である。 1・・・エツジヤ−ロール、2−・制御at、S・・・
圧下力検出器、4−・位置検出器、l・−上位計算機、
6−・水平圧延機、r・・・板針、1・・・スラf。
第2図は本発明の実施例に用いた板幅制御システムを示
す説明図である。 1・・・エツジヤ−ロール、2−・制御at、S・・・
圧下力検出器、4−・位置検出器、l・−上位計算機、
6−・水平圧延機、r・・・板針、1・・・スラf。
Claims (1)
- エツジヤ−ロールを有する粗圧延機によシ圧延材を圧延
中において、圧下力検出器及び位置検出器によって該圧
延材の板幅偏差を検出し、その偏差圧対する幅圧延後の
ドッグが一ン量及び水平圧延による幅戻シ量を板幅調整
効率で予測し、更に水平圧延の際に%圧延材の温度変動
によって生じる幅変動量を予測し、これらの予測に基づ
いて水平圧延後に圧延材の板幅が一定となるようにエツ
ノヤー圧延で過補償制御を行なうことを特徴とする板幅
制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56169689A JPS5870911A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 板幅制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56169689A JPS5870911A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 板幅制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5870911A true JPS5870911A (ja) | 1983-04-27 |
Family
ID=15891065
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56169689A Pending JPS5870911A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 板幅制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5870911A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4706989A (en) * | 1985-06-12 | 1987-11-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Rear independent suspension for automotive vehicle |
CN104324948A (zh) * | 2014-11-06 | 2015-02-04 | 东北大学 | 一种热连轧粗轧过程轧件宽度控制方法 |
CN113134515A (zh) * | 2020-01-17 | 2021-07-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧产线中利用精轧机前立辊进行带钢宽度控制方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5010258A (ja) * | 1973-06-01 | 1975-02-01 | ||
JPS56117814A (en) * | 1980-02-19 | 1981-09-16 | Kawasaki Steel Corp | Method and apparatus for controlling breadth of sheet in hot rolling mill |
-
1981
- 1981-10-23 JP JP56169689A patent/JPS5870911A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5010258A (ja) * | 1973-06-01 | 1975-02-01 | ||
JPS56117814A (en) * | 1980-02-19 | 1981-09-16 | Kawasaki Steel Corp | Method and apparatus for controlling breadth of sheet in hot rolling mill |
Cited By (5)
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CN104324948A (zh) * | 2014-11-06 | 2015-02-04 | 东北大学 | 一种热连轧粗轧过程轧件宽度控制方法 |
CN104324948B (zh) * | 2014-11-06 | 2016-04-06 | 东北大学 | 一种热连轧粗轧过程轧件宽度控制方法 |
CN113134515A (zh) * | 2020-01-17 | 2021-07-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧产线中利用精轧机前立辊进行带钢宽度控制方法 |
CN113134515B (zh) * | 2020-01-17 | 2022-09-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧产线中利用精轧机前立辊进行带钢宽度控制方法 |
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