JPS5867803A - 被覆超硬合金およびその製造法 - Google Patents
被覆超硬合金およびその製造法Info
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- JPS5867803A JPS5867803A JP56164779A JP16477981A JPS5867803A JP S5867803 A JPS5867803 A JP S5867803A JP 56164779 A JP56164779 A JP 56164779A JP 16477981 A JP16477981 A JP 16477981A JP S5867803 A JPS5867803 A JP S5867803A
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- Japan
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- hard alloy
- coated
- cemented carbide
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- sintered hard
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は被覆超硬合金部品に関するものである。
超硬合金にＡｔｍ０ｍ硬質皮候を被覆した被覆超硬合金
は耐摩耗性、耐溶着性、耐化学反応性にすぐれ広く実用
に供されている。しかし基体と皮膜の接着強度はまだ十
分とはいえず仕上げ用に用いられないとか、カッター用
には供せられないなど実用面からは制限も多い。この接
着強度は基体−皮膜物質の物理的・化学的な接合のみな
らず、切削時には基体中のＷとＡｌｚＯＢが化学反応を
しＷの酸化物が生成して基体−皮膜界面強度を劣化させ
る。
は耐摩耗性、耐溶着性、耐化学反応性にすぐれ広く実用
に供されている。しかし基体と皮膜の接着強度はまだ十
分とはいえず仕上げ用に用いられないとか、カッター用
には供せられないなど実用面からは制限も多い。この接
着強度は基体−皮膜物質の物理的・化学的な接合のみな
らず、切削時には基体中のＷとＡｌｚＯＢが化学反応を
しＷの酸化物が生成して基体−皮膜界面強度を劣化させ
る。
このため今日まで種々の界面強度改善案が研究されてい
る。そのうち基体−ヌＯａの中間にＴ１０層を設けるこ
とが最も一般的に行なわれている。しかしこの場合、切
削中Ｗの酸化物は生成されないが基体表面直下にイータ
相と呼ばれる脆化相が生じることがさけがたい。このイ
ータ相の発生に関しては、例えば浸炭処理と称し被覆処
理の前にＯＨｇ十Ｈｓ噛 の混合ガス等により基体表面より０を拡散させイータ相
の発生を防止する方法が用・いられる。
る。そのうち基体−ヌＯａの中間にＴ１０層を設けるこ
とが最も一般的に行なわれている。しかしこの場合、切
削中Ｗの酸化物は生成されないが基体表面直下にイータ
相と呼ばれる脆化相が生じることがさけがたい。このイ
ータ相の発生に関しては、例えば浸炭処理と称し被覆処
理の前にＯＨｇ十Ｈｓ噛 の混合ガス等により基体表面より０を拡散させイータ相
の発生を防止する方法が用・いられる。
しかしこの方法は十分な効果を得ていないのが実状であ
る。その理由は基体中のＯＯが基体−ＴｉＯ％面強度を
低下させること、あるいは浸炭処理の場合処理時間が２
〜４時間と長いことに加え基体の含有ａｉｄによりＯの
浸炭量を調整する必要があるが、実際上はむずかしい等
のためである。
る。その理由は基体中のＯＯが基体−ＴｉＯ％面強度を
低下させること、あるいは浸炭処理の場合処理時間が２
〜４時間と長いことに加え基体の含有ａｉｄによりＯの
浸炭量を調整する必要があるが、実際上はむずかしい等
のためである。
本発明は上記従来技術の欠点を改良し、超硬母材と皮膜
の接着強度を改善し、熱衝撃性、機械的靭性に★れる新
規な被覆超硬合金を提供することを目的とする。
の接着強度を改善し、熱衝撃性、機械的靭性に★れる新
規な被覆超硬合金を提供することを目的とする。
本発明の特徴は超硬基体表面にＯｏがほとんど存在せず
、かつＢ−１型固溶炭化物相が冨化濱れた基体を用いそ
の表面に値接ＴｉＯを被覆し、その後μｇｏｓを被覆す
る点にある。Ｂ−１型固溶体は周勘律表の４ａ、５ｍお
よび６＆族の金属の炭化物および窒化物のうちの１種ま
たは２種以上からなるＮａ０ｔ型結晶構造化合物である
。このような基体を得る方法はすでに特開昭５５−１５
４５６１号公報で公知のごとく、焼結雰囲気中のＮ、分
圧を調整することによって可能である。すなわち該超硬
部材のＢ−１型固溶体の平衡Ｎ３分圧よりも焼結雰囲気
の１分圧を大きくすることによりＢ−１型固溶体と結合
相とのぬれ性の関係から表面上にはほとんど００は存在
しなくなり、かつＢ−４型固溶体がほぼ完全に表面をお
おってしまう。
、かつＢ−１型固溶炭化物相が冨化濱れた基体を用いそ
の表面に値接ＴｉＯを被覆し、その後μｇｏｓを被覆す
る点にある。Ｂ−１型固溶体は周勘律表の４ａ、５ｍお
よび６＆族の金属の炭化物および窒化物のうちの１種ま
たは２種以上からなるＮａ０ｔ型結晶構造化合物である
。このような基体を得る方法はすでに特開昭５５−１５
４５６１号公報で公知のごとく、焼結雰囲気中のＮ、分
圧を調整することによって可能である。すなわち該超硬
部材のＢ−１型固溶体の平衡Ｎ３分圧よりも焼結雰囲気
の１分圧を大きくすることによりＢ−１型固溶体と結合
相とのぬれ性の関係から表面上にはほとんど００は存在
しなくなり、かつＢ−４型固溶体がほぼ完全に表面をお
おってしまう。
本発明の特徴はこのＢ−１型固溶体が表面に富化された
基体にまずＴｉＯを被覆しその上にＡ４．Ｏｌｌを被覆
することにあり鳩ＯｓまたはＺｒ８廊を直接被覆するこ
とを特徴とする特開昭５５−１５４５６１号公報記載の
発明と明らかに相違するすぐれた点である。
基体にまずＴｉＯを被覆しその上にＡ４．Ｏｌｌを被覆
することにあり鳩ＯｓまたはＺｒ８廊を直接被覆するこ
とを特徴とする特開昭５５−１５４５６１号公報記載の
発明と明らかに相違するすぐれた点である。
まず従来のＴｉＯ−ＡＬｓＯｓ被覆超硬合金とくらべて
本発明がすぐれる理由は、第１に化学的被覆処理を行な
った場合に脆化相であるイータ相が生じないことにある
。被覆処理の初期段階では基体から被膜表面へ０が拡散
するため、従来のＴｉＯ−ｕ寓Ｏｎ被覆超硬合金ではイ
ータ相の発生はさけられない。ところが本発明では基体
表面にＢ−１型固溶体が富化されており、Ｂ−１型固溶
体はＯの結合比率の巾が大きいためＢ−１相中のＯが皮
膜へ拡散しても脱炭相であるイータ相は発生しない。第
２にＢ差 −ＩＩＪ固溶体とＴｉＯ皮展の熱膨張、率の脆は基体と
Ｔｉ０００が存在しないために界面強度が上昇すると共
に基体から皮膜への００の拡散がないために皮膜の耐摩
耗性が着しく向上する。
本発明がすぐれる理由は、第１に化学的被覆処理を行な
った場合に脆化相であるイータ相が生じないことにある
。被覆処理の初期段階では基体から被膜表面へ０が拡散
するため、従来のＴｉＯ−ｕ寓Ｏｎ被覆超硬合金ではイ
ータ相の発生はさけられない。ところが本発明では基体
表面にＢ−１型固溶体が富化されており、Ｂ−１型固溶
体はＯの結合比率の巾が大きいためＢ−１相中のＯが皮
膜へ拡散しても脱炭相であるイータ相は発生しない。第
２にＢ差 −ＩＩＪ固溶体とＴｉＯ皮展の熱膨張、率の脆は基体と
Ｔｉ０００が存在しないために界面強度が上昇すると共
に基体から皮膜への００の拡散がないために皮膜の耐摩
耗性が着しく向上する。
次に表面にＢ−１ｉ固溶体を皇化した基体に直ｙｍ２ｏ
、を被板する場合と比較するとｕ２０８被菰ではＢ−１
型固溶体中のＷとＡｌ−３０６が化学反応をおこし非常
に脆いＷ Ｏ’） 酸化物が界面に生じることがたしか
められ界面強度が劣化する。一方Ｔ１０被置ではＴｉＯ
がＢ−１型固溶体の構成要素であるため脆化反応相は生
じない。この点が先に引用した特開昭゛５５−１５４５
６１号公報記載の発明からは容易に推考できない１１１
項である。
、を被板する場合と比較するとｕ２０８被菰ではＢ−１
型固溶体中のＷとＡｌ−３０６が化学反応をおこし非常
に脆いＷ Ｏ’） 酸化物が界面に生じることがたしか
められ界面強度が劣化する。一方Ｔ１０被置ではＴｉＯ
がＢ−１型固溶体の構成要素であるため脆化反応相は生
じない。この点が先に引用した特開昭゛５５−１５４５
６１号公報記載の発明からは容易に推考できない１１１
項である。
ここで基体表向２Ｉｆ＠のＢ−１型固浴体の−が少くと
も４０容−％とじた理由は４０％未満では化学的被覆処
理を行うとイータ相が発生するおそれがあり、かつ基体
と皮膜の熱膨張差が十分に縮まらず切削時のはくｌｌｌ
ｌｆ強度が向上しない。また基体表面近傍のＯｏ−を超
硬合金内部におけるＯｏ金含有の２０％以下とした理由
は２０％を越えると皮膜との接着強度が劣化し、かつ皮
膜の耐摩耗性が減する。次に表面近傍を「少なくとも秤
」と規定した理由はそれ以下ではイータ相、切削時のは
＜ｍ等か生じるためである。
も４０容−％とじた理由は４０％未満では化学的被覆処
理を行うとイータ相が発生するおそれがあり、かつ基体
と皮膜の熱膨張差が十分に縮まらず切削時のはくｌｌｌ
ｌｆ強度が向上しない。また基体表面近傍のＯｏ−を超
硬合金内部におけるＯｏ金含有の２０％以下とした理由
は２０％を越えると皮膜との接着強度が劣化し、かつ皮
膜の耐摩耗性が減する。次に表面近傍を「少なくとも秤
」と規定した理由はそれ以下ではイータ相、切削時のは
＜ｍ等か生じるためである。
次にＴｉＯの被覆層の厚みを０２〜６μｍに限定した理
由は０２μｍ未満では基体との接着強度が十分でなく６
μｍ以上では靭性がやや低下するためである。また鳩Ｏ
Ｉの被覆層の厚みを１〜５μｍに限定した理由は１μｍ
未満では化学安定性に富む）ｌ黛ＯＨの性質が十分に工
具に表われず、また５μｍを越えた場合軸性の低下をき
たすためである。
由は０２μｍ未満では基体との接着強度が十分でなく６
μｍ以上では靭性がやや低下するためである。また鳩Ｏ
Ｉの被覆層の厚みを１〜５μｍに限定した理由は１μｍ
未満では化学安定性に富む）ｌ黛ＯＨの性質が十分に工
具に表われず、また５μｍを越えた場合軸性の低下をき
たすためである。
尚、基体表面にＢ−１型固溶体をρ化するにあたり、Ｎ
１分圧を１〜７００Ｔｏｒｒとした理由はｌ Ｔｏｒｒ
未満ではその効果が十分でな（７００Ｔｏｒｒを越えｔ
：９６合は表面の粗度が悪くなり、ＴｉＯ被田超硬部材
としては適さない。また温度を１２００ Ｃ〜１６００
［に限定した理由は１６００ Ｃを越える温度下では基
体の炭化物が粒成長し実用に供しないこと、および１２
００ Ｃ未満の温度ではＮ、ガスの効果が十分でないこ
とによるＯ 実施例１ ７２Ｗ○−１０Ｔｉｏ １ＯＴａｏ −８０ｏなる組
成に粉末を配合し真空中１４００ Ｕで１時間焼結を行
ないその後Ｎ、ガガス５ Ｔｏｒｒ導入し、そのまま冷
却し、超硬合金基体（Ａ）を作製した。同時に比較材と
してＭ、ガスを導入しない基体（Ｂ）を作製した。次に
この基体上にＴｉＯ４、ＨＩ Ｎ ＯＨａガスを用いて
化学蒸着処理を行ないＴｉＯを５μｍの厚さに被覆し、
次にＡＬｘＯ３、Ｈｌｌ 、ＯＯ＊ガスを用いてＡＬ露
Ｏｎを１μｍの厚さに被覆した。
１分圧を１〜７００Ｔｏｒｒとした理由はｌ Ｔｏｒｒ
未満ではその効果が十分でな（７００Ｔｏｒｒを越えｔ
：９６合は表面の粗度が悪くなり、ＴｉＯ被田超硬部材
としては適さない。また温度を１２００ Ｃ〜１６００
［に限定した理由は１６００ Ｃを越える温度下では基
体の炭化物が粒成長し実用に供しないこと、および１２
００ Ｃ未満の温度ではＮ、ガスの効果が十分でないこ
とによるＯ 実施例１ ７２Ｗ○−１０Ｔｉｏ １ＯＴａｏ −８０ｏなる組
成に粉末を配合し真空中１４００ Ｕで１時間焼結を行
ないその後Ｎ、ガガス５ Ｔｏｒｒ導入し、そのまま冷
却し、超硬合金基体（Ａ）を作製した。同時に比較材と
してＭ、ガスを導入しない基体（Ｂ）を作製した。次に
この基体上にＴｉＯ４、ＨＩ Ｎ ＯＨａガスを用いて
化学蒸着処理を行ないＴｉＯを５μｍの厚さに被覆し、
次にＡＬｘＯ３、Ｈｌｌ 、ＯＯ＊ガスを用いてＡＬ露
Ｏｎを１μｍの厚さに被覆した。
これら２種を以下の切削条件、即ち
鴇削材 ８０Ｍ３
切削速度 ２５０ｍ／ｍｉｎ
送 リ ０４１３１／
ｒ ＠ Ｖ切り込み Ｌ５１ＩＬＩＫ 水溶性切削油使用 にて切削テストを行なった。
ｒ ＠ Ｖ切り込み Ｌ５１ＩＬＩＫ 水溶性切削油使用 にて切削テストを行なった。
比較品のＢチップは被ａｍがはく離して１５分間しか切
削できなかったのに対し、本発明のＡチップは３０分間
の切削でもはく離は発生せず良好な摩耗ｊし態を示した
。
削できなかったのに対し、本発明のＡチップは３０分間
の切削でもはく離は発生せず良好な摩耗ｊし態を示した
。
実施例２
７９Ｗ（） −３ＴｉＯ−３ＴｌＮ −４Ｔａ Ｏ−２
ＮｂＯ−９０ｏなる組成に粉末を配合し真空中１４００
Ｃで１時間焼結を行ないひき続きＭ３ガスを１００’：
ｏｒｒ導入し炉中冷却した超硬合金基体（０）を作製し
た。同時に比較材としてＮ。
ＮｂＯ−９０ｏなる組成に粉末を配合し真空中１４００
Ｃで１時間焼結を行ないひき続きＭ３ガスを１００’：
ｏｒｒ導入し炉中冷却した超硬合金基体（０）を作製し
た。同時に比較材としてＮ。
ガスを導入しない基体（Ｄ）を作製した。次にこの基体
上にＴｉ０ｊ４ 、Ｈｌ 、ＯＨａガスを用いて化学蒸
着処理を行ないＴｉＯを６μｍの厚さに被覆した。次に
ｕ、ＨＯＨ、ＨＨ□ｏ１ガスを用いμ、０５を２μｍの
厚さに被覆した。次にこれら（２種の断面を観察したと
ころ（０）にはまったくイータ相が認められなかったが
（Ｄ）には基体の表面直下に２〜３μｍの厚さにわたっ
てイータ相か観察された。
上にＴｉ０ｊ４ 、Ｈｌ 、ＯＨａガスを用いて化学蒸
着処理を行ないＴｉＯを６μｍの厚さに被覆した。次に
ｕ、ＨＯＨ、ＨＨ□ｏ１ガスを用いμ、０５を２μｍの
厚さに被覆した。次にこれら（２種の断面を観察したと
ころ（０）にはまったくイータ相が認められなかったが
（Ｄ）には基体の表面直下に２〜３μｍの厚さにわたっ
てイータ相か観察された。
またこれら２種を以下の断続切削条件、即ち切削速度
２００ｍ／ｍｉｎ 送 リ α４翼票／Ｔ ＠
Ｖ切り込み Ｌ５鶴 被削材 ５０Ｍ３ １ＯＮの溝付き にて切削を行なった。
２００ｍ／ｍｉｎ 送 リ α４翼票／Ｔ ＠
Ｖ切り込み Ｌ５鶴 被削材 ５０Ｍ３ １ＯＮの溝付き にて切削を行なった。
比較品の（ｍｌ）チップはｇｏ＠の衝撃で欠損したが、
本発明の（０）は８００回の＊Ｗでも欠損にいたらなか
った。
本発明の（０）は８００回の＊Ｗでも欠損にいたらなか
った。
このように表Ｗ１のＯｏを減少させ、かつ表面にＢ−１
型固溶体を車体した超硬合金基体上に下層にＴｉＯ２上
層にＡｔ凸を被覆することにより、イータ相の発生を防
止し、熱衝撃、機械的衝撃に冨む被覆超硬合金を得るこ
とができる。
型固溶体を車体した超硬合金基体上に下層にＴｉＯ２上
層にＡｔ凸を被覆することにより、イータ相の発生を防
止し、熱衝撃、機械的衝撃に冨む被覆超硬合金を得るこ
とができる。
代理人 出 中 寿 俯
手続補正書（１党）
ｕ、、（Ｉｕ ５７．５＋１１２ｕ
ｆ、ｓ１ｉ午 庁 長 自゛ ｈ役
・１￥ｆ′１の表示
昭和５６１１七’１１．ｉ’ｌ’１４（ｉ第 １６４７
７９ 翼驚明の Ｙ＋ 、（８・被ａｌ超硬合金およ
びその製造法ｉ山１（をＪ〜る８ ・ｌ’ｌ’ｌ ｊ、Ｉ）関＋ｊ＋ ｉ〜 １１′
ｌ 出 紛ｆ１ ノ（＋１ ・＋１ 東
ジ；〔都「−代Ｉｌ１山内の内２１１Ｉ ｌ市２〉；）
″、 １ラ ・ｓｎｇｌｌ ｌ ＋’／、 ５
？、 ｌ’Ｊ’５１末式公？１代 ル ｌｉ
ｊｌ（！ｌ’ Ｆ ｌｊｊ 八代
理 人 １・、’ Ｉ’ｌｌ 東４；町都Ｈ（１１１
区丸山内２１’１ｌｌＮｒ２ｉ；１１・’Ｉｆｋバ株式
公？１内札話 東京２Ｂ４−４６４２および「発明の詳
細な説明」の− 線面の内容３１１紙。とおり す１；１正の内界 １ 明細書の「特ｔ１１ｔａ求の範囲」の−の記載を次
のとおり訂正する。
７９ 翼驚明の Ｙ＋ 、（８・被ａｌ超硬合金およ
びその製造法ｉ山１（をＪ〜る８ ・ｌ’ｌ’ｌ ｊ、Ｉ）関＋ｊ＋ ｉ〜 １１′
ｌ 出 紛ｆ１ ノ（＋１ ・＋１ 東
ジ；〔都「−代Ｉｌ１山内の内２１１Ｉ ｌ市２〉；）
″、 １ラ ・ｓｎｇｌｌ ｌ ＋’／、 ５
？、 ｌ’Ｊ’５１末式公？１代 ル ｌｉ
ｊｌ（！ｌ’ Ｆ ｌｊｊ 八代
理 人 １・、’ Ｉ’ｌｌ 東４；町都Ｈ（１１１
区丸山内２１’１ｌｌＮｒ２ｉ；１１・’Ｉｆｋバ株式
公？１内札話 東京２Ｂ４−４６４２および「発明の詳
細な説明」の− 線面の内容３１１紙。とおり す１；１正の内界 １ 明細書の「特ｔ１１ｔａ求の範囲」の−の記載を次
のとおり訂正する。
「：＋、、ｗａとＢ−１型固浴体とを硬質相とし、これ
を鉄族金縞で結合した超硬合金にｕ２０５を被演した扱
＆を超硬合金において、被板膜と接する起硬合金の表出
１から少くとも１μの深さの部分における００含有毎か
削記超硬合金の内筒５における００含翁鼠の４０％以下
であり、かつＢ−１型固浴悴が４０容柑％以−１８０’
８量％未満含まれる起硬合金を基体としその表面に接し
てＴｉＯを０．２〜６μｍ被握しその上にＡｔ２０３を
１〜５μｍ１ｆｆｉすることを特徴とする被筒超硬合金
。
を鉄族金縞で結合した超硬合金にｕ２０５を被演した扱
＆を超硬合金において、被板膜と接する起硬合金の表出
１から少くとも１μの深さの部分における００含有毎か
削記超硬合金の内筒５における００含翁鼠の４０％以下
であり、かつＢ−１型固浴悴が４０容柑％以−１８０’
８量％未満含まれる起硬合金を基体としその表面に接し
てＴｉＯを０．２〜６μｍ被握しその上にＡｔ２０３を
１〜５μｍ１ｆｆｉすることを特徴とする被筒超硬合金
。
Ｚ ＷＯとＢ−１型固浴体を硬質相とし、これを鉄族
金族で結合した超硬合金部品の表面に下に’ｔにＱ、２
μｍ〜６μｍの厚みのＴｉＯ、上層に１〜５μｍの厚み
のＡｔ２０Ｂの被板膜を施すにあたり、予め前期超硬合
金部品をＮ２の分圧か１〜７００Ｔｏｒｒの雰り気中１
２００Ｃ〜１６００Ｃ″′ｃｌＯ分〜５時間保持すルコ
とを相徴とする被覆超硬合金の製造法。」 璽 明細書の「発明の詳細な説明」の欄の記載を次のと
おり訂正する。
金族で結合した超硬合金部品の表面に下に’ｔにＱ、２
μｍ〜６μｍの厚みのＴｉＯ、上層に１〜５μｍの厚み
のＡｔ２０Ｂの被板膜を施すにあたり、予め前期超硬合
金部品をＮ２の分圧か１〜７００Ｔｏｒｒの雰り気中１
２００Ｃ〜１６００Ｃ″′ｃｌＯ分〜５時間保持すルコ
とを相徴とする被覆超硬合金の製造法。」 璽 明細書の「発明の詳細な説明」の欄の記載を次のと
おり訂正する。
（１） 明細書第５頁第１８行の「向上しない。」の
後に「また、８０％未満とした理由はＢ−１型固溶体が
本質的にＷＯよりもろいために一部ＷＯを残存させる必
要があるからである。」を挿入する。
後に「また、８０％未満とした理由はＢ−１型固溶体が
本質的にＷＯよりもろいために一部ＷＯを残存させる必
要があるからである。」を挿入する。
（２） 同誉同頁第１９行の「２ｏ」を「４ｏ」に訂
正する。
正する。
（３） 同省同頁第２０行の「２０％ｌを「４０％Ｉ
に訂正する。
に訂正する。
（４） 同書第７頁第６行の１作製した。」の後に下
記文を挿入する。
記文を挿入する。
記
表面の各相の容量％は下表の通りであった。
（５） 同書第８頁第６行の「作製した。」の後に下
記文を挿入する。
記文を挿入する。
記
基体表面の各相の容量％は下表の通りであった。
第２表
（容量％）
以 、上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ＷＯとＢ−４型固溶体とを硬質相とし、これを鉄族
金属で結合した超硬合金にＡｌｚＯＢを被板した被覆超
硬合金において、被積層と接する超硬合金の表面から少
くとも１μの深さの部分における００自有蝋が前記超硬
合金の内部における００含有艦の２０％以下であり、か
つＢ−１ｍ固溶体が４０谷菫％以上含まれる超硬合金を
基体としその表面に接してＴｉＯをＱ、２〜６μｍ被墳
しその上に）ｄ、３０３を１〜５μｍ被櫨することを特
徴とする被覆超硬合金。 Ｚ ＷＯとＢ−１型固溶体を硬質相とし、これを鉄族
金属で結合した超峡合金部品の表向に）層に０．２へ６
μｍの厚みのＴ１０、上層に１〜５μｍの厚みのＡＬｍ
Ｏｍの被覆膜を弛すにあたり、予めｉσ期超超硬合金
部品Ｎ３の分圧が１〜７００Ｔ ｏ ｒ ｒの雰囲気中
１２００１：ｌ’ 〜１６００Ｃで１０分〜５時間保持
することを特徴とする被覆超硬合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56164779A JPS5867803A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 被覆超硬合金およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56164779A JPS5867803A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 被覆超硬合金およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867803A true JPS5867803A (ja) | 1983-04-22 |
| JPH0219188B2 JPH0219188B2 (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=15799777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56164779A Granted JPS5867803A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 被覆超硬合金およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5867803A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0353060A2 (en) * | 1988-07-28 | 1990-01-31 | Nippon Steel Corporation | Multi ceramic layer-coated metal plate and process for manufacturing same |
| JPH0382767A (ja) * | 1989-08-24 | 1991-04-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
| US8968834B2 (en) | 2008-09-15 | 2015-03-03 | Igor Yuri Konyashin | Wear part with hard facing |
-
1981
- 1981-10-15 JP JP56164779A patent/JPS5867803A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0353060A2 (en) * | 1988-07-28 | 1990-01-31 | Nippon Steel Corporation | Multi ceramic layer-coated metal plate and process for manufacturing same |
| JPH0382767A (ja) * | 1989-08-24 | 1991-04-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
| US8968834B2 (en) | 2008-09-15 | 2015-03-03 | Igor Yuri Konyashin | Wear part with hard facing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0219188B2 (ja) | 1990-04-27 |
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