JPS5857365B2 - Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法 - Google Patents
Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法Info
- Publication number
- JPS5857365B2 JPS5857365B2 JP55138661A JP13866180A JPS5857365B2 JP S5857365 B2 JPS5857365 B2 JP S5857365B2 JP 55138661 A JP55138661 A JP 55138661A JP 13866180 A JP13866180 A JP 13866180A JP S5857365 B2 JPS5857365 B2 JP S5857365B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- tower
- decomposition reaction
- reaction tower
- reheating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣＯ２ガスの生成回収に関し、特に高純度のＣ
Ｏ２ガスを容易に得ることが出来ると同時に、副生ずる
焼成物も利用価値の高い形で取り出すことが可能なＣＯ
２ガスの生成回収方法に関するものである。
Ｏ２ガスを容易に得ることが出来ると同時に、副生ずる
焼成物も利用価値の高い形で取り出すことが可能なＣＯ
２ガスの生成回収方法に関するものである。
最近転炉製鋼法で注目されている複合吹錬転炉、底吹き
転炉においては、攪拌用ガスや羽口の保護剤としてＣＯ
２ガスが利用されている。
転炉においては、攪拌用ガスや羽口の保護剤としてＣＯ
２ガスが利用されている。
ＣＯ２ガスは鋼中のＣと反応して２ＣＯとなり、吹込量
の２倍のガス量が鋼浴攪拌に関与すること、また羽口の
保護剤として使用されている炭化水素ガス（プロパン、
ブタン、天然ガス等）に比べて鋼中の水素製産の上昇が
抑制されることなどから、高品位の溶鋼を得る上で非常
に有効なものとなっており、今後その需要は益々増加し
てゆくものと予想される。
の２倍のガス量が鋼浴攪拌に関与すること、また羽口の
保護剤として使用されている炭化水素ガス（プロパン、
ブタン、天然ガス等）に比べて鋼中の水素製産の上昇が
抑制されることなどから、高品位の溶鋼を得る上で非常
に有効なものとなっており、今後その需要は益々増加し
てゆくものと予想される。
ところで工業用ＣＯ２ガスは、石油化学工程で発生する
高濃度のＣＯ２ガスを分離精製して得られているが、原
料である石油の価格が高騰している現状では、非常に高
価なものとなっており、多量の使用は鉄鋼製品のコスト
上昇をまねくことになり、ＣＯ２ガスの効用が充分に認
識されているにも拘らず、その使用は制約されていた。
高濃度のＣＯ２ガスを分離精製して得られているが、原
料である石油の価格が高騰している現状では、非常に高
価なものとなっており、多量の使用は鉄鋼製品のコスト
上昇をまねくことになり、ＣＯ２ガスの効用が充分に認
識されているにも拘らず、その使用は制約されていた。
また製鉄所で発生する高炉排ガス、転炉排ガスはＣ０９
ＣＯ２ガスを含んでいるが、 ＣＯ２の純度が低いため
安価に分離精製することは不可能である。
ＣＯ２ガスを含んでいるが、 ＣＯ２の純度が低いため
安価に分離精製することは不可能である。
本発明は石灰石もしくはドロマイトの焼成過程で発生し
、しかも排気ガスとして放散されているＣＯ２ガスに着
目し、この排気ガスから高純度のＣＯ２ガスを容易に得
ることが出来、かつ副生ずる焼成物も利用価値の高いも
のとして得ることが出来るような、ＣＯ□ガスの生成回
収方法を提供することを目的とするものであり、前記特
許請求の範囲に記載の方法によって上記目的を連敗する
に至ったのである。
、しかも排気ガスとして放散されているＣＯ２ガスに着
目し、この排気ガスから高純度のＣＯ２ガスを容易に得
ることが出来、かつ副生ずる焼成物も利用価値の高いも
のとして得ることが出来るような、ＣＯ□ガスの生成回
収方法を提供することを目的とするものであり、前記特
許請求の範囲に記載の方法によって上記目的を連敗する
に至ったのである。
本発明は竪型の分解反応塔と、同じく竪型の再熱塔と、
熱媒体粒子を両塔間に循環させる一対の連絡管とで構成
されているＣＯ２ガス生戊回収装置を使用するものであ
って、分解反応塔は、塔下部より吹き込まれるＣＯ２ガ
スの上昇流と再熱基で加熱された高温の熱媒体粒子とで
流動層を形成させ、 ＣＯ２源となる粉状の石灰石もし
くはドロマイト原料を供給して分解反応させる分解手段
であり、再熱基は、分解反応塔で生成された焼成物が熱
媒体粒子として供給され、塔の下部より送風される空気
で燃料を燃焼しつつその上昇流で流動層を形成させ、高
温加熱された熱媒体粒子を連絡管を経て分解反応塔へ熱
源として供給する再熱手段である。
熱媒体粒子を両塔間に循環させる一対の連絡管とで構成
されているＣＯ２ガス生戊回収装置を使用するものであ
って、分解反応塔は、塔下部より吹き込まれるＣＯ２ガ
スの上昇流と再熱基で加熱された高温の熱媒体粒子とで
流動層を形成させ、 ＣＯ２源となる粉状の石灰石もし
くはドロマイト原料を供給して分解反応させる分解手段
であり、再熱基は、分解反応塔で生成された焼成物が熱
媒体粒子として供給され、塔の下部より送風される空気
で燃料を燃焼しつつその上昇流で流動層を形成させ、高
温加熱された熱媒体粒子を連絡管を経て分解反応塔へ熱
源として供給する再熱手段である。
本発明ではＣＯ２源として石灰石またはドロマイトが供
用されるが、ここでは代表原料として石灰石の使用につ
いて説明する。
用されるが、ここでは代表原料として石灰石の使用につ
いて説明する。
前述のＣＯ２ガス生成回収装置に基づいて、分解反応塔
内においては、再熱塔内で流動層を形成しながら高温加
熱され、再熱基から分解反応塔への連絡管を経て導かれ
る熱媒体の高温生石灰粒子と、分解反応塔上部から一旦
塔外に排出されたＣＯ２ガスの一部を分解反応塔下部か
ら吹き込んで作られる上昇ＣＯ２ガス流とで流動層が形
成され、その流動層にＣＯ２源として粉状の石灰石原料
を供給し、再熱基からの熱媒体としての高温生石灰粒子
を熱源として粉状石灰石を分解してＣＯ２ガスと生石灰
とが生成される。
内においては、再熱塔内で流動層を形成しながら高温加
熱され、再熱基から分解反応塔への連絡管を経て導かれ
る熱媒体の高温生石灰粒子と、分解反応塔上部から一旦
塔外に排出されたＣＯ２ガスの一部を分解反応塔下部か
ら吹き込んで作られる上昇ＣＯ２ガス流とで流動層が形
成され、その流動層にＣＯ２源として粉状の石灰石原料
を供給し、再熱基からの熱媒体としての高温生石灰粒子
を熱源として粉状石灰石を分解してＣＯ２ガスと生石灰
とが生成される。
生成されたＣＯ２ガスは、再熱基で発生する流動層形成
および加熱のための空気や燃料の燃焼排ガスとは、混合
することなく分離して別個に分解反応塔上部から塔外に
導出して回収し、他方副生される生石灰は、その一部は
熱媒体粒子として再熱基への連絡管を経て再熱基に導か
れ高温加熱されて再び分解反応塔へと循環し、残の生石
灰は適宜に分解反応塔外に排出されて製鉄・製鋼用副原
料等に使用される。
および加熱のための空気や燃料の燃焼排ガスとは、混合
することなく分離して別個に分解反応塔上部から塔外に
導出して回収し、他方副生される生石灰は、その一部は
熱媒体粒子として再熱基への連絡管を経て再熱基に導か
れ高温加熱されて再び分解反応塔へと循環し、残の生石
灰は適宜に分解反応塔外に排出されて製鉄・製鋼用副原
料等に使用される。
更に、本発明方法の構成を具体的な実施態様に基づいて
図面により詳細に説明する。
図面により詳細に説明する。
ＣＯ２ガスの生成、回収装置は、竪型の分解反応塔１と
同じく竪型の再熱基１５からなっている。
同じく竪型の再熱基１５からなっている。
ＣＯ２源の原料である粉状の石灰石は、分解反応塔１内
に側壁の供給口５から供給するか、または分解反応塔生
成ガスの除塵用サイクロン１，８の間に設けられた混合
器４に供給口６から供給し、サイクロン８を経て戻し管
９から塔内に供給する。
に側壁の供給口５から供給するか、または分解反応塔生
成ガスの除塵用サイクロン１，８の間に設けられた混合
器４に供給口６から供給し、サイクロン８を経て戻し管
９から塔内に供給する。
後者の場合には、生成ガスは分解反応塔から高温で排出
されるので、その顕熱を回収し原料石灰石の予熱をする
ことか出来、混合器４は生成ガスと原料石灰石の混合を
よくして熱効率を向上させる。
されるので、その顕熱を回収し原料石灰石の予熱をする
ことか出来、混合器４は生成ガスと原料石灰石の混合を
よくして熱効率を向上させる。
原料石灰石の粒径範囲は０．１〜５關であり、石灰石の
分解反応はガス雰囲気によってはｓｏｏ’ｃｓｔでも起
るが、反応速度を考、ゆすれは９００〜１０００℃が好
ましい。
分解反応はガス雰囲気によってはｓｏｏ’ｃｓｔでも起
るが、反応速度を考、ゆすれは９００〜１０００℃が好
ましい。
分解反応塔内では生石灰（Ｃａｂ）の熱媒体粒子の流動
層２が形成されていて分解温度に維持されているので、 ＣａＣＯ３−＋ＣａＯ＋ＣＯ□−４２，５００Ｋｃａｔ
Ａｇｒｎｏｔの反応が起こり、ＣａＣＯ３はＣａＯにな
ると共に多量のＣＯ２が発生し、またＣａＣＯ３は分解
反応時に細粒化する。
層２が形成されていて分解温度に維持されているので、 ＣａＣＯ３−＋ＣａＯ＋ＣＯ□−４２，５００Ｋｃａｔ
Ａｇｒｎｏｔの反応が起こり、ＣａＣＯ３はＣａＯにな
ると共に多量のＣＯ２が発生し、またＣａＣＯ３は分解
反応時に細粒化する。
生成されたＣａＯは分解反応塔底部の排出口１４から排
出されるが、細粒化されたＣａＯの一部は熱媒体粒子と
なって再熱基１５との間を循環する。
出されるが、細粒化されたＣａＯの一部は熱媒体粒子と
なって再熱基１５との間を循環する。
また発生ガス（ＣＯ２）は塔外で清浄した後、その一部
を分岐してブロワ１１で昇圧し、予熱器１２で予熱して
、分解反応塔の下部の供給口１３から供給される流動化
用のガスとして利用する。
を分岐してブロワ１１で昇圧し、予熱器１２で予熱して
、分解反応塔の下部の供給口１３から供給される流動化
用のガスとして利用する。
分解反応塔での生成ＣＯ２ガスは、塔上部の排出口３か
らＣａＯの微粒子を随伴して排出され、サイクロン７で
微粒子を分離し、混合器４で供給口６から供給される原
料石灰石を混合・予熱し、サイクロン８で石灰石を分離
し、清浄冷却器１０を経て純度の高いＣＯ２ガスとして
回収される。
らＣａＯの微粒子を随伴して排出され、サイクロン７で
微粒子を分離し、混合器４で供給口６から供給される原
料石灰石を混合・予熱し、サイクロン８で石灰石を分離
し、清浄冷却器１０を経て純度の高いＣＯ２ガスとして
回収される。
サイクロン７とサイクロン８とで分離されたＣａＯと石
灰石の粒子は、戻し管９によって分解反応塔へ供給され
る。
灰石の粒子は、戻し管９によって分解反応塔へ供給され
る。
石灰石の分解反応は大きな吸熱反応であり、分解反応塔
への熱の供給は高温加熱された熱媒体粒子によって行な
われる。
への熱の供給は高温加熱された熱媒体粒子によって行な
われる。
分解反応塔１の上部と再熱基１５の下部を連絡管２３、
再熱基１５の上部と分解反応塔１の下部を連絡管２４で
それぞれ連絡されている。
再熱基１５の上部と分解反応塔１の下部を連絡管２４で
それぞれ連絡されている。
再熱基１５内では熱媒体粒子からなる流動層１６が形成
される。
される。
供給口１７から高温の燃焼ガスを供給するか、または供
給口１８から供給される重油またＣガスなどの燃料を、
再熱塔下部の供給口２０からブロワ２２によって供給さ
れる予熱空気で燃焼して、再熱基１５内の温度を分解反
応塔の温度より５０〜２００℃高くして９５０〜１２０
０℃とすると同時に、供給口２０からの空気の上昇流に
よって熱媒体粒子の流動層１６が形成される。
給口１８から供給される重油またＣガスなどの燃料を、
再熱塔下部の供給口２０からブロワ２２によって供給さ
れる予熱空気で燃焼して、再熱基１５内の温度を分解反
応塔の温度より５０〜２００℃高くして９５０〜１２０
０℃とすると同時に、供給口２０からの空気の上昇流に
よって熱媒体粒子の流動層１６が形成される。
再熱基１５の燃焼排ガスはサイクロン１９で除塵した後
、熱交換器２１で再熱基に供給される空気と熱交換を行
なって、排ガスの熱量が空気の予熱に利用される。
、熱交換器２１で再熱基に供給される空気と熱交換を行
なって、排ガスの熱量が空気の予熱に利用される。
再熱塔の底部の排出口２５からは、再熱塔の層高調整ま
たは粗粒子排出などの必要に応じて、ＣａＯ粒子が排出
される。
たは粗粒子排出などの必要に応じて、ＣａＯ粒子が排出
される。
再熱塔１５内で加熱された高温熱媒体粒子は連絡管２４
を経て分解反応塔１の下部に入り、分解反応塔１内の粒
子と混合し熱交換して、分解反応塔内の原料石灰石Ｃａ
Ｃ０３の分解反応に必要な熱量を供給し、高温熱媒体
の温度は降下し、分解反応塔１の上部より連絡管２３を
経て再熱塔１５へ戻り、再び加熱されて上述の循環を繰
り返す。
を経て分解反応塔１の下部に入り、分解反応塔１内の粒
子と混合し熱交換して、分解反応塔内の原料石灰石Ｃａ
Ｃ０３の分解反応に必要な熱量を供給し、高温熱媒体
の温度は降下し、分解反応塔１の上部より連絡管２３を
経て再熱塔１５へ戻り、再び加熱されて上述の循環を繰
り返す。
上述のように、石灰石の分解反応を行なう場所の分解反
応塔と、分解反応に必要な熱量の発生を行なう場所の再
熱塔とを分離することによって、石灰石の分解反応によ
って発生するＣＯ２ガスと熱媒体粒子の加熱のために発
生する燃焼排ガスとが混合しないので、純度の高いＣＯ
２ガスの回収が特別の手段を必要としないで容易に回収
可能であると同時にＣａＯの製造をも可能とするもので
ある。
応塔と、分解反応に必要な熱量の発生を行なう場所の再
熱塔とを分離することによって、石灰石の分解反応によ
って発生するＣＯ２ガスと熱媒体粒子の加熱のために発
生する燃焼排ガスとが混合しないので、純度の高いＣＯ
２ガスの回収が特別の手段を必要としないで容易に回収
可能であると同時にＣａＯの製造をも可能とするもので
ある。
なおＣＯ２源の原料としては上記石灰石の他にドロマイ
トを使用することが出来る。
トを使用することが出来る。
しかもドロマイトの分解反応温度は石灰石のそれとほぼ
同じであり、従って前述の石灰石からのＣＯ２Ｏ２ガス
生状回収方法様の装置および分解反応条件で、ＣＯ２ガ
スの生成が遠戚される。
同じであり、従って前述の石灰石からのＣＯ２Ｏ２ガス
生状回収方法様の装置および分解反応条件で、ＣＯ２ガ
スの生成が遠戚される。
次に本発明の実施例を示す。
実施例 １
直径３０ｃＩｒＬの分解反応塔と直径９０−の再熱塔を
用いて、平均粒径Ｑ、 ３ ｍｍの石灰石７５ｋｇ／ｈ
ｒ１２４ｋｇ／ｈ「、空気１４２Ｎｍ／ｈｒ を送り込
んだところ、ＣａＯ粉４２ ｋｇ／ ｈ ｒ 、 Ｃ
０２ガス２０ Ｎｍ” ／ｈ ｒが得られた。
用いて、平均粒径Ｑ、 ３ ｍｍの石灰石７５ｋｇ／ｈ
ｒ１２４ｋｇ／ｈ「、空気１４２Ｎｍ／ｈｒ を送り込
んだところ、ＣａＯ粉４２ ｋｇ／ ｈ ｒ 、 Ｃ
０２ガス２０ Ｎｍ” ／ｈ ｒが得られた。
なお熱媒体はＣａＯである。
得られたＣＯ２純度は９０％で、残余は水分４％、窒素
１％、ＣＯ５％であった。
１％、ＣＯ５％であった。
実施例 ２
直径３０ｃＩｒＬの分解反応塔と直径５５ｃｒｒＬの再
熱塔を用いて、８０００Ｃ？こ予熱した平均粒径０．３
ｍｍの石灰石７５ｋｇ／ ｈｒ 、 ８００℃に予
熱した空気５４Ｎｍ３／ｈｒ、重油３．８ｋｇ／ｈｒを
送り込んだところ、ＣａＯ粉４２ｋｇ／ｈｒ 、ＣＯ
２ガス２０ Ｎｍ” ／ｈ ｒが得られた。
熱塔を用いて、８０００Ｃ？こ予熱した平均粒径０．３
ｍｍの石灰石７５ｋｇ／ ｈｒ 、 ８００℃に予
熱した空気５４Ｎｍ３／ｈｒ、重油３．８ｋｇ／ｈｒを
送り込んだところ、ＣａＯ粉４２ｋｇ／ｈｒ 、ＣＯ
２ガス２０ Ｎｍ” ／ｈ ｒが得られた。
熱媒体は同じ＜ＣａＯである。
得られたＣＯ２純度は９２％で、残りは水分３の、窒素
１％、Ｃ０４％であった。
１％、Ｃ０４％であった。
従来の石灰石を殻焼して生石灰を製造する方法では、石
灰焼成炉において、燃料を燃焼して生じる燃焼ガスと石
灰石を分解して生じるＣＯ２ガスとが混合するので、そ
のＣＯ２濃度の低い混合ガスから濃度の高いＣＯ２を回
収するためには、ＣＯ２吸収手段、吸収液再生手段など
の設備費と、蒸気や電力などに多額の経費を必要とする
ので、一般には石灰石の焼成炉からの排ガスからはＣ０
２を回収することなく、大気に放出しているのが現状で
ある。
灰焼成炉において、燃料を燃焼して生じる燃焼ガスと石
灰石を分解して生じるＣＯ２ガスとが混合するので、そ
のＣＯ２濃度の低い混合ガスから濃度の高いＣＯ２を回
収するためには、ＣＯ２吸収手段、吸収液再生手段など
の設備費と、蒸気や電力などに多額の経費を必要とする
ので、一般には石灰石の焼成炉からの排ガスからはＣ０
２を回収することなく、大気に放出しているのが現状で
ある。
本発明の方法は、前述のように極めて純度の高いＣＯ２
ガスを容易に回収すると同時に、副生物も高品質の焼成
物として製造することが出来て、工業的効果の極めて大
きいＣ０２ガスの生成回収方法である。
ガスを容易に回収すると同時に、副生物も高品質の焼成
物として製造することが出来て、工業的効果の極めて大
きいＣ０２ガスの生成回収方法である。
添付図面は本発明の方法の実施例の１例を示す説明図面
である。 １・・・・・・分解反応塔、２・・・・・・流動層、３
・・・・・・ガス出口、４・・・・・・混合器、５，６
・・・・・・供給口、７，８・・・・・・サイクロン、
９・・・・・・戻り管、１０・・・・・・清浄冷却器、
１１・・・・・・ブロワ、１２・・・・・・予熱器、１
３・・・・・・ガス入口、１４・・・・・・排出口、１
５・・・・・・再熱塔、１６・・・・・・流動層、１７
．１８・・・・・・供給口、１９・・・・・・サイクロ
ン、２０・・・・・・ガス入口、２１・・・・・・熱交
換器、２２・・・・・・ブロワ、２３，２４・・・・・
・連絡管、２５・・・・・・排出口。
である。 １・・・・・・分解反応塔、２・・・・・・流動層、３
・・・・・・ガス出口、４・・・・・・混合器、５，６
・・・・・・供給口、７，８・・・・・・サイクロン、
９・・・・・・戻り管、１０・・・・・・清浄冷却器、
１１・・・・・・ブロワ、１２・・・・・・予熱器、１
３・・・・・・ガス入口、１４・・・・・・排出口、１
５・・・・・・再熱塔、１６・・・・・・流動層、１７
．１８・・・・・・供給口、１９・・・・・・サイクロ
ン、２０・・・・・・ガス入口、２１・・・・・・熱交
換器、２２・・・・・・ブロワ、２３，２４・・・・・
・連絡管、２５・・・・・・排出口。
Claims (1)
- １ 竪型分解反応塔と、竪型再熱塔と、熱媒体粒子とし
ての細粒状焼成物を上記両塔間に循環させる一対の連絡
管とで、 ＣＯ２ガス生成回収装置を構成し；該装置に
基づいて、再熱塔内で流動層を形成しながら高温加熱さ
れ再熱塔から分解反応塔への連絡管を介して分解反応塔
内に導かれる焼成物粒子と、分解反応塔上部より一旦塔
外に排出したＣＯ２ガスの一部を分解反応塔下部より吹
き込んでつくられる上昇ＣＯ２ガス流とで、流動層が形
成されている分解反応塔に、 ＣＯ２源として粉状の石
灰石もしくはドロマイト原料を供給してＣＯ２ガスを生
成させ、該ＣＯ２ガスは再熱塔からの発生ガスとは混合
することなく分離して分解反応塔上部より塔外に取り出
して回収し、副生される焼成物は、その一部は熱媒体粒
子として分解反応塔から再熱塔への連絡管を介して再熱
塔に導かれ高温加熱されて馬鹿分解反応塔へと循環し、
残部は適宜分解反応塔外に排出することを特徴とするＣ
Ｏ２ガスの生成回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55138661A JPS5857365B2 (ja) | 1980-10-06 | 1980-10-06 | Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55138661A JPS5857365B2 (ja) | 1980-10-06 | 1980-10-06 | Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5767013A JPS5767013A (en) | 1982-04-23 |
| JPS5857365B2 true JPS5857365B2 (ja) | 1983-12-20 |
Family
ID=15227179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55138661A Expired JPS5857365B2 (ja) | 1980-10-06 | 1980-10-06 | Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5857365B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100527420B1 (ko) * | 2003-07-04 | 2005-11-09 | 한국에너지기술연구원 | Ｃｏ2 분리회수장치 |
| ES2302610B1 (es) | 2006-03-31 | 2009-06-12 | Consejo Superior Investig. Cientificas | Procedimiento de calcinacion con produccion de co2 puro o facilmente purificable proveniente de la descomposicion de carbonatos. |
| CN102574741B (zh) | 2009-10-20 | 2015-02-04 | 三菱综合材料株式会社 | 水泥制造设备中的二氧化碳气体的回收方法和回收设备以及水泥的制造方法 |
| EP2503273B1 (en) | 2009-11-16 | 2016-12-07 | Mitsubishi Materials Corporation | Mixing and calcining furnace |
| JP5120475B2 (ja) * | 2011-03-28 | 2013-01-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 生石灰の製造設備並びに消石灰の製造設備および製造方法 |
-
1980
- 1980-10-06 JP JP55138661A patent/JPS5857365B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5767013A (en) | 1982-04-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2533817B2 (ja) | ガラス製造の一貫処理法 | |
| SU1052165A3 (ru) | Способ восстановлени окиси железа | |
| US9994453B2 (en) | Process and system for producing commercial quality carbon dioxide from recausticizing process calcium carbonates | |
| KR890001119B1 (ko) | 농축된 산소와 온도조절이 개선된 크라우스 공법에 의한 황회수공정 | |
| TWI494440B (zh) | 使用天然氣將鐵氧化物還原成金屬鐵之系統與方法 | |
| US8865101B2 (en) | Process and system for producing commercial quality carbon dioxide from high solids lime mud | |
| US20090208402A1 (en) | Process and system for producing commercial quality carbon dioxide from fine particle limestone | |
| US3909446A (en) | Method of manufacturing high quality reducing gas by two stage reforming processes | |
| CA1200102A (en) | Process and apparatus for generating synthesis gas | |
| US2953445A (en) | Gasification of fuels and decomposition of gases | |
| JPH0471963B2 (ja) | ||
| JPS5857365B2 (ja) | Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法 | |
| JPS6247921B2 (ja) | ||
| US2656258A (en) | Reaction furnace for contacting a gas and fluidized solids | |
| CN114735956B (zh) | 一种水泥熟料的低碳生产方法及其系统 | |
| JPH07228910A (ja) | 鉄を製造する方法および装置 | |
| US20220112089A1 (en) | Producing Burnt End Products from Natural, Carbonate-Containing, Granular Materials as Starting Raw Materials | |
| CA1112452A (en) | Method for continuously manufacturing high- temperature reducing gas | |
| US4234169A (en) | Apparatus for the direct reduction of iron and production of fuel gas using gas from coal | |
| JPS649376B2 (ja) | ||
| US3017244A (en) | Oxy-thermal process | |
| US4225340A (en) | Method for the direct reduction of iron using gas from coal | |
| CN103664016B (zh) | 一种有源煤气化生产水泥的方法和回转窑装置 | |
| CA2313862A1 (en) | Method of producing portland cement clinker using a circulating fluidized bed boiler | |
| US4205830A (en) | Apparatus for the direct reduction of iron using gas from coal |