JPS5856818A - ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の新しい製造方
法に関するものである。祥しくは、優れた物性および色
調を有するガラス繊維強化熱可塑性樹脂を、装舗摩耗少
なく、安定ｋかつ高能率で製造する方法を提供するもの
である。

従来、ガラス繊維を熱可ｍ性樹脂に溶融混合し。

樹脂の強化改質を行うことは広く行われている。

如゛も一般的な方法は熱可塑性樹脂ベレットまたはパウ
ダーとはｌ”！　３〜６■に切断されたガラス繊維束片
（以下チ曹ツブトストランドという）を所定の比率で混
合し、これを押出機のホッパ一部から供給して溶融練込
みを行う方法である。

この方法は、ごく普通の１軸スクリ凰一式押出機で製造
可卯であり、特殊な装置を必要としないため広〈実施さ
れているが２次に述べる欠点がある。

■ホッパー中で樹脂とガラス繊維の分陰が起こり易く、
均一な組成の製品か安定して得がたい。

■樹脂とチッップトストランドをブレンドする際、チ冒
ツブトストランドが単締維化し、綿状となって押出機へ
の安定供給が困難となる。チ曹ツブトストランドの結束
を強化して対処すれば、溶融混合過程において樹脂への
均一分散ができず、また、結束剤の増１１はしばしば樹
脂とガラスの界面接着を妨げ２色調を悪くシ、物性を低
下させる原因となる。

■４１１脂の可塑化に釧るまでの領域における機械的摩
擦が大きく、ガラス槽維を破損するとともに、シリンダ
ーおよびスクリ具−の摩耗が著しく、その結果、物性２
色調ともに満足できない製品となる。また、高充填ガラ
ス繊維強化熱可塑性樹脂の製造においては、装着摩耗が
著しく長期安定生産は期待できない。

これに対して押出機の押出方向に材料供給口を２以上設
け、樹脂を溶融したのちチ璽ツブトストランドを供給す
る方法が試みられている。しかし。

チ嘗ツブトストランドの定量供給はその形状から困難を
極め、高度なフィードバックシステムな廟する定量供給
装置を要するとともに、ガラス槽維供給口を押出機軸方
向に長くするなど特別の工夫をしないと嵩肯いチーツブ
トストランドを均一に供給することは非常に困難である
。さらにチ冒ツブトストランドが持ち込む空気と上記−
口拡張のため、樹脂によっては空気酸化賢質な起こし１
色調を悪くする。

また、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の製法として、押出
機の先端にクロスヘッドを設け、＃融樹脂の中にガラス
ロービングを連続的ＫＸ通せしめ。

長ＭＩＭのまま山接仰脂を被りせしめた後、ペレット化
する方法もあるが、Ｓ＋脂粘度が高いため、ガラスロー
ビングの中まで樹脂が含浸し輪＜、　１＋溶融／ｉＶ形
時にガラス繊維束が残り易く、また、ガラス峠維と樹脂
の界面密着が不充分なため、性能的にも満足できるもの
ではない。

本発明者らは、上配実惰に鑑み、鋭Ｎ研梵の結果、これ
らの欠点をすべて解決しうる新しいガラス繊維強化熱可
塑性樹脂の製造方法を見出すに到った。すなわち、押出
方向に少なくとも２ケの供給口な有する２軸スクリ＾一
式押出機において第１の供給口に熱可塑性樹脂を定量供
給し、＃樹脂が実質的に溶融する点より押出方向側に設
けた第２以降の供給口の少なくとも１ケにガラスロービ
ングな連続的に導入し、溶融混練する方法である。

本発明によれは、樹脂の可塑化過程で、ガラス繊維が共
存しないため、可塑化領塚におけるガラス繊維の機械的
破損とこれに伴う装置１１１粍は解消され、溶融樹脂中
に引き込まれたガラスロービングは、樹脂の混線に伴っ
て適当な長さまで折れその過程でガラス線維は単綾維レ
ベルまで分散し。

樹脂とガラスの界面密着力も十分得られるため。

高度な物性が得られる。

また、ガラスロービングを導入する供給口は拡張する必
要がなく、空気持ち込みも少ないため樹脂の酸化が少な
く、良好な色調の製品が得られる。

さらに本発明の最も大きな利点は、定量供給性である。

押出機のスクリ島−１転数を一定にし、ガラスロービン
グの供給張力を一定とするだけで驚くべき定量性を有し
１％別な定量供給装置を必要としない。

本発明で使用される２軸スクリ、一式押出機は。

１〜３条のフライトが互に噛合ってなる２本のスクリユ
ーを有し、シリンダーの押出方向に２以上の材料供給口
を有するもので、スクリ、−の回転は同方向または山内
、何処異方向のいずれでも良いが、空気酸化を受は易い
樹脂では同方向または何処異方向回転が望ましい、各供
給口から押出方向に向って次の供給口まで漸次壽深さを
減少し。

材料に圧縮力がかかるよう構成され、ガラスロービング
供給口以降において溶融樹脂に少なくとも３　Ｑ　Ｑ　
Ｉ！ｅｅの見掛の剪断速度が実質的に与えられるような
混線部を有する押出機を用いるとよ−、ここで、見掛の
剪断速度とは、主たる材料流路における対向する２面の
相対速度を材料流の厚さで除した値であり、具体的には
材料の大部分が通過するスクリ、−〜シリンダー間また
はスクリ凰−〜スクリ＾−関の対向する２面の相対周速
度をその…ＩＮで除した鉋であり、同一スクリ凰−岐元
におイテモスクリューの（ロ）転速度に依存する。

材料流の厚さ ｌ軸スクリ為一式押出機では、ガラスロービングの安定
供給が得られないとともに、樹脂全域にわたって３ＱＱ
　ａｌｅ　　の剪断速度を与える混練部をａけることは
実際上むずかしい。ガラスロービング供給口以降に３Ｑ
Ｑｓｅｃ以上の剪断速度を与える混線部を有しない押出
機では、Ｓｔ脂の混練に伴うガラスロービングの適当な
破損と均一分散が得がたく、特に樹脂の粘度が低い場合
は十分な強化効果が得られない。

また１本発明に用いる押出機は、ガラスロービング供給
ｆｆ１Ｋ有効な脱気口を有することが好ましい。脱気口
がない場合は、ｓｔ脂またはガラス繍維忙起因する揮発
成分または、ロービングに連続的に処理する改質剤２例
えばカップリング剤等に起因する揮発成分のために、樹
脂とガラスの界面密着を阻曹し、十分な物性が得られな
いとともに。

３化ペレツトは自治し、白濁化する。

本発明で使用されるガラスロービングは、市欺のＦＲ用
ガラスロービングでよく、チ萱ツブトストランド用のよ
うなバインダーを強化したものでない方がむしろよい。

水だけで集束したロービングを使用して樹脂に合った処
理剤をインラインで処理するのが理想であるが、張力調
整の摩擦に耐える程度の集束性を有するものが実用上好
ましい。

単糸径は通常５〜２０μのものが使用され、２００〜８
００本集束されてロービングを形成しているが。

押出機の卵力、目的とする強化比率によって適宜選択し
、複数本のガラスロービングの導入が可能″である。

本発明の最も大きな特徴の１つは、ガラス繊維の供給安
定性であり、これをより確実にするために、ガラスロー
ビング供給張力を調整するとよい。

供給口面前におけるロービングの張力は、該ロービング
の１１１の重さの０．５〜２倍の範囲でできるだけ一定
張力に保つことが好ましい、張力が低過ぎるとロービン
グに弛みを生じ、一時的供給過剰となり１強化比率が安
定しない。また、張力が高過ぎるとロービングに抵抗が
掛り過ぎ、供給前の単糸切断またはロービングの切断を
惹起し易いだけでなくｔ　ガラス繊維の表面に傷をつけ
、樹脂中で十分な補強効果が得られない、瞬間的にしろ
弛みが発生しない範囲で低張力にコントロールすること
が本発明の効果を発揮するための要点である。

供給ロービングの張力を低位に調整する方法は％に限定
するものではないが、ｉ＃も簡単には、ロービングケー
クからほぼ真上に引き出したロービングを所定高さに設
けられた十分大きい曲率な有する＊ｍの少ないガイドを
介しては＃ｌ真下に位置すゐ供給口へ導入し、この際ロ
ービングケークと供給口の相対高さを調整するとよい、
また、このとき解舒費りがかからないよう工夫された無
を解舒ロービングを使用すると張力は一層安定し、ガラ
スＩ１１維強化比率を安定させることができる。また、
ロービングの供給変動は押出量および駆動負荷変動に影
響し、ガラス繊維の無駄な破損と装置岸耗の要因となる
ことも経験的事実であり、優れた物性を有するガラス繊
維強化熱可塑性樹脂を装置ｆ＃＃ｌ耗少なく製造するた
めには、ロービングをいかに安定供給するかが重要な鍵
となる。

本発明で使用される熱可塑性樹脂は、溶融押出機によっ
て成形することのできる熱可塑性樹脂。

例えば、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート
、ボリアリレート、ポリスチレン、ポリオレフィン、ポ
リアセタールあるいはアクリロニトリル／スチレン、ア
クリロニトリル／スチレン／ブタジェンの共重合物また
は混合物尋である。

本発明における熱可塑性樹脂とガラス線維の比率は、特
に限定するものではなく、　＊終使用目的に応じて任意
の組成の強化樹脂を製造することができるが、ガラス繊
維４５％以上の強化樹脂が容易に得られ、従来法に比べ
て装置嘲耗が著るしく少ないため、高比率強化樹脂の製
造において、より一層の特徴を発揮する。また、複数の
供給口からガラスロービングを段階的に導入することも
できるし、ガラスまたは無機質鑓粉末を併用する場合は
％に有効である。この場合、第２供給口以降で供給する
強化材料の量は第１供給口で導入するガラスＭｉ維の皺
の２倍を越えない方力”％仕材の均一な分散と優れた強
化効果を得るために好ましい。

本発明ではガラス繊維供給口を十分小さくできるため、
′＃Ｈ脂の空気酸化は比較的少ないがより確実にするた
めには、ガラスロービング供給口に不活性ガス気筒な気
密連結せしめ、ガラスロービングが該気筒を貫通後供給
されるようにするとよい。

気筒はロービングに抵抗を与えない範囲で細クシ。

該気筒の最下端から９素等の不活性ガスを導入し。

ロービングの流れに逆流せしめ、上端より放出すればよ
い。気筒の長さを十分とれば高速度導入においても空気
の巻き込みほぼ＃１児全に防ぐことができる。

本発明においては、樹脂との界面接着性向上のためのカ
ップリング剤を予め処理したガラス線維を使用すること
ができるが、ロニビング導入逼根でこれらの改良剤を付
着せしめることができる。

また、導入前のロービングを予熱すると押出自１′率を
着しく向上させることができる。さらに、２軸押出機の
ロービング供給部において、回転するスクリューの所犀
の部分にロービングを導入するための集束、導入位置決
めを行うと、押出機の負荷変動が著しく改善され２品質
の安定化と装置単軌の軽減に寄与する。

以上述べたように１本発明は、高品質のガラス締組怖化
〃（可塑性松脂を長期にわたって安定に。

しかも征オよく製造することを可能にするとともに、各
種改質剤をその連続過程で付与することが可能であり、
従来問題となっていたブレンドむら。

装置ｗ＃１粍、操秦゛性確保のための処即剤の制約およ
び各棹改勿剤、併用強化剤配合の工程繁雑什をすべて解
決しうるガラス繊維強化熱可塑性樹脂の製造方法を提供
するものであり、その工秦的価餉は大きい。

以下に、実施例に基づいて本発明な更ＫＡ体的に説明す
るが２本発明はこれらに限定されるものではない・ なお、実施例中に示すガラス強化熱ｎｌ　ＦＭ性樹脂の
各ｌ＊特）性は、いずれもＡＳＴＭ　Ｄ６３８　、０７
９０およびＤ２５６の各規格に基づきｍ１１定した値で
ある。

また組成物中の１００１１以下のガラス繊維比率は。

成形品の１部を蟻酸に溶解し、顕戯蝉撮影して求めた綾
維長分布から計算したＮｉｔ％であり２強化に有効でな
い無駄な繊維破損の指標として示した。

また、装置皐耗の指標として示した組成物中の鉄分は成
形片を恢硝酸分解し、伸子吸光法により測定した。

実施例１ 押出方向に２つの供給口と１つの脱気口を有するスクリ
エー径２９ｍ、長さ７５０ｍの同方向回転２軸押出機（
池貝鉄工所製ＰＣＭ　３０−２５　）の第一供給口にス
クリ凰一式ベレット定量供給装置をつけ。

脱気口はトラップ付き真空ポンプに連結した。

押出機のスクリ、−は５０■ピツチの３条ネジで相互の
噛合い３．５■の２本のスクリューからなり。

シリンダーに設けられた各開口から押出方向Ｋｆｌｋっ
て順次鳥を浅くシ、第二供船ロ直前および脱気口直前に
をま、スクリ為−〜シリンダー間およびスクリ瓢−〜ス
クリ凰−関に常ＫＯ１５−以下の間隙を維持しつつ連動
１転する混練部（ニーディングディスク）を設けた。混
練Ｉｌｌおいて、溶融樹脂に与えるＭ、掛の剪断ｉ！！
ｒはスクリ為−回転＃９に依存し下記で計算される。

ニーディングディスクの長半径：　　１４．！５ｍの短
牛径：　】１■ 相互’ＤＩｔｉＰＩ［：　　０．５１１ｍとシリンダー
の間隙−：　Ｏ，Ｓ箇でクリ。

スクＩＪ、−回転数：Ｎｒｐｍとすれば定義から、スク
ＩＪ、−〜シリンダー間の見掛の剪断速７１１１’　ｒ
ｘは」Ｌ スクリエー〜スクリ為−関の見掛の剪断速度ｒ２は声− 上記装置において、第一供給口よりナイロン６ベレット
を２．９ＫＶ′ｈ　ｒの速度で一定供給し、シリンダー
ｍｆｉ２７０ｃ、スクリ為−回転数２０Ｏｒｐｍで、ま
ず剖脂のみの押出しを行い、第二供給口で児全に樹脂が
溶融していることを確認した０次に２．３１７ｍ目付の
ロービングケーク（ユニチカユーエムグラス製ＥＲＫ２
３１０ＦＤ５０１　）からロービングをほぼ真上に引き
出し、直径６ａｎのほとんど抵抗なく自由回転する円部
ガイドを介してほぼ真下に＃引し。

上記押出機の第二供給口に導入した。ロービングは例ら
強制することなく押出機内に定常的に引き込まれ、ロー
ビングケークの位冒を第二供給口よりほぼ１ｍ低い位曾
にＭ整することにより供給口付近における９Ｆａ力は２
．５　＃で安定していた。溶融ポリマーは紛気口で減圧
ｙｔｔ１！−ぼ７００ｍ’Ｈｊ’で股気さね。

先端に装着されたダイスに送られ、直径はぼ３−のスト
ランドの形で紡糸、水冷後細断され、カラス含有率４５
１ｉｆ％のガラス線維強化ナイロン６ベレットを得た。

１０秒毎の押出量の変動は±３％であり、ベレッ）１．
０Ｆ毎のガラス含有率の変動は±０．５％であった。　
なお、押出中に樹ＷＪに与えられた見掛の剪断速度は上
式よりスフ１７、−〜シリンダー間で６０８　ｓｅｃ　
、　ｘクリニー〜スクリ、　−１ｉｊｊで１０６８ｇ＠
ｃ　　と１珈される。

得られたペレットを乾燥し、シリンダー口径４０ｍ　、
　Ｌ／Ｄ　１５の射出成形機（日積機脂製８７−１５０
型）を用いて２６５℃で試験片を成形し、物性。

５０＃以下の繊維の電量比率および装置摩耗の指標とし
て、鉄分の做蓋分析を行った。結果を表ＩＫ示す。

比較例１ 夾九例１と同じ装置で、第２供給口からロービングの代
すに、同一ロービングを３−２ｍ長さにカットしたチ１
．ブトストランドを供給する他はすべて実施例１と同一
条件で押出を行い、はぼガラス稙翁Ｆ強化蓚くの等しい
ペレットを得た。チ曹ツブトストランドは蝙も定蓋信１
）Ｊｉ性の高いノくイブレータ−フィーダーとフィード
Ｉ（ツクシステムを有するベルトフィーダーを併用し、
±１．０％の精度で供給した。１０秒掃の押出量の変動
は±８％であり。

ベレッ）ｌＯｊ毎のガラス含有率の変動は±１．３％で
あった。慢ら第１たベレットを実り例１と同様に絆価し
た結果を表１に併せ示す。

比較例２ 実施例１と同じナイロン６ペレット５５ｍＪＨｔｂと比
較例１で使用した３、２■力ツトチ曹ツブトストランド
４５電量部をタンブラ−でブレンドし、シリンダー口径
４０５ｇｍ、　Ｌ／Ｄ　２０．　％端部ノ溝深さ２５−
の１軸押出機（日本＃銅所シ）のホッパーに投入し、シ
リンＩ’−ｆｌｉＡ度２７ｏｃ、スクリ島−回転数４０
ｒｐｍにて押出し、ペレット化した。押出量変動が大き
く、吐出停滞が頻発した。定常押出時に採増したベレッ
）１（１＃毎のカラス含有率の変動は±１．５％であっ
た。　得られたベレットを実施例１と同様に好個した結
果を表１に併せ示す。

表　１ 実施例２ 押出方向に２つの供給口と１つの脱気口を有するシリン
ダー径６５ｗ　、　Ｌ／Ｄ　３０の円内異方向回転２軸
押出機（日本製鋼所ＴＥＸ　６５−３０ＢＷ　）の第一
供給口にテーブル式ペレット定量供給装着をつけ。

脱気口を真空系に接続した。押出機のスクリエ−はシリ
ンダーに設けられた各開口から押出方向に向って順次溝
を浅＜シ、第二供給ロ直前および脱気口直前にけスクリ
、−〜シリンダー間およびスクリュー−スクリュー間に
常に０．５ｍ以下の間隙を維持しつつ連動回転する混線
部（ローター）を有し、混練部において溶融樹脂に与え
る見掛の剪断速度は実施例１と同様に下式で計算される
。

スクリュー−シリンター間の見掛の剪断速度ｒ。

上記装置において、第一供給口よりナイロン６ペレット
を６６Ｋｆ／ｈｒの速度で定量供給し、シリンダー温！
　２７５℃、スクリ凰−回転数２ｏｏｒｐｍでまず樹脂
のみの押出を行い、第二供給口で樹脂が死金に＃融して
いることを確認したのち、第二供給口から実施例１と同
様にロービングを投入した。

投入したｐ−ピングは２．３１重ｍの目付のもの１３本
をそれぞれガイドを介して同時に導入した。

溶融ポリマーは、脱気口で減圧度７００ｍＨ＃で脱気さ
れ、先１１４ＡＫ装着されたダイスから直径ｆ！　ｔ！
ｌ’　３．５箇のストランドとして押出され、冷却後細
断してガラス含有率５０重ｔｑｂのガラス繊維強化ナイ
ロン６ベレットを得た。押出量の変動は±１０％であっ
たが、ガラス含不率の変動は±０．４％であった。ロー
ビング尋人後に樹脂に与えられた見掛の剪断速摂は上式
より１３６０１！６ｅとなる。得られたペレットを乾燥
し、実施例１と同＆に評価した結呆を表２に示す。

比較例３ シリンダー口径１００ｍ、　　Ｌ／Ｄ　２８．　　先端
部の高深さ５■の１ペン）１軸押出機（中部機械製）の
ホッパーＫＸＴｈ例２と同じナイロン６ペレットを７０
．６　Ｋｆ／ｈ　ｒの速度で定量供給し、シリンターｉ
良り７５℃、スクリ具−回転数ｇ□ｒｐｍで押出し、ベ
ント部で樹脂が完全溶融していることを確認後、実施例
２で用いた同じ２．３＃／＊目付のガラスロービング２
４本をベントロに投入し、ストランド紡糸。

冷却後細断してガラス線維強化ナイロン６樹脂ペレット
を製造した。運転初期は予定押出量にてガラス含有率も
ほぼ５０重ｆ％のペレットが得られたが１時間酔過とと
もに押出量が漸次低下し、２時間後にはガラス含有率が
４３〜４５重量％に低下した。ダイスを分解したところ
、長さ数ｄのガラス繊維が押出機先端に堆積しているこ
とが確鯖された。なお、実施例２と同様にロービング投
入後に樹脂に与えられた見掛の剪断速度は。

０ である。

比較例４ 比較例３と同じ装置を使用して、実施例２と同じナイロ
ン６ペレツトＳｏｂ量部と比叡例１と同じチｗクブドス
トランド５０３１童部ヲリボンプレンーでブレンドし、
ポツパーから１４１．２ＫＪＩ／ｈｒＦ）速ｆｆで一定
供給し、シリンダーＩ！度り７５℃、スクリ凰−回転数
ｇＱｒｐｒｎで押出しペレット化した。押出量の変動は
±５％であり、ペレットのガラス含有率の変動は±０．
８％であった。得られたペレットを実施例２と同様に評
価した。結果を表２に併せ示す。

真　意 実施例３ 笑Ｊ［Ｉにおいて、ガラスロービングを導入する第２供
給口に内径２５■、長さ６０５１の檎脂製パイプを直結
し、下端からＳｔ／―の嘗素ガスを注入しつつ、そのパ
イプ内を経てロービングが供給されるように工夫した以
外は、′！Ａ施例側倒く同じ条件でカラスｌＩｌ維強化
ベレットを製造した。押出量の変動、ガラス含有率の変
動は実施例１と侮らず。

実施例１より明らかに黄変の少ない色調良好なペレット
が得られた。好個結果を表３に示す。

実施例４ 実施例１において、ガラスロービングに、ローラータッ
チ方式でｒ−アンノブロピルトリエトキシシラン（ユニ
オンカーバイド社製Ａ−１１００）２％水溶液を５％付
着させながら、第２供給口へ導入する以外は全て＊側倒
と同じ条件でガラス強化ナイロン６ペレットを製造した
。押出蓋及びガラス含有率の肇動は実施例１と蒙らず、
実施例１より色調および物性が並巻されたペレットが得
られた。実施例１と同様に評価した結果を表３に示す。

表３ 実施例５ 実施例１と−じ装置を用いて、第１供給口よりナイロン
６ペレツ）　４．８１Ｖｈｒの速度で定量供給し。

シリンダ一温度２６５℃、スクリ為−同転数１０゜ｒｐ
ｍでまず樹脂のみの押出を行い、第２供給口で完全に樹
脂が溶融していることを確認した。つぎに２．３１／ｗ
＋目付のロービング１本を実施例１と同様に第二供給口
に導入し、さらに第３供給口（実施例１では脱気口とし
て使用した開口部）ｋ、平均粒径５０声のガラスピーズ
（東芝）（ロテイー二製ＧＢ　３０１　ＳＡ　）をテー
ブル式定量７４−ダテ２ＫＶ／ｈｒの速度で供給した。

ストランド紡糸、冷却後ベレット化し、ガラス繊維１５
重量係、ガラスピーズ２５亀量係で強化されたナイロン
６ペレットを得た。

押出量の変動は±２％であり、ペレット中のガラス繊維
およびカラスビーズ含有率の変動をまそれぞれ±０．３
％であった。ロービング投入後の極月−に与えられた蒐
掛の剪断速度は実施例１と同様にスクリ島−〜シリンダ
ー間でＱ−３０４１Ｈ１ｅ、スクリ。

−〜スクリ＾−間でｒ２■５３４ｓｅｃとなる。結果な
表４に示す。

比較例５ 比較例２で用いたナイロン６ペレツト６０１蓋部。

３．２−カットチーツブトストランド１５重量部および
実施例５で用いたガラスピーズ２５重量部をタンブラ−
でブレンドし、比較例２で使用した１軸押出機のホッパ
ーに投入し、シリンダ一温度！度２６５Ｃ。

スクリュー回転数４０ｒｆｌｌｌｌｌｋて押出しペレッ
ト化しようとしたが、ホッパーでの分離と喰込み変動の
ためＫｌｋ込生産することができなかった。そこで。

実施例５でペレット供給用に用いたスクリλ一式定量供
給装蓋を使用して、上記ブレンド物をホッパーへ定量供
給すると練込は可能であったが、押出蓋の変動は±１５
％を越え、得られたペレット中のガラス繊維およびガラ
スピーズの含有ｔの変動□はそれぞれ±２％、±１．５
％であった。また、鉄分の分析から実施例５に比べて装
置傘耗が著しく大きいことが予測される。結果を実施例
５とともに表４に示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、押出方向属少なくとも２ケの供給口を有する２軸ス
   クリ工一式押出機において、第１の供給口に熱可塑性樹
   脂を定量供給し、該樹脂が実質的に溶融する点より押出
   方向＠に設けた第２以降の供給口の少なくとも１ケにガ
   ラスロービングを連続的に導入し、溶融混練することを
   特徴とする〃ラス繊維強化熱可塑性樹脂の製造方法。 ２、溶融樹脂に少なくとも３６０ｓｅｃ以上の見掛の剪
   断速度を実装的に与えることができる混練部ヲ、カラス
   ロービング供給口より押出方向側に有する２軸スクリ翼
   一式押出機を使用することを特徴とする特許請求範囲第
   １項記載の製造方法。 ３、　カラスロービング供給口より押出方向＠に脱気口
   を少なくとも１ケ有する２軸スクリ凰〜式押出機を使用
   することを特徴とする特許請求範囲第１項記載の製造方
   法。 ４、導入されるロービングの張力が押出機供給口におい
   て、該ロービングの単位メートル当りの１董の０．５〜
   ２倍の範囲で一定になるようＫｐ４整することを特徴と
   する特許請求範囲第１項記載の製造方法。 ５、　カラスロービング供給口に不活性ガス気筒な気密
   連結せしめガラスロービングが該気筒を貫通後供給され
   るようｋしたことを特徴とする特許請求範囲第１項記載
   の製造方法。 ６、供給前のガラスロービングに、カップリング剤処理
   、乾燥、予熱、集束の少なくとも１回の前処理を連続的
   に行いつつ供給することを特徴とする特許請求範囲第１
   項記載の製造方法。 ７、　ガラスロービング供給口または他の供給口からガ
   ラスロービング総供給奮の５〜２００％のガラスまたは
   無機質微粉末を一定速度で供給することを特徴とする特
   許請求＠囲第１項記載の製造方法。