JPS5856748B2 - Ｚｒ基合金製原子燃料被覆管 - Google Patents
Ｚｒ基合金製原子燃料被覆管Info
- Publication number
- JPS5856748B2 JPS5856748B2 JP52106033A JP10603377A JPS5856748B2 JP S5856748 B2 JPS5856748 B2 JP S5856748B2 JP 52106033 A JP52106033 A JP 52106033A JP 10603377 A JP10603377 A JP 10603377A JP S5856748 B2 JPS5856748 B2 JP S5856748B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- based alloy
- value
- cladding tube
- nuclear fuel
- fuel cladding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＺｒ基合金製原子燃料被覆管に関し、詳細には
物性のパラメータとしてｆ値を特定範囲内に設定してな
る延性の優れたＺｒ基合金製原子燃料被覆管に関するも
のである。
物性のパラメータとしてｆ値を特定範囲内に設定してな
る延性の優れたＺｒ基合金製原子燃料被覆管に関するも
のである。
Ｚｒ基合金製原子燃料被覆管とは原子力発電等に使われ
る核燃料を被覆する鞘として使用されるもので、原子力
発電の安全性を確保するうえで極めて重要な部材であり
、核分裂による発生熱を外側の冷却水に伝えること、放
射性核分裂生成物が外部の冷却水に漏洩するのを防ぐこ
とがその最も重要な役割である。
る核燃料を被覆する鞘として使用されるもので、原子力
発電の安全性を確保するうえで極めて重要な部材であり
、核分裂による発生熱を外側の冷却水に伝えること、放
射性核分裂生成物が外部の冷却水に漏洩するのを防ぐこ
とがその最も重要な役割である。
ところで水冷却型原子炉には、二酸化ウラン等のペレッ
トを円筒状のＺｒ基合金製被覆管に封入した燃料棒が挿
入されるが、使用中の二酸化ウランペレットの温度が被
覆管よりも高いこと、ペレット内の温度勾配に起因する
半径方向の物質移動によりペレット外周部に半径方向の
割れが生じること、或は核分烈生成物が被覆管内に蓄積
して体積膨張を生じること等の為、被覆管は内部から拡
径方向の力をうけて歪む。
トを円筒状のＺｒ基合金製被覆管に封入した燃料棒が挿
入されるが、使用中の二酸化ウランペレットの温度が被
覆管よりも高いこと、ペレット内の温度勾配に起因する
半径方向の物質移動によりペレット外周部に半径方向の
割れが生じること、或は核分烈生成物が被覆管内に蓄積
して体積膨張を生じること等の為、被覆管は内部から拡
径方向の力をうけて歪む。
一方、被覆管は高速中性子の影響をうけて延性が低下す
る傾向があり、前記型がこの延性の限界を越えると被覆
管に局部的な割れを生じることがある。
る傾向があり、前記型がこの延性の限界を越えると被覆
管に局部的な割れを生じることがある。
そのため燃料棒を設計する際には、ペレット及び被覆管
の寸法、形状、材質等を慎重に選択し、被覆管の損壊事
故（割れ）を可及的に防止し得るよう考慮を払っている
。
の寸法、形状、材質等を慎重に選択し、被覆管の損壊事
故（割れ）を可及的に防止し得るよう考慮を払っている
。
しかしながら前述のような考慮を払うにしても、従来は
単に経験的な事実に基づいて最良の条件（焼鈍条件、純
度、圧延条件等の製造若しくは加工条件等）を設定して
いるにすぎず、Ｚｒ基合金自体の内部組織や結晶の配向
性等の基礎研究に裏付けられた被覆管の製造技術は殆ん
ど確立されていなかった。
単に経験的な事実に基づいて最良の条件（焼鈍条件、純
度、圧延条件等の製造若しくは加工条件等）を設定して
いるにすぎず、Ｚｒ基合金自体の内部組織や結晶の配向
性等の基礎研究に裏付けられた被覆管の製造技術は殆ん
ど確立されていなかった。
ところが原子力利用技術が進歩するにつれて更に高性能
のＺｒ基合金製被覆管が要求されるようになり、それに
伴なってＺｒ基合金の内部組織や結晶配向性についても
、その性能との関連が究明されるようになってきた。
のＺｒ基合金製被覆管が要求されるようになり、それに
伴なってＺｒ基合金の内部組織や結晶配向性についても
、その性能との関連が究明されるようになってきた。
この種の技術としては例えば特開昭５０−１１１４９６
号公報に記載の技術が知られている。
号公報に記載の技術が知られている。
該公報所載の技術は、Ｚｒ基合金が稠密六方晶のＺｒ結
晶を含むもので、Ｚｒ基合金の薄肉細径管を圧延加工す
ると稠密六方晶が一定方向に配向し、所謂集合組織を形
成する点に着目したもので、稠密六方晶の中心軸が管の
半径方向に対して一定の角度範囲（５〜１８度）に集積
するように品質管理することにより、Ｚｒ基合金製被覆
管の延性を高め割れを可及的に防止しようとするもので
ある。
晶を含むもので、Ｚｒ基合金の薄肉細径管を圧延加工す
ると稠密六方晶が一定方向に配向し、所謂集合組織を形
成する点に着目したもので、稠密六方晶の中心軸が管の
半径方向に対して一定の角度範囲（５〜１８度）に集積
するように品質管理することにより、Ｚｒ基合金製被覆
管の延性を高め割れを可及的に防止しようとするもので
ある。
ところが本発明者等が該公報所載の技術を追試確認した
ところ、稠密六方晶中心軸の配向角度のみでＺｒ基合金
製被覆管としての適正を判断するには相当無理があり、
常に高性能の被覆管が得られるとは限らないことを知っ
た。
ところ、稠密六方晶中心軸の配向角度のみでＺｒ基合金
製被覆管としての適正を判断するには相当無理があり、
常に高性能の被覆管が得られるとは限らないことを知っ
た。
そこで本発明者等は、金属結晶学において金属材料の機
械的・物理的性質の異方性を確認する為に定義されたｆ
値の概念を利用し、ｆ値に基づいてＺｒ基合金の原子燃
料被覆管としての適正を判断できないかと考えた。
械的・物理的性質の異方性を確認する為に定義されたｆ
値の概念を利用し、ｆ値に基づいてＺｒ基合金の原子燃
料被覆管としての適正を判断できないかと考えた。
尚Ｚｒ基合金は当分前における汎用合金であり、本発明
はＺｒ基合金の合金組成についての研究成果に関するも
のではない。
はＺｒ基合金の合金組成についての研究成果に関するも
のではない。
従ってＺｒ基合金の合金組成を限定すべき必要はないが
、本発明においてはＡＳＴＭＢ３５３−６９で規定され
るもつとも代表的な下記成分組成のＺｒ基合金（通称ジ
ルカロイ）を対象材料とした。
、本発明においてはＡＳＴＭＢ３５３−６９で規定され
るもつとも代表的な下記成分組成のＺｒ基合金（通称ジ
ルカロイ）を対象材料とした。
Ｓ口 ：１．２０〜１．７０％
Ｆｅ ： ０．０７〜０．２０％
Ｃｒ ： ０．０５〜０．１５％
Ｎｉ：０．０３〜０．０８％
Ｆｅ ＋Ｃｒ ＋Ｆｉ ： ０．１８〜０．３８％Ｚｒ
及び不可避不純物：残部 ここでｆ値とは、金属結晶学において既に定義づけられ
ているもので、以下に示す如き理論に基づいて与えられ
るものである。
及び不可避不純物：残部 ここでｆ値とは、金属結晶学において既に定義づけられ
ているもので、以下に示す如き理論に基づいて与えられ
るものである。
即ちＺｒ基合金の如き六方晶金属の単結晶を例にとると
、その諸性質は測定方向と結晶軸のなす角に依存し、（
１）式の関係が知られている。
、その諸性質は測定方向と結晶軸のなす角に依存し、（
１）式の関係が知られている。
Ｐφ＝Ｐ／ｃｏｓ２φ＋Ｐ±（１−ｃｏｓ２φ） ・
（１）但しＰφ：主軸からφ傾いた方向でのある性質の
値 Ｐ／：主軸に平行な方向でのある性質の値Ｐ土：主軸に
垂直な方向でのある性質の値（１）式を満足する諸性質
として引張耐力、電気抵抗、熱膨張、拡散速度等が確認
されている。
（１）但しＰφ：主軸からφ傾いた方向でのある性質の
値 Ｐ／：主軸に平行な方向でのある性質の値Ｐ土：主軸に
垂直な方向でのある性質の値（１）式を満足する諸性質
として引張耐力、電気抵抗、熱膨張、拡散速度等が確認
されている。
この関係式（１）を多結晶材料に拡張する場合、多結晶
を単結晶に近似させる必要がある。
を単結晶に近似させる必要がある。
一方多結晶金属の異方性をより定量的に評価するには、
材料の特定方向〔管の場合、半径方向（ｒ）、円周方向
（１）、或いは管軸方向（１）〕からの傾き角φに平行
な結晶軸（例えば＜０００２＞）を有する結晶粒のボリ
ュームフラクション（ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ
）を求めなければならない。
材料の特定方向〔管の場合、半径方向（ｒ）、円周方向
（１）、或いは管軸方向（１）〕からの傾き角φに平行
な結晶軸（例えば＜０００２＞）を有する結晶粒のボリ
ュームフラクション（ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ
）を求めなければならない。
第１図はｒ方向を主軸とした投影球を示すが、主軸から
の傾き角（緯度方向角）φで幅ｄφの帯状領域に特定の
結晶軸＜０００２＞を有する結晶粒のｖｏｌｕｍｅ ｆ
ｒａｃｔｉｏｎは以下の手順で求めることができる。
の傾き角（緯度方向角）φで幅ｄφの帯状領域に特定の
結晶軸＜０００２＞を有する結晶粒のｖｏｌｕｍｅ ｆ
ｒａｃｔｉｏｎは以下の手順で求めることができる。
尚αは経度方向角を示す。
Ｘ線回折強度■（φ、α）は測定された結晶体の中で特
定の結晶軸がφ、αに方位した結晶粒の占める体積に比
例する。
定の結晶軸がφ、αに方位した結晶粒の占める体積に比
例する。
ここで回折強度Ｉ（φ。α）は（２）式で定義される。
但しＩＳａｍｐｌｅ（φ、α）：φ、αにおける測定サ
ンプルの回折強度 Ｉｓａｍｐｌｅ（φ、α）ＢＧ：φ、αにおける測定サ
ンプルのＢａｃｋ Ｇｒｏｕｎａ Ｉｒａｎｄｏｍ（φ、α）： φ、αニオケルランタム
サンプルの回折強度 Ｉｒａｎｄｏｍ（φ、α）ＢＧ：φ、αにおけるランダ
ムサンプルのＢａｃｋ Ｇｒｏｕｎｄ 第１図のｄφ、ｄα（ラジアン）で囲まれた面積ｄｓは
投影球の半径をＲとすると（３）式で近似できる。
ンプルの回折強度 Ｉｓａｍｐｌｅ（φ、α）ＢＧ：φ、αにおける測定サ
ンプルのＢａｃｋ Ｇｒｏｕｎａ Ｉｒａｎｄｏｍ（φ、α）： φ、αニオケルランタム
サンプルの回折強度 Ｉｒａｎｄｏｍ（φ、α）ＢＧ：φ、αにおけるランダ
ムサンプルのＢａｃｋ Ｇｒｏｕｎｄ 第１図のｄφ、ｄα（ラジアン）で囲まれた面積ｄｓは
投影球の半径をＲとすると（３）式で近似できる。
従ってこの面積内で特定の結晶方位をもった結晶粒のｖ
ｏｌｎｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎは（４）式で与えられる
。
ｏｌｎｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎは（４）式で与えられる
。
従ってφｌ〜φ２の帯内のＶｏｌｕｍｅ
は（５）式で与えられる。
ｆｒａｃｔｉｏｎ
ここでランダムサンフルの場合を考えるとＩ ｒａｎｄ
ｏｍ （φ、α）＝Ｉであり分母は２πになる。
ｏｍ （φ、α）＝Ｉであり分母は２πになる。
ところで前記（１）式は主軸と結晶軸とのなす角がφで
ある単結晶の性質Ｐφを示したものであったが、（１）
式の関係を多結晶体に拡張して当てはめてみる。
ある単結晶の性質Ｐφを示したものであったが、（１）
式の関係を多結晶体に拡張して当てはめてみる。
多結晶体では主軸と結晶軸のなす角がφである単結晶が
ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ Ｖφの割合で存
在し、φ＝０〜π／２の総和が１つの結晶体を形成して
いる。
ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ Ｖφの割合で存
在し、φ＝０〜π／２の総和が１つの結晶体を形成して
いる。
即ち任意の角φ傾いた結晶粒の主軸への性質の寄与は、
φでの単結晶の性質Ｐφとφ傾いた結晶粒のｖｏｌｕｍ
ｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｙφの積で与えられる。
φでの単結晶の性質Ｐφとφ傾いた結晶粒のｖｏｌｕｍ
ｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｙφの積で与えられる。
ここで多結晶体の性質がｖｏ ｌ ｕｍｅ ｆｒ−ａｃ
ｔ ｉ ｏｎの重みをつけた単結晶の性質の総和で与
えられると仮定すると、多結晶体の性質Ｐφは（６）式
で与えられる。
ｔ ｉ ｏｎの重みをつけた単結晶の性質の総和で与
えられると仮定すると、多結晶体の性質Ｐφは（６）式
で与えられる。
ところでＰφは（１）式より（７）式で与えることがで
きるから、 ここで定義により（９）式が成り立つから（８）式はα
昧に変換できる。
きるから、 ここで定義により（９）式が成り立つから（８）式はα
昧に変換できる。
即ち金属材料の引張耐力、電気抵抗、熱膨張、拡散速度
等の諸性質は、そのＸ線回折強度■（φ。
等の諸性質は、そのＸ線回折強度■（φ。
α）から算出されるｆ値が１つのパラメーターとなる。
そこで本発明者等はＺｒ基合金の原子燃料被覆管として
の適正を、そのｆ値によって判定できないかと考え種々
実験を行なったところ、ｆ値が特定範囲内にあるＺｒ基
合金は優れた延性を示し、原子燃料被覆管として、きわ
めて優れたものであることを知り、舷に本発明の完成を
みた。
の適正を、そのｆ値によって判定できないかと考え種々
実験を行なったところ、ｆ値が特定範囲内にあるＺｒ基
合金は優れた延性を示し、原子燃料被覆管として、きわ
めて優れたものであることを知り、舷に本発明の完成を
みた。
即ち本発明に係る原子燃料被覆管の構成とは、完全焼鈍
状態におけるｆ値が０．５６０〜０．６１５の範囲にな
るように設定したことを要旨とするものであり、もって
原子燃料被覆管に最も必要とされる延性を優れたものと
し、使用中の割れ等の損壊事故を可及的に低減すること
に成功したものである。
状態におけるｆ値が０．５６０〜０．６１５の範囲にな
るように設定したことを要旨とするものであり、もって
原子燃料被覆管に最も必要とされる延性を優れたものと
し、使用中の割れ等の損壊事故を可及的に低減すること
に成功したものである。
本発明者等はまず燃料被覆管が原子炉内で使用中に受け
る応力状態を考察する為、被覆管の長さ方向に生じる応
力をσ２、円周方向に生じる応力をσｔとし、σ２／σ
ｔの値をパラメーターとして３５０℃付近の温度（被覆
管が使用時にうける温度）における円周方向伸び率とｆ
値の関係を観察した。
る応力状態を考察する為、被覆管の長さ方向に生じる応
力をσ２、円周方向に生じる応力をσｔとし、σ２／σ
ｔの値をパラメーターとして３５０℃付近の温度（被覆
管が使用時にうける温度）における円周方向伸び率とｆ
値の関係を観察した。
その結果、σ２／σｔの値によって最大円周伸び率は著
しく変化するが、σ２／σｔの値如何に拘らず一定のｆ
値範囲でピークを示すことがわかった。
しく変化するが、σ２／σｔの値如何に拘らず一定のｆ
値範囲でピークを示すことがわかった。
即ち第２図の結果からも明白なようにｆ値が０．５６０
〜０．６１５殊に０．５８０〜０．６０５の範囲におい
ては、この範囲を外れたｆ値の場合に比べて優れた最大
円周伸び率を示す。
〜０．６１５殊に０．５８０〜０．６０５の範囲におい
ては、この範囲を外れたｆ値の場合に比べて優れた最大
円周伸び率を示す。
従ってＺｒ基合金製原子燃料被覆管を得る際、そのｆ値
が前記好適範囲内にくるように設定してやれば、延性の
卓越した被覆管を確実に得ることができ、使用時におけ
る燃焼棒の損壊事故を可及的に防止できることがわかっ
た。
が前記好適範囲内にくるように設定してやれば、延性の
卓越した被覆管を確実に得ることができ、使用時におけ
る燃焼棒の損壊事故を可及的に防止できることがわかっ
た。
しかも金属材の結晶配向性は圧延加工条件によって著し
く影響されるが、Ｚｒ基合金製燃料被覆管製造時の加工
モードＱεとｆ値の間には一定の関係があり、製造時の
加工モードＱεを適正に設定することにより、ｆ値を自
在に調節し得ることを知った。
く影響されるが、Ｚｒ基合金製燃料被覆管製造時の加工
モードＱεとｆ値の間には一定の関係があり、製造時の
加工モードＱεを適正に設定することにより、ｆ値を自
在に調節し得ることを知った。
即ち加工モードＱεとは次式で示される関係式であるが
、（ｔｏ ：素材の肉厚、ｔ：製品の肉厚、Ｄｏ＝素材
の平均径、Ｄ：製品の平均径、） Ｑεとｆ値の間には第３図の関係があり、Ｑεを１．２
〜３．５の範囲に設定することによって燃料被覆管のｆ
値を容易に０．５６０〜０．６１５の範囲に調整できる
から、生産管理及び品質管理も極めて簡単である。
、（ｔｏ ：素材の肉厚、ｔ：製品の肉厚、Ｄｏ＝素材
の平均径、Ｄ：製品の平均径、） Ｑεとｆ値の間には第３図の関係があり、Ｑεを１．２
〜３．５の範囲に設定することによって燃料被覆管のｆ
値を容易に０．５６０〜０．６１５の範囲に調整できる
から、生産管理及び品質管理も極めて簡単である。
ところでＺｒ基合金製原子燃料被覆管を製造する方法と
しては、■製練されたＺｒ素材を熱間加工に付して熱間
押出素管を得る工程、■次いで室温における圧延処理及
び真空焼鈍処理を繰り返し付し、適正寸法を確保すると
共に集合組織に一定の配向性を付与する工程、■ロール
等により内外面の研摩及び寸法調整を行なう工程、■所
定長さに切断する工程、を順次経由し最後に■製品の品
質を最終的に検査する工程、を経て製品化されるが、本
発明の被覆管を製造する際は、前記■の圧延・真空焼鈍
工程の最終段階における加工モードＱεが前記適正範囲
にくる如く圧延条件を設定することにより、本発明の目
的に合致する優れた延性の被覆管を得ることができる。
しては、■製練されたＺｒ素材を熱間加工に付して熱間
押出素管を得る工程、■次いで室温における圧延処理及
び真空焼鈍処理を繰り返し付し、適正寸法を確保すると
共に集合組織に一定の配向性を付与する工程、■ロール
等により内外面の研摩及び寸法調整を行なう工程、■所
定長さに切断する工程、を順次経由し最後に■製品の品
質を最終的に検査する工程、を経て製品化されるが、本
発明の被覆管を製造する際は、前記■の圧延・真空焼鈍
工程の最終段階における加工モードＱεが前記適正範囲
にくる如く圧延条件を設定することにより、本発明の目
的に合致する優れた延性の被覆管を得ることができる。
そしてｆ値の最終確認は最終検査工程で実施すればよい
。
。
この様に本発明のＺｒ基合金製原子燃料被覆管は、圧延
処理工程における加工モードＱεを調整するだけでよく
、しかもＱεは圧延条件を変えることによって自由に調
整できるから、適正Ｑεの確保も容易であり、結局適正
ｆ値の確保も極めて容易に行なえる。
処理工程における加工モードＱεを調整するだけでよく
、しかもＱεは圧延条件を変えることによって自由に調
整できるから、適正Ｑεの確保も容易であり、結局適正
ｆ値の確保も極めて容易に行なえる。
本発明は以上の如く構成されており、以下に示すような
諸種の利益を享受できるものである。
諸種の利益を享受できるものである。
■ 本発明に基づきｆ値を考慮して品質管理されたＺｒ
基合金製被覆管は、従来例に従って品質管理された被覆
管に比べて高い円周方向の延性を発揮する。
基合金製被覆管は、従来例に従って品質管理された被覆
管に比べて高い円周方向の延性を発揮する。
従って使用時における被覆時の割れに起因する事故を大
幅に低減できる。
幅に低減できる。
■ 加工モードＱεとｆ値には一定の関係があるから、
Ｑεを目安にして圧延条件等を設定することができ、生
産管理が単純化される。
Ｑεを目安にして圧延条件等を設定することができ、生
産管理が単純化される。
しかも品質のバラツキも少なくなり、品質管理の点から
しても極めて有利である。
しても極めて有利である。
次に本発明の実施例について説明する。
第１表に示す成分組成のＺｒ基合金素材を用い、第４図
（圧延工程を示すフロー図）に示す圧延処理を夫々施し
て得たＺｒ基合金管について真空焼鈍後の加工モードＱ
εを測定した。
（圧延工程を示すフロー図）に示す圧延処理を夫々施し
て得たＺｒ基合金管について真空焼鈍後の加工モードＱ
εを測定した。
次いで該Ｚｒ基合金管を順次前記寸法調整工程、切断工
程、検査工程に付して製品被覆管を得た。
程、検査工程に付して製品被覆管を得た。
該製品被覆管のｆ値並びに延性の評価を、前述のＺｒ基
合金管の加工モードＱεと共に第２表に示した。
合金管の加工モードＱεと共に第２表に示した。
第２表から明らかな様に加工モードＱεが１．２〜３．
５となる様に冷間圧延した試料３，４は０．５６０〜０
．６１５の適正ｆ値範囲を満足しており、又優れた延性
が得られている。
５となる様に冷間圧延した試料３，４は０．５６０〜０
．６１５の適正ｆ値範囲を満足しており、又優れた延性
が得られている。
これに対し試料−１、２ｖ−５はいずれも試料３と同じ
成分組成の素材を用いながら、圧延・焼鈍覆歴が異なる
為にＱεが前記適正範囲を満足せず、従ってｆ値が低す
ぎるか高すぎると共に良好な延性を得ることができなか
った。
成分組成の素材を用いながら、圧延・焼鈍覆歴が異なる
為にＱεが前記適正範囲を満足せず、従ってｆ値が低す
ぎるか高すぎると共に良好な延性を得ることができなか
った。
第１図は多結晶体のｆ値の算出法を補助する説明図、第
２図はＺｒ基合金製原子燃料被覆管のｆ値と最大円周伸
び率の関係を示すグラフ、第３図はｆ値と加工モードＱ
εの関係を示すグラフ、第４図は圧延工程の実施例を示
すフロー図である。
２図はＺｒ基合金製原子燃料被覆管のｆ値と最大円周伸
び率の関係を示すグラフ、第３図はｆ値と加工モードＱ
εの関係を示すグラフ、第４図は圧延工程の実施例を示
すフロー図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下記成分組成のＺｒ基合金で形成された原子燃料被
覆管であって、下記式で算出される完全焼鈍状態におけ
るｆ値を０．５６０〜０．６１５の範囲に設定してなる
ことを特徴とする延性の優れたＺｒ基合金製原子燃料被
覆管。 Ｓｎ ： １．２０〜１．７０％（重量％の意味、以下
同じ） Ｆｅ ： ０．０７〜０．２０％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．１５％ Ｎｉ：０．０３〜０．０８％ Ｆｅ ＋Ｃｒ ＋Ｎｉ ： ０．１８％〜０．３、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52106033A JPS5856748B2 (ja) | 1977-09-02 | 1977-09-02 | Ｚｒ基合金製原子燃料被覆管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52106033A JPS5856748B2 (ja) | 1977-09-02 | 1977-09-02 | Ｚｒ基合金製原子燃料被覆管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5449497A JPS5449497A (en) | 1979-04-18 |
| JPS5856748B2 true JPS5856748B2 (ja) | 1983-12-16 |
Family
ID=14423315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52106033A Expired JPS5856748B2 (ja) | 1977-09-02 | 1977-09-02 | Ｚｒ基合金製原子燃料被覆管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5856748B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5754241A (ja) * | 1980-09-16 | 1982-03-31 | Toshiba Corp | Taishokujirukoniumugokintosonoseizohoho |
-
1977
- 1977-09-02 JP JP52106033A patent/JPS5856748B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5449497A (en) | 1979-04-18 |
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