JPS5855622A - 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 - Google Patents
低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器Info
- Publication number
- JPS5855622A JPS5855622A JP15364081A JP15364081A JPS5855622A JP S5855622 A JPS5855622 A JP S5855622A JP 15364081 A JP15364081 A JP 15364081A JP 15364081 A JP15364081 A JP 15364081A JP S5855622 A JPS5855622 A JP S5855622A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- combustion
- combustor
- gas turbine
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/26—Controlling the air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガスタービン用燃焼器に係わり、特に、燃焼
器で発生する窒素酸化物（ＮＯｘ）を低減し、作動範囲
すべてにおいて安定な燃焼が得られ、しかも未燃物質の
発生が少い燃焼器構造及び燃焼用空気制御方法等に関す
る。
器で発生する窒素酸化物（ＮＯｘ）を低減し、作動範囲
すべてにおいて安定な燃焼が得られ、しかも未燃物質の
発生が少い燃焼器構造及び燃焼用空気制御方法等に関す
る。
ガスタービンからの大気汚染物質としては、今日、ＮＯ
ｘがもつとも大きな問題となっており、その低減化技術
の開発に精力的な努力が続けられている。従来、ガスタ
ービンの低ＮＯｘ化については、水または水蒸気を直接
燃焼器内へ噴射し、火炎温度の低下によるＮ Ｏｘ低減
化が主流をなしており、この方法によれば無対策時ＮＯ
ｘを約８０％低減することが可能である。しかし、この
方法では発電効率の大巾な低下を招くのみならず、本来
水を使用しないことを特徴とするガスタービンの機動性
を低下させることになる。このため燃焼制御に立脚した
低ＮＯｘ燃焼器の開発が重要課題として提起されている
。
ｘがもつとも大きな問題となっており、その低減化技術
の開発に精力的な努力が続けられている。従来、ガスタ
ービンの低ＮＯｘ化については、水または水蒸気を直接
燃焼器内へ噴射し、火炎温度の低下によるＮ Ｏｘ低減
化が主流をなしており、この方法によれば無対策時ＮＯ
ｘを約８０％低減することが可能である。しかし、この
方法では発電効率の大巾な低下を招くのみならず、本来
水を使用しないことを特徴とするガスタービンの機動性
を低下させることになる。このため燃焼制御に立脚した
低ＮＯｘ燃焼器の開発が重要課題として提起されている
。
燃焼制御による低Ｎ Ｏｘ化技術は、高ＮＯｘ燃焼する
理論比況合気（例えば石油系燃料では空気量／燃料量ｚ
１５）近傍の燃焼を避けるところに基本的な原理があり
、これを実現するための方法としてこれまでにいくつか
提案されている。その１つの方法として希薄燃焼法があ
る。この方法は、燃焼器頭部を理論比以上の多量の燃焼
用空気が供給できる構造とし、燃料希薄の状態で燃焼さ
せようとするところに特徴がある。
理論比況合気（例えば石油系燃料では空気量／燃料量ｚ
１５）近傍の燃焼を避けるところに基本的な原理があり
、これを実現するための方法としてこれまでにいくつか
提案されている。その１つの方法として希薄燃焼法があ
る。この方法は、燃焼器頭部を理論比以上の多量の燃焼
用空気が供給できる構造とし、燃料希薄の状態で燃焼さ
せようとするところに特徴がある。
ところでこの布薄燃法の場合、燃焼器頭部が空気過多で
あるという原因によって、い゛くつかの問題点を拘えて
いる。第１には、燃焼器頭部における燃焼用空気量が従
来型に比べ増大し、燃料の希薄割合が高まることによっ
て着火不可能になるという問題がある。さらに、ガスタ
ービン用燃焼器での作動範囲内では燃空比（燃料量／空
気量）が第１図のごとく負荷により変化し、しかも空気
量が一定であるあ・らこの燃空比変化に対応して燃焼器
頭部の１次空気過剰率は第２図のように変化する。ガス
タービン作動範囲内では燃焼器頭部空気過剰率が第２図
のように大巾に変化するため、定格負荷運転時には１次
空気過剰率が低く安定した燃焼が促たれるとしても、無
負荷運転時のような１次空気過剰率の高い状態ともなれ
ば、１次空気過剰率の過大から安定燃焼が保たれないと
いう第２の問題点がある。第３には、ガスタービンの定
格負荷運転時のように高燃空比状態では燃焼ガス温度が
高く、−酸化炭素ＣＯ１炭化水素ＨＣなどの未燃物質の
発生が少量であっても、部分負荷運転時ともなれば燃焼
炎中に局所的過冷却部が生じて前記未燃物質を多量に発
生させ、ガスタービンの効率低下や新たな大気汚染（Ｃ
Ｏが対象となる）などの問題が生じてくる。従って、希
薄燃焼法においては、着火性、燃焼の安定性及び未燃物
質の発生量などの面から燃焼器頭部供給空気量が制約さ
れ、これにより大巾なＮＯｘ低減化が達成できない状況
にある。
あるという原因によって、い゛くつかの問題点を拘えて
いる。第１には、燃焼器頭部における燃焼用空気量が従
来型に比べ増大し、燃料の希薄割合が高まることによっ
て着火不可能になるという問題がある。さらに、ガスタ
ービン用燃焼器での作動範囲内では燃空比（燃料量／空
気量）が第１図のごとく負荷により変化し、しかも空気
量が一定であるあ・らこの燃空比変化に対応して燃焼器
頭部の１次空気過剰率は第２図のように変化する。ガス
タービン作動範囲内では燃焼器頭部空気過剰率が第２図
のように大巾に変化するため、定格負荷運転時には１次
空気過剰率が低く安定した燃焼が促たれるとしても、無
負荷運転時のような１次空気過剰率の高い状態ともなれ
ば、１次空気過剰率の過大から安定燃焼が保たれないと
いう第２の問題点がある。第３には、ガスタービンの定
格負荷運転時のように高燃空比状態では燃焼ガス温度が
高く、−酸化炭素ＣＯ１炭化水素ＨＣなどの未燃物質の
発生が少量であっても、部分負荷運転時ともなれば燃焼
炎中に局所的過冷却部が生じて前記未燃物質を多量に発
生させ、ガスタービンの効率低下や新たな大気汚染（Ｃ
Ｏが対象となる）などの問題が生じてくる。従って、希
薄燃焼法においては、着火性、燃焼の安定性及び未燃物
質の発生量などの面から燃焼器頭部供給空気量が制約さ
れ、これにより大巾なＮＯｘ低減化が達成できない状況
にある。
本発明の目的は、希薄燃焼法による大巾な低ＮＯｘ化を
達成し、かつ希薄燃焼法を実施する際に生じる不着火、
不安定燃焼、未燃物質発生等の問題を解決し１着火性能
及び部分負荷特性に優れているガスタービン用燃焼器を
提供するにある。
達成し、かつ希薄燃焼法を実施する際に生じる不着火、
不安定燃焼、未燃物質発生等の問題を解決し１着火性能
及び部分負荷特性に優れているガスタービン用燃焼器を
提供するにある。
従来の各問題点は、燃焼用空気配分がガスタービン作動
範囲の如何にかかわらず一定であり、しかも、ガスター
ビン作動範囲での燃空比が第１図のように変化し、これ
に伴い燃焼器頭部での１次空気過剰率が第２図のように
大巾に変化することに起因している。このため、本発明
のガスタービン用燃焼器は、ガスタービン作動範囲の全
領域において１次空気過剰率の変化を極力少なくするよ
うに構成している。すなわち、燃焼器頭部に設ける燃焼
用空気孔の一部、及び燃焼器後部に設ける燃焼ガス希釈
空気孔のそれぞれを自動的に開度調節できる空気配分制
御装置を設け、これにより頭部燃焼用空気量を調節でき
るようにし、第３図のように従来低ＮＯｘ燃焼器に比べ
、問題の多い低負荷運転時での１次空気過剰率を小さく
、問題が少なく大巾低ＮＯｘ化に必要な定格運転時の１
次空気過剰率を大きく取れるよう構成したところに特徴
がある。
範囲の如何にかかわらず一定であり、しかも、ガスター
ビン作動範囲での燃空比が第１図のように変化し、これ
に伴い燃焼器頭部での１次空気過剰率が第２図のように
大巾に変化することに起因している。このため、本発明
のガスタービン用燃焼器は、ガスタービン作動範囲の全
領域において１次空気過剰率の変化を極力少なくするよ
うに構成している。すなわち、燃焼器頭部に設ける燃焼
用空気孔の一部、及び燃焼器後部に設ける燃焼ガス希釈
空気孔のそれぞれを自動的に開度調節できる空気配分制
御装置を設け、これにより頭部燃焼用空気量を調節でき
るようにし、第３図のように従来低ＮＯｘ燃焼器に比べ
、問題の多い低負荷運転時での１次空気過剰率を小さく
、問題が少なく大巾低ＮＯｘ化に必要な定格運転時の１
次空気過剰率を大きく取れるよう構成したところに特徴
がある。
以下、図面によシ本発明の詳細な説明する。第４図は本
発明によるガスタービン用燃焼器の一実施例の全体構成
を示す。空気圧縮機（図示せず）からの空気導入口１を
もったケーシング２の一方には、燃焼器外筒３を連結し
、他方にタービン（図示せず）をそれぞれ連結し、外筒
３及びケーシング２の内部には、燃焼器内筒４と、この
内筒４で生じた燃焼ガスをタービンに送り込む燃焼器尾
筒５とが配置されている。内筒４には燃料ノズル６をそ
の内部空間に臨ませて取付け、燃料ノズル６の外周には
燃焼空気用のスワラ１００が設けられている。まだ、内
筒４は燃料ノズル６の位置する頭部が尾筒５の位置する
後部より小直径となっており、副燃焼室７及び主燃焼室
８に区分されている。そして、副燃焼室７の軸方向壁面
に対し、１次空気旋回器１０１．１次空気孔１０２及び
１０３゜２次空気旋回器１０４が、主燃焼室８の軸方向
壁面に対し、２次空気孔１０５、希釈空気孔・１０６を
設け、かつ、副燃焼室７及び主燃焼室８のそれぞれの壁
面にはルーバあるいはスリット等による冷却空気孔を多
数個備えている。
発明によるガスタービン用燃焼器の一実施例の全体構成
を示す。空気圧縮機（図示せず）からの空気導入口１を
もったケーシング２の一方には、燃焼器外筒３を連結し
、他方にタービン（図示せず）をそれぞれ連結し、外筒
３及びケーシング２の内部には、燃焼器内筒４と、この
内筒４で生じた燃焼ガスをタービンに送り込む燃焼器尾
筒５とが配置されている。内筒４には燃料ノズル６をそ
の内部空間に臨ませて取付け、燃料ノズル６の外周には
燃焼空気用のスワラ１００が設けられている。まだ、内
筒４は燃料ノズル６の位置する頭部が尾筒５の位置する
後部より小直径となっており、副燃焼室７及び主燃焼室
８に区分されている。そして、副燃焼室７の軸方向壁面
に対し、１次空気旋回器１０１．１次空気孔１０２及び
１０３゜２次空気旋回器１０４が、主燃焼室８の軸方向
壁面に対し、２次空気孔１０５、希釈空気孔・１０６を
設け、かつ、副燃焼室７及び主燃焼室８のそれぞれの壁
面にはルーバあるいはスリット等による冷却空気孔を多
数個備えている。
この燃焼器において、空気圧縮機からの空気２００は、
外筒３と内筒４との間の環状空間を通り、スワラ１００
，１次空気旋回器１０１．１次空気孔１０２及び１０３
．２次空か２回器１０４．２次空気孔１０５、希釈空気
孔１０６、それに前記冷却空気孔のそれぞれに分配供給
される。一方、燃料ノズル６より、液体もしくは気体の
燃料３００が供ビれる。これにより、燃料３００はスワ
ラ１００．１次空気旋回器１０１．１次空気孔１０２及
び１０３ より供給される燃焼用空気によって高速旋
回流を伴った１次燃焼を行い、その後、２次空気旋回器
１０４からの空気で、さらに、旋回流が加速され、これ
に２次空気孔１０５からの空気流が作用して燃焼を終え
る。希釈空気孔１０６からの空気はタービンへ導ひく燃
焼ガスを所定の温度まで減温し、しかも、その燃焼ガス
温度のアンバランスを少なくする目的で使用される。こ
うして得られた燃焼ガスは尾筒５を通じてタービンへ供
給されるのである。
外筒３と内筒４との間の環状空間を通り、スワラ１００
，１次空気旋回器１０１．１次空気孔１０２及び１０３
．２次空か２回器１０４．２次空気孔１０５、希釈空気
孔１０６、それに前記冷却空気孔のそれぞれに分配供給
される。一方、燃料ノズル６より、液体もしくは気体の
燃料３００が供ビれる。これにより、燃料３００はスワ
ラ１００．１次空気旋回器１０１．１次空気孔１０２及
び１０３ より供給される燃焼用空気によって高速旋
回流を伴った１次燃焼を行い、その後、２次空気旋回器
１０４からの空気で、さらに、旋回流が加速され、これ
に２次空気孔１０５からの空気流が作用して燃焼を終え
る。希釈空気孔１０６からの空気はタービンへ導ひく燃
焼ガスを所定の温度まで減温し、しかも、その燃焼ガス
温度のアンバランスを少なくする目的で使用される。こ
うして得られた燃焼ガスは尾筒５を通じてタービンへ供
給されるのである。
以上に述べたことは従来技術に属するものであり、この
燃焼器の特徴とするところは、副燃焼室７に設けられた
１次空気旋回器１０１、及び主燃焼室゛８に設けられた
希釈空気孔１０６のそれぞれに空気量を制御する自動開
閉装置９及び１０を設けたところにある。さらに、尾筒
５の出口より燃焼ガスの一部をサンプリングし、ＮＯｘ
、Ｃ０１ＨＣのガス濃度を検出するガス分析装置１１、
及びガス分析装置１１からの信号を受信演算し、演算結
果を前記自動開閉装置９．１０へ送信するコンピュータ
１２を備えたところにある。
燃焼器の特徴とするところは、副燃焼室７に設けられた
１次空気旋回器１０１、及び主燃焼室゛８に設けられた
希釈空気孔１０６のそれぞれに空気量を制御する自動開
閉装置９及び１０を設けたところにある。さらに、尾筒
５の出口より燃焼ガスの一部をサンプリングし、ＮＯｘ
、Ｃ０１ＨＣのガス濃度を検出するガス分析装置１１、
及びガス分析装置１１からの信号を受信演算し、演算結
果を前記自動開閉装置９．１０へ送信するコンピュータ
１２を備えたところにある。
第５図及び第６図は、１次空気旋回器１０１より供給さ
れる空気量比率Ｇ１ｏ工（全空気量に対する比率）をパ
ラメータとし、ガスタービン負荷とＮＯｘ濃度、ＣＯ濃
度との関係をまとめた試験結果の一例である。Ｇ□。１
の増大とともにガスタービン作動範囲の全域においてＮ
Ｏｘ濃度は減少し、ＣＯ濃度はこれと反対に増大してい
る。これはＧＩＯ□の増大により、燃焼器頭部の希薄割
合が増加するためである。第４図の燃焼器はこの試験結
果のように０１０工の変化によってＮ Ｏｘ濃度、ＣＯ
濃度の大巾な増減を伴う。しかし、本発明の特徴とする
自動開閉装置９及び１０、ガス分析装置１１１、コンピ
ュータ１２を用いＧ□。□の空気量制御を行った場合に
は、第５図及び第６図の破′線で示すような結果が得ら
れる。この実施結果について詳述すると、ガスタービン
負荷に対する基準値として第５図の破線で示すＮＯｘ濃
度を与えておけば、各ガスタービン負荷における実ＮＯ
ｘ濃度がこの基準値に合致するようＧ□。□を修正させ
（ガスタービン負荷の増加とともに増大）、その結果と
してＣＯ濃度は第６図の破線が得られるのである。
れる空気量比率Ｇ１ｏ工（全空気量に対する比率）をパ
ラメータとし、ガスタービン負荷とＮＯｘ濃度、ＣＯ濃
度との関係をまとめた試験結果の一例である。Ｇ□。１
の増大とともにガスタービン作動範囲の全域においてＮ
Ｏｘ濃度は減少し、ＣＯ濃度はこれと反対に増大してい
る。これはＧＩＯ□の増大により、燃焼器頭部の希薄割
合が増加するためである。第４図の燃焼器はこの試験結
果のように０１０工の変化によってＮ Ｏｘ濃度、ＣＯ
濃度の大巾な増減を伴う。しかし、本発明の特徴とする
自動開閉装置９及び１０、ガス分析装置１１１、コンピ
ュータ１２を用いＧ□。□の空気量制御を行った場合に
は、第５図及び第６図の破′線で示すような結果が得ら
れる。この実施結果について詳述すると、ガスタービン
負荷に対する基準値として第５図の破線で示すＮＯｘ濃
度を与えておけば、各ガスタービン負荷における実ＮＯ
ｘ濃度がこの基準値に合致するようＧ□。□を修正させ
（ガスタービン負荷の増加とともに増大）、その結果と
してＣＯ濃度は第６図の破線が得られるのである。
ここで、Ｇ１ｏユの増減のために１次空気旋回器１０１
、希釈空気孔１０６の両者を開閉操作しているが、これ
はＧ１ｏ□の増減量を大きく取るためには、１次空気旋
回器１０１の開閉操作のみで鼾十分であり、これを補足
するのに燃焼に直接影響のない希釈空気孔１０６を開閉
操作している。ようするに＋ＧＨ６を増加させる時には
１次空気旋回器１０１の開く一方、これに見合って希釈
空気孔１０６を閉じるという逆操作を行い、空気旋回器
１０１からの空気量増加分だけ希釈空気孔１０６から吸
気量を減少させ、これにより他の空気孔への影響を少な
くしている。
、希釈空気孔１０６の両者を開閉操作しているが、これ
はＧ１ｏ□の増減量を大きく取るためには、１次空気旋
回器１０１の開閉操作のみで鼾十分であり、これを補足
するのに燃焼に直接影響のない希釈空気孔１０６を開閉
操作している。ようするに＋ＧＨ６を増加させる時には
１次空気旋回器１０１の開く一方、これに見合って希釈
空気孔１０６を閉じるという逆操作を行い、空気旋回器
１０１からの空気量増加分だけ希釈空気孔１０６から吸
気量を減少させ、これにより他の空気孔への影響を少な
くしている。
以上のように、本実施例によればガスタービン作動範囲
の全領域を通じＣＯ濃度及びＮＯｘ濃度を低く押えるこ
とができ、未燃物質発生の少な？状態で大きなＮＯｘ低
減化が達成できる。また、着火時ではＧｌｏｌを少量に
調節できるので着火が容易にできるという効果がある。
の全領域を通じＣＯ濃度及びＮＯｘ濃度を低く押えるこ
とができ、未燃物質発生の少な？状態で大きなＮＯｘ低
減化が達成できる。また、着火時ではＧｌｏｌを少量に
調節できるので着火が容易にできるという効果がある。
第８図はもう１つの実施例で、先の実施例と異なる点は
、空気孔の開閉操作に、２次空気旋回器１０４を付は加
え、自動開閉装置１３を新たに設けたところにある。こ
の２次空気旋回器１０４は、副燃焼室７−に生ずる旋回
燃焼ガス流れを加速するために設けられており、この作
用によって軸心に主燃焼室８側から副燃焼器７へ向は高
温ガス循環流が発生する。このため、ＣＯ濃度の低減に
効果がある。しかし、第８図に示すように定格負荷運転
時では、ＣＯ濃度に対し、２次空気旋回器１０４の無い
場合が好結果を得ている。この現象は、定格負荷運転近
傍ともなれば主燃焼火炎が主燃焼室８に移り、２次空気
旋回器１０４からの空気は燃焼大炎の冷却に使われてし
まうものと考えられる。そこで、ガスタービン負荷に応
じてコンピュータの信号により２天空−気旋回器１０４
を低負荷運転時には開操作、高負荷運転時には閉操作す
るよう構 。
、空気孔の開閉操作に、２次空気旋回器１０４を付は加
え、自動開閉装置１３を新たに設けたところにある。こ
の２次空気旋回器１０４は、副燃焼室７−に生ずる旋回
燃焼ガス流れを加速するために設けられており、この作
用によって軸心に主燃焼室８側から副燃焼器７へ向は高
温ガス循環流が発生する。このため、ＣＯ濃度の低減に
効果がある。しかし、第８図に示すように定格負荷運転
時では、ＣＯ濃度に対し、２次空気旋回器１０４の無い
場合が好結果を得ている。この現象は、定格負荷運転近
傍ともなれば主燃焼火炎が主燃焼室８に移り、２次空気
旋回器１０４からの空気は燃焼大炎の冷却に使われてし
まうものと考えられる。そこで、ガスタービン負荷に応
じてコンピュータの信号により２天空−気旋回器１０４
を低負荷運転時には開操作、高負荷運転時には閉操作す
るよう構 。
成するよう、先の実施例と並行して実施させる。
本実施例によれば先の実施例に比べＣＯ濃度の低減化に
大きな効果を発揮できる。
大きな効果を発揮できる。
本発明によるとＮＯｘ量が増加する高負荷時においてＮ
ＯＸの発生量が大巾に低減される。捷だ、空気量を低負
荷時には減少させることができるので、低負荷時におい
て増加する傾向にあるＣＯの発生量も低減できる。さら
に、着火時ならびに低負荷において空気量が低減される
ため、着火性が良好となり、かつ火炎の安定性を向上さ
せることができる。
ＯＸの発生量が大巾に低減される。捷だ、空気量を低負
荷時には減少させることができるので、低負荷時におい
て増加する傾向にあるＣＯの発生量も低減できる。さら
に、着火時ならびに低負荷において空気量が低減される
ため、着火性が良好となり、かつ火炎の安定性を向上さ
せることができる。
第１図、第２図、第３図はそれぞれガスタービン負荷に
対する燃空比変化、従来低ＮＯｘ形及び本発明による低
ＮＯｘ形燃焼器の１欠字気過剰膿化図、第４図は本発明
の一実施例の系統図、第５図及び第６図は本発明の実施
例によるそれぞれＮｏｘＣＯ発生量の説明図、第７図は
本発明の他の実施例の系統図、第８図は従来低ＮＯｘ形
燃焼器における２次空気旋回器のＣＯにおよぼす影響の
説明図３・・・外筒、４・・・内筒、１００〜１０６・
・・空気供給孔９．１Ｏ１１３・・・自動開閉装置、１
１・・・ガス分析茅 １ 口 刀°゛スターヒ′〉頁行 茅２目 力°スターヒ°ン罠術 第３ 目 力”スターヒ゛ン！５存 第ヰ霞 第１ 第 ｒｌ 関 ］］ 茅８目 刀スターヒー〉罠丙
対する燃空比変化、従来低ＮＯｘ形及び本発明による低
ＮＯｘ形燃焼器の１欠字気過剰膿化図、第４図は本発明
の一実施例の系統図、第５図及び第６図は本発明の実施
例によるそれぞれＮｏｘＣＯ発生量の説明図、第７図は
本発明の他の実施例の系統図、第８図は従来低ＮＯｘ形
燃焼器における２次空気旋回器のＣＯにおよぼす影響の
説明図３・・・外筒、４・・・内筒、１００〜１０６・
・・空気供給孔９．１Ｏ１１３・・・自動開閉装置、１
１・・・ガス分析茅 １ 口 刀°゛スターヒ′〉頁行 茅２目 力°スターヒ°ン罠術 第３ 目 力”スターヒ゛ン！５存 第ヰ霞 第１ 第 ｒｌ 関 ］］ 茅８目 刀スターヒー〉罠丙
Claims (1)
- １、頭部燃焼室及びこの頭部燃焼室よりも大直径の後部
燃焼室より構成される燃焼器内筒と、この燃焼器内筒を
覆う燃焼器外筒と、前記燃焼器内筒へ燃料を供給する燃
料ノズルを備えたガスタービン用燃焼器において、前記
頭部燃焼室に設けられた空気孔の一部と前記後部燃焼室
に設けられた希釈空気孔のそれぞれに設けた自動開閉装
置と、この自動開閉装置を操作するよう構成したコンピ
ュータとからなり、前記ガスタービンの負荷に応じて前
記自動開閉装置を最適状態に駆動することを特徴とする
低Ｎ Ｏｘガスタービン燃焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15364081A JPS5855622A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15364081A JPS5855622A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5855622A true JPS5855622A (ja) | 1983-04-02 |
Family
ID=15566931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15364081A Pending JPS5855622A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5855622A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6196333A (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン燃焼器バイパス弁制御方法 |
| EP2784393A1 (de) * | 2013-03-26 | 2014-10-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbinenbrennkammer mit Sekundärluftklappen |
-
1981
- 1981-09-30 JP JP15364081A patent/JPS5855622A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2014154401A1 (de) * | 2013-03-26 | 2014-10-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbinenbrennkammer mit sekundärluftklappen |
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