JPS60240833A - ガスタ−ビン燃焼方法及びガスタ−ビン燃焼器 - Google Patents
ガスタ−ビン燃焼方法及びガスタ−ビン燃焼器Info
- Publication number
- JPS60240833A JPS60240833A JP9564584A JP9564584A JPS60240833A JP S60240833 A JPS60240833 A JP S60240833A JP 9564584 A JP9564584 A JP 9564584A JP 9564584 A JP9564584 A JP 9564584A JP S60240833 A JPS60240833 A JP S60240833A
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- JP
- Japan
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- stage
- air
- combustion
- fuel
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/26—Controlling the air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕・
本発明はガスタービン燃焼方法及びガスタービン燃焼器
に係ゆ、特に燃焼ガス中のＮＯｘ発生量を低減した燃焼
方法及び燃焼器に関する。
に係ゆ、特に燃焼ガス中のＮＯｘ発生量を低減した燃焼
方法及び燃焼器に関する。
燃焼反応において発生するＮＯｘ量は、第１図に示す傾
向にあることが知られている。即ち第１図は横軸に燃料
当量比、たて軸に発生ＮＯｘ量（及び火炎温度）をとっ
たものであるが、図中の実線で示す如く完全燃焼条件で
ある燃料当量比φ＝１でＮＯｘ発生大、燃料Ｒｉｃｈ（
φ〉１）または燃料１ｅａｄ （φ〈１）でＮＯｘ発生
小となる。
向にあることが知られている。即ち第１図は横軸に燃料
当量比、たて軸に発生ＮＯｘ量（及び火炎温度）をとっ
たものであるが、図中の実線で示す如く完全燃焼条件で
ある燃料当量比φ＝１でＮＯｘ発生大、燃料Ｒｉｃｈ（
φ〉１）または燃料１ｅａｄ （φ〈１）でＮＯｘ発生
小となる。
ガスタービン燃焼器の場合Ｌｅａｎで排出されるので、
この領域を考えると、φが小はどＮＯｘ発生が少なくな
るがφ−０，２に近づくと不完全燃焼゛と繕り、今度は
ＣＯの発生が大となって、燃焼効率が悪くなる。通常は
ＮＯｘ量とＣＯ量のバランスをねらってφ＝０，４〜０
．６が選定される。
この領域を考えると、φが小はどＮＯｘ発生が少なくな
るがφ−０，２に近づくと不完全燃焼゛と繕り、今度は
ＣＯの発生が大となって、燃焼効率が悪くなる。通常は
ＮＯｘ量とＣＯ量のバランスをねらってφ＝０，４〜０
．６が選定される。
ところで第１図は、空気と燃料とが良く混合している場
合のデータであって、単に空気中に燃料を噴射する燃焼
方式（拡散燃焼と称する）では混合が悪いため、局部的
にφは１に近づき、ＮＯＸ発生も犬になる。混合を良く
する方法として空気に旋回を与えるとか、乱流渦を作る
とかいろいろ工夫されているが、燃焼反応の前に空気と
燃料を混合させる予混合方式が最も有効である。しかし
予混合気は逆に燃料が分散しているため着火し難く、φ
＝０．４〜０．６に達しないとＣＯの発生が太で、良好
な燃焼を行わない。ガスタービンの燃焼器は空気量一定
の状態で燃料が負荷に応じて増減するため、見かけ上φ
は０から１．０間を変動するものであり、あらゆる負荷
にてＮＯｘ−？ＣＯの発生を少なくすることは非常に難
しいことである。
合のデータであって、単に空気中に燃料を噴射する燃焼
方式（拡散燃焼と称する）では混合が悪いため、局部的
にφは１に近づき、ＮＯＸ発生も犬になる。混合を良く
する方法として空気に旋回を与えるとか、乱流渦を作る
とかいろいろ工夫されているが、燃焼反応の前に空気と
燃料を混合させる予混合方式が最も有効である。しかし
予混合気は逆に燃料が分散しているため着火し難く、φ
＝０．４〜０．６に達しないとＣＯの発生が太で、良好
な燃焼を行わない。ガスタービンの燃焼器は空気量一定
の状態で燃料が負荷に応じて増減するため、見かけ上φ
は０から１．０間を変動するものであり、あらゆる負荷
にてＮＯｘ−？ＣＯの発生を少なくすることは非常に難
しいことである。
１ 旧くけ良好な燃焼効率の達成のみをめたため、負荷
の上昇でφを増加し、必然的にＮＯｘ発生も増大するも
のであった。しかし近年環境問題から低ＮＯｘ化がめら
れて、上記のような予混合燃焼を利用するものが現われ
るに至っている。予混合燃焼はφの値をほぼ一定に保つ
ことが理想であるので、負荷変動を分担する拡散燃焼と
組合せた２ｖｌ燃焼方式が必要となる。例えば第２図（
ａ）に示す従来の燃焼器では、同図（ｂ）の如く燃料Ｆ
、で６０饅負荷まで立上げておき（拡散燃焼方式）、こ
の時点で燃料Ｆｔを投入する。Ｆ２は予混合燃焼をねら
っているので、−気に所定のφ（約０．６）になるまで
燃料を投入する。その後は第２図ら）に示す通り一定の
φを保つべく、燃料は一定制御する必要がある しかし
この従来例では、通常の負荷ｉ０＠贅範囲である４０チ
〜１００チの間において燃料切換を行うので、通常の負
荷調整範囲に不連続域を有することになり、このため信
頼性に欠けることがある。またＮＯｘ値についても、６
ｏチ負荷で拡散燃焼のＦｌが６７チも占めるため、部分
負荷ＮＯｘ値が大になる。
の上昇でφを増加し、必然的にＮＯｘ発生も増大するも
のであった。しかし近年環境問題から低ＮＯｘ化がめら
れて、上記のような予混合燃焼を利用するものが現われ
るに至っている。予混合燃焼はφの値をほぼ一定に保つ
ことが理想であるので、負荷変動を分担する拡散燃焼と
組合せた２ｖｌ燃焼方式が必要となる。例えば第２図（
ａ）に示す従来の燃焼器では、同図（ｂ）の如く燃料Ｆ
、で６０饅負荷まで立上げておき（拡散燃焼方式）、こ
の時点で燃料Ｆｔを投入する。Ｆ２は予混合燃焼をねら
っているので、−気に所定のφ（約０．６）になるまで
燃料を投入する。その後は第２図ら）に示す通り一定の
φを保つべく、燃料は一定制御する必要がある しかし
この従来例では、通常の負荷ｉ０＠贅範囲である４０チ
〜１００チの間において燃料切換を行うので、通常の負
荷調整範囲に不連続域を有することになり、このため信
頼性に欠けることがある。またＮＯｘ値についても、６
ｏチ負荷で拡散燃焼のＦｌが６７チも占めるため、部分
負荷ＮＯｘ値が大になる。
この問題を解決すべく第２図（ａ）の燃焼器を用いて第
３図（ａ）の如き構成とした掃案がなされている。
３図（ａ）の如き構成とした掃案がなされている。
即ち図のようにバイパス弁１を設けて、２５％負荷で予
混合燃焼のＦ！を投入する時、φを所定の値にすべく、
このバイパス弁１で空気量を逃がして少なくしておく。
混合燃焼のＦ！を投入する時、φを所定の値にすべく、
このバイパス弁１で空気量を逃がして少なくしておく。
第３図（ｂ）の符号Ｉの如く負荷上昇に伴ってバイパス
弁を閉じれば、同図の符号ｉのようにＦｌのφけほぼ一
定値を保ち得る。しかしこの構造の場合は、同図■の如
く給料Ｆ１の空気量もバイパス弁によって減少するので
、Ｆ１燃焼部の燃焼温度を高くとらないと、所定の負荷
にならない。従って第３図（ａ）の構造でもＦ１燃焼部
の信頼性に欠けることになる。特に２５饅以下の負荷で
厳しい。
弁を閉じれば、同図の符号ｉのようにＦｌのφけほぼ一
定値を保ち得る。しかしこの構造の場合は、同図■の如
く給料Ｆ１の空気量もバイパス弁によって減少するので
、Ｆ１燃焼部の燃焼温度を高くとらないと、所定の負荷
にならない。従って第３図（ａ）の構造でもＦ１燃焼部
の信頼性に欠けることになる。特に２５饅以下の負荷で
厳しい。
本発明は、バイパス弁を閉にして空気量を確保すること
を考えて開発されたものである。この場合は弁操作に不
連続を生じ、信頼性上の問題となる。
を考えて開発されたものである。この場合は弁操作に不
連続を生じ、信頼性上の問題となる。
本発明の目的は、拡散燃焼部の温度高を生じさせること
なく、予混合燃焼を低負荷から高負荷まで安定に行えて
信頼性に富み、良好で広負荷範囲にわたる低ＮＯｘ化を
実現できるガスタービン燃焼方法及び燃焼器を提供する
にある。
なく、予混合燃焼を低負荷から高負荷まで安定に行えて
信頼性に富み、良好で広負荷範囲にわたる低ＮＯｘ化を
実現できるガスタービン燃焼方法及び燃焼器を提供する
にある。
この目的を達成すべく、本発明のガスタービン燃焼方法
は、第１段燃料を空気と混合し、燃焼ガスを発生する第
１段燃焼と、第２段燃料をおらがじめ空気と予混合させ
、この混合体を燃焼させる第２段燃焼とを行わせるガス
タービン燃焼方法において、第１段の空気量を変化させ
ることなく、第２段の予混合用空気量を第２段燃料量に
比例させて変化させる構成とする。
は、第１段燃料を空気と混合し、燃焼ガスを発生する第
１段燃焼と、第２段燃料をおらがじめ空気と予混合させ
、この混合体を燃焼させる第２段燃焼とを行わせるガス
タービン燃焼方法において、第１段の空気量を変化させ
ることなく、第２段の予混合用空気量を第２段燃料量に
比例させて変化させる構成とする。
また本発明のガスタービン燃焼器は、第１段燃料を空気
と混合し、燃焼ガスを発生する第１段燃焼部と、第２段
燃料をあらかじめ空気と予混合させ、この混合体を燃焼
させる第２段燃焼部とからなるガスタービン燃焼器にお
いて、第１段の空気量を変化させることなく、第２段燃
焼部の予混合用空気量を第２段燃料量に比例させて変化
させ得る流１ｔ−調・隻装置を設けたことを特徴とする
特〔発明の実施例〕 以下本発明の一実施例について第４図乃至第７図を参照
して説明する。
と混合し、燃焼ガスを発生する第１段燃焼部と、第２段
燃料をあらかじめ空気と予混合させ、この混合体を燃焼
させる第２段燃焼部とからなるガスタービン燃焼器にお
いて、第１段の空気量を変化させることなく、第２段燃
焼部の予混合用空気量を第２段燃料量に比例させて変化
させ得る流１ｔ−調・隻装置を設けたことを特徴とする
特〔発明の実施例〕 以下本発明の一実施例について第４図乃至第７図を参照
して説明する。
第４図は本例装置を示す断面図である。このガスタービ
ン燃焼器は、第１段燃料ＰＩを空気ＡＩと混合して拡散
燃焼させ燃焼ガスを発生する第１段燃焼部と、第２段燃
料Ｆ雪をあらかじめ空気ＡＩと予混合させ、この混合体
を燃焼させる第２段燃焼部とからなる。第４図において
は第１段燃焼部は具体的には副室１であり、第２段燃焼
部は主室２である。更にこのガスタービン燃焼器には、
第１段の空気Ａ１０量を変化させることなく、第２段燃
焼部の予混合空気人雪の量を第２段燃料Ｆ３の量に比例
させて変化させる流量調整装置を設ける。
ン燃焼器は、第１段燃料ＰＩを空気ＡＩと混合して拡散
燃焼させ燃焼ガスを発生する第１段燃焼部と、第２段燃
料Ｆ雪をあらかじめ空気ＡＩと予混合させ、この混合体
を燃焼させる第２段燃焼部とからなる。第４図において
は第１段燃焼部は具体的には副室１であり、第２段燃焼
部は主室２である。更にこのガスタービン燃焼器には、
第１段の空気Ａ１０量を変化させることなく、第２段燃
焼部の予混合空気人雪の量を第２段燃料Ｆ３の量に比例
させて変化させる流量調整装置を設ける。
本実施例ではこの第２段燃焼部の予混合空気量を変化さ
せる流量ｖ！４整は、第２段燃焼の外周に設けた空気流
量可変円筒４によね行なう構成を採用している。
せる流量ｖ！４整は、第２段燃焼の外周に設けた空気流
量可変円筒４によね行なう構成を採用している。
更に詳しくは、この実施例は次のような構成になってい
る。前述の如くこの燃焼器は、拡散燃焼を行なう副室１
と、予混合燃焼を行なう主室２によりなる。第１段燃料
Ｆ１は、副室１の一端に数個のノズルにより噴射される
。第２段燃料Ｆ１は、スワラ−３内に噴射され空気ＡＩ
と予混合した後、主室２内に入って燃焼する。主室２の
外周には空気流量可変円筒４があり、リンク機構５によ
って外部装置により燃焼器軸線上を移動する。第２段燃
料Ｆ鵞の投入時には、この円筒４は第４図に示す破線で
描いた位置４′にあり、よって副室１側にある。この位
置にちるため、円筒４は空気Ａ！の流入孔６を閉状態に
しており、流入空気量は少なく、燃料当量比φを所定の
値に設定できる。即ち、第５図の如く負荷２５チで燃料
Ｆ３を投入したとすれば、同図（Ｃ）のように燃料投入
時（符号Ｘ参照）には、空気Ａ冨の量を第５図（ｂ）の
■で示すように小さいものに押えておくことができ、第
５図（１）のように所定燃料当量比に設定できる（符号
■参照）。この場合、余分の空気は希釈空気Ａ３の空気
孔７を通るため、第１段の空気Ａ１の値は変動させない
。第５図（ｂ）に符号■で示す通りである。負荷の上昇
に伴って円筒４はトラビン８の側に移動する。これに伴
い空気孔６は開方向、空気孔７は閉方向となる。これに
より、第２段燃料の量に比例して、この第２段穿気景Ａ
鵞は増加するので、１ｇｚ段燃料Ｆｓの予混合比φは一
定に保たれる。即ち、第５図（Ｃ）の燃料Ｆ！の変化■
に比例して、空気Ａ雪の量も同図（ｂ）に■で示すよう
に変化し、よって同図（ａ）に示すように第２段の燃料
当量比φは一定に維持されるのである（Ｘ参照）。
る。前述の如くこの燃焼器は、拡散燃焼を行なう副室１
と、予混合燃焼を行なう主室２によりなる。第１段燃料
Ｆ１は、副室１の一端に数個のノズルにより噴射される
。第２段燃料Ｆ１は、スワラ−３内に噴射され空気ＡＩ
と予混合した後、主室２内に入って燃焼する。主室２の
外周には空気流量可変円筒４があり、リンク機構５によ
って外部装置により燃焼器軸線上を移動する。第２段燃
料Ｆ鵞の投入時には、この円筒４は第４図に示す破線で
描いた位置４′にあり、よって副室１側にある。この位
置にちるため、円筒４は空気Ａ！の流入孔６を閉状態に
しており、流入空気量は少なく、燃料当量比φを所定の
値に設定できる。即ち、第５図の如く負荷２５チで燃料
Ｆ３を投入したとすれば、同図（Ｃ）のように燃料投入
時（符号Ｘ参照）には、空気Ａ冨の量を第５図（ｂ）の
■で示すように小さいものに押えておくことができ、第
５図（１）のように所定燃料当量比に設定できる（符号
■参照）。この場合、余分の空気は希釈空気Ａ３の空気
孔７を通るため、第１段の空気Ａ１の値は変動させない
。第５図（ｂ）に符号■で示す通りである。負荷の上昇
に伴って円筒４はトラビン８の側に移動する。これに伴
い空気孔６は開方向、空気孔７は閉方向となる。これに
より、第２段燃料の量に比例して、この第２段穿気景Ａ
鵞は増加するので、１ｇｚ段燃料Ｆｓの予混合比φは一
定に保たれる。即ち、第５図（Ｃ）の燃料Ｆ！の変化■
に比例して、空気Ａ雪の量も同図（ｂ）に■で示すよう
に変化し、よって同図（ａ）に示すように第２段の燃料
当量比φは一定に維持されるのである（Ｘ参照）。
第６図及び第７図を用いて空気量可変内＃４のｆｅｉＩ
ｔｈ方法を説明する。この円筒４は第４図のＨ−Ｈ断面
図である第６図に示すように、燃焼器１の外周に同心的
にカバーしており、外筒２に３点のスライド支持で保持
されている。外筒２はガスタービン１台に数個あり、全
周をリング３がとりまいている。このリング３が油圧装
置によって矢印イに動くと、リング３に結合するピンａ
が上部リンク機構を介してビンｂの回転動きをもたらす
。
ｔｈ方法を説明する。この円筒４は第４図のＨ−Ｈ断面
図である第６図に示すように、燃焼器１の外周に同心的
にカバーしており、外筒２に３点のスライド支持で保持
されている。外筒２はガスタービン１台に数個あり、全
周をリング３がとりまいている。このリング３が油圧装
置によって矢印イに動くと、リング３に結合するピンａ
が上部リンク機構を介してビンｂの回転動きをもたらす
。
即ち第７図の如く、ビンａがイ方向に動くと、ビンｂは
矢印方向に回転し、これが下部リンク機構により、ピン
Ｃを矢印口方向に動かす。このように下部リンク機構を
介してピンＣとこれに結合する円筒４が＠線上の口方向
に摺動することになるわけである。本実施例では、以上
のような機構によって、燃料Ｆｔに比例した空気Ａ！の
量を流入させるべく、円筒４を制御するのである。
矢印方向に回転し、これが下部リンク機構により、ピン
Ｃを矢印口方向に動かす。このように下部リンク機構を
介してピンＣとこれに結合する円筒４が＠線上の口方向
に摺動することになるわけである。本実施例では、以上
のような機構によって、燃料Ｆｔに比例した空気Ａ！の
量を流入させるべく、円筒４を制御するのである。
以上によって、低負荷（第５図では２５％負荷で記入し
であるが、空気量Ａｌの絞り程度により、任意に設定で
きる。）から予混合燃焼を活用することができ、かつ低
負荷にて空気量ＡＩを減じることがないので、副室１の
燻焼温度を過大にすることがない。また流量可変円筒４
の動きも負荷に比例した一方向動きとすることができる
。従って従来技術で指摘した問題点を全て解決すること
ができる。
であるが、空気量Ａｌの絞り程度により、任意に設定で
きる。）から予混合燃焼を活用することができ、かつ低
負荷にて空気量ＡＩを減じることがないので、副室１の
燻焼温度を過大にすることがない。また流量可変円筒４
の動きも負荷に比例した一方向動きとすることができる
。従って従来技術で指摘した問題点を全て解決すること
ができる。
上述の如く本発明によれば、低負荷から高負荷まで、安
定した状態で予混合燃焼を活用することができるので、
広い負荷帯について低ＮＯｘ化が達成できる。
定した状態で予混合燃焼を活用することができるので、
広い負荷帯について低ＮＯｘ化が達成できる。
第１図はＮＯｘの発生傾向を示す図面である。
第２図（ａ）（ｂ）は各々従来技術の燃焼器の構造図及
び作動説明図である。第３図（ａ）（ｂ）は別の従来技
術の燃焼器の構造図及び作動説明図である。第４図乃至
第７図は本発明の一実施例を示し、第４図はその構造を
示す断面図、第５図はその燃焼器の動作特性説明図、第
６図は第４図のＨ−Ｈ線断面図であって本例の流量可変
機構の構造を説明する図面、第７図は同じくその機構を
示す構成図である。 １・・・第１段燃焼部（副室）、２・・・第２段燃焼部
（副室）、４・・・流量調整装置（空気流量可変円筒）
、Ａ１・・・第１段の空気、Ａ！・・・第２段の空気、
Ｆｌ・・・第１段の燃料、Ｆ２・・・第２段の燃料。 代理人 弁理士 秋本正実 て量もミルφ も２図 （ＣＬ） （ｂ） 論荷 帛３図 （ＣＬ） ９筒 も５図 負街
び作動説明図である。第３図（ａ）（ｂ）は別の従来技
術の燃焼器の構造図及び作動説明図である。第４図乃至
第７図は本発明の一実施例を示し、第４図はその構造を
示す断面図、第５図はその燃焼器の動作特性説明図、第
６図は第４図のＨ−Ｈ線断面図であって本例の流量可変
機構の構造を説明する図面、第７図は同じくその機構を
示す構成図である。 １・・・第１段燃焼部（副室）、２・・・第２段燃焼部
（副室）、４・・・流量調整装置（空気流量可変円筒）
、Ａ１・・・第１段の空気、Ａ！・・・第２段の空気、
Ｆｌ・・・第１段の燃料、Ｆ２・・・第２段の燃料。 代理人 弁理士 秋本正実 て量もミルφ も２図 （ＣＬ） （ｂ） 論荷 帛３図 （ＣＬ） ９筒 も５図 負街
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、第１段燃料を空気と混合し、燃焼ガスを発生する第
１段燃焼と、第２段燃料をあらかじめ空気と予混合させ
、この混合体を燃焼させる第２段燃焼とを行なわせるガ
スタービン燃焼方法において、第１段の空気量を変化さ
せることなく、第２段の予混合用空気量を第２段燃料量
に比例させて変化させる構成としたことを特徴とするガ
スタービン燃焼方法。 ２ 第１段燃料を空気と混合し、燃焼ガスを発生する第
１段燃焼部と、第２段燃料をあらかじめ空気と予混合さ
せ、この混合体を燃焼させる第２段燃焼部とからなるガ
スタービン燃焼器において、第１段の空気量を変化させ
ることなく、第２段燃焼部の予混合用空気量を第２段燃
料量に比例させて変化させ得る流量調整装置を設けたこ
とを特徴とするガスタービン燃焼器。 ３、第２段燃焼部の外周に設けた空気流量可変円筒によ
り、第２段燃焼部の予混合空気量を変化させることを特
徴とする特許請求の範囲第２項に記範のガスタービン燃
焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9564584A JPS60240833A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | ガスタ−ビン燃焼方法及びガスタ−ビン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9564584A JPS60240833A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | ガスタ−ビン燃焼方法及びガスタ−ビン燃焼器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60240833A true JPS60240833A (ja) | 1985-11-29 |
| JPH0143135B2 JPH0143135B2 (ja) | 1989-09-19 |
Family
ID=14143240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9564584A Granted JPS60240833A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | ガスタ−ビン燃焼方法及びガスタ−ビン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60240833A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6149136A (ja) * | 1984-08-16 | 1986-03-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビンの運転制御方法 |
| JPS63156925A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Hitachi Ltd | ２段燃焼器構造 |
| US4829764A (en) * | 1987-10-19 | 1989-05-16 | Hitachi, Ltd. | Combustion air flow rate adjusting device for gas turbine combustor |
| US4898001A (en) * | 1984-07-10 | 1990-02-06 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor |
| JPH02169828A (ja) * | 1988-09-07 | 1990-06-29 | Hitachi Ltd | ガスタービンの予混合器 |
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| US5343693A (en) * | 1991-09-19 | 1994-09-06 | Hitachi, Ltd. | Combustor and method of operating the same |
| US5749219A (en) * | 1989-11-30 | 1998-05-12 | United Technologies Corporation | Combustor with first and second zones |
| CN114321978A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-04-12 | 南京航空航天大学 | 一种扩压器出口流量分配智能调节系统及调节方法 |
-
1984
- 1984-05-15 JP JP9564584A patent/JPS60240833A/ja active Granted
Cited By (12)
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| Publication number | Publication date |
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