JPS5852462A - 耐焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロ−ル用合金 - Google Patents
耐焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロ−ル用合金Info
- Publication number
- JPS5852462A JPS5852462A JP15027281A JP15027281A JPS5852462A JP S5852462 A JPS5852462 A JP S5852462A JP 15027281 A JP15027281 A JP 15027281A JP 15027281 A JP15027281 A JP 15027281A JP S5852462 A JPS5852462 A JP S5852462A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- carbide
- amount
- wear resistance
- conveying roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、赤熱スラブなどの高温材料の搬送に適した耐
焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロール用合金に関
する。
焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロール用合金に関
する。
スラブ搬送用テーブルロールは、粗圧延後の赤熱スラブ
を、l00m/分前後の速度で搬送するものであるから
、そのロール材としては、赤熱鋼4才との焼付きを生じ
ず、かつ耐摩耗性にすぐれたものでなければならない。
を、l00m/分前後の速度で搬送するものであるから
、そのロール材としては、赤熱鋼4才との焼付きを生じ
ず、かつ耐摩耗性にすぐれたものでなければならない。
また、赤熱鋼綺の水冷が行なわれる個所では、冷却水が
激しくかかるので、熱衝撃のほか、腐食摩耗にもよく耐
える材質であることを要する。
激しくかかるので、熱衝撃のほか、腐食摩耗にもよく耐
える材質であることを要する。
従来、このだめのロール材として、Cr、 Ni、M
o等を含む低炭素合金鋼が用いられているが、上記諸特
性を十分溝たすものではなく、比較的早期に損耗・劣化
し、耐久性に乏しい欠点がある。
o等を含む低炭素合金鋼が用いられているが、上記諸特
性を十分溝たすものではなく、比較的早期に損耗・劣化
し、耐久性に乏しい欠点がある。
本発明は上記にかんがみ、高温材料搬送用ロールとして
必要な前記諸特性を改善し、特に、耐焼付性、耐摩耗性
を向上せしめたロール用合金を提供するものであり、そ
の特徴とするところは、C1,0〜3.0チ(重量%、
以下同じ)、Si0.3〜25%、Mn O,3〜2.
5%、Cr7.5〜18%、Ni O,I 〜6.0
%、W 0.3〜3.−0%、およびMo、Vの1
種以上を合計で1.0〜50%、残部Fe および不可
避の不純物がらなり、かつ前記CとCrの量比[Cr(
%)/ C(%) Jが2.5〜18である化学成分組
成を有するとともに、マルテンサイト生地中に、M7C
3型炭化物を主体とする炭化物(以下、単に「炭化物」
と称すこともある)の析出分散した組織をもち、該生地
中の炭化物含有量が6〜25%(重量%)であって、炭
化物量と前記CおよびCrJiとからなる下式[Ilで
算出される値が11〜13、好ましくは12であること
を要する。
必要な前記諸特性を改善し、特に、耐焼付性、耐摩耗性
を向上せしめたロール用合金を提供するものであり、そ
の特徴とするところは、C1,0〜3.0チ(重量%、
以下同じ)、Si0.3〜25%、Mn O,3〜2.
5%、Cr7.5〜18%、Ni O,I 〜6.0
%、W 0.3〜3.−0%、およびMo、Vの1
種以上を合計で1.0〜50%、残部Fe および不可
避の不純物がらなり、かつ前記CとCrの量比[Cr(
%)/ C(%) Jが2.5〜18である化学成分組
成を有するとともに、マルテンサイト生地中に、M7C
3型炭化物を主体とする炭化物(以下、単に「炭化物」
と称すこともある)の析出分散した組織をもち、該生地
中の炭化物含有量が6〜25%(重量%)であって、炭
化物量と前記CおよびCrJiとからなる下式[Ilで
算出される値が11〜13、好ましくは12であること
を要する。
以下、本発明の成分および組織の限定理由について説明
する。
する。
C:1.0〜3.0%
Cは基地の固溶強化をもたらすが、本発明では、特に、
炭化物(主にM7C3型炭化物[(Cr 、 Fe)7
C8])の形成による耐摩耗性および耐焼付性の改善を
図る。本発明者等の実験によれば、合金の耐焼付性はこ
のCr炭化物の形態と析出量に依存する。この炭化物を
得るだめのC量は、Cr量とC量の比[Cr(%)/
C(%) ]が2.5〜18であることを要する。Cr
量は下記のように7.5〜18%に限定されるので、C
r7.5%の合金において、上記炭化物を析出させるに
は30チのCを要し、またCr18%では、610%を
必要とする。よって、C量は下限を1.0チとし、上限
を8.0係とする。
炭化物(主にM7C3型炭化物[(Cr 、 Fe)7
C8])の形成による耐摩耗性および耐焼付性の改善を
図る。本発明者等の実験によれば、合金の耐焼付性はこ
のCr炭化物の形態と析出量に依存する。この炭化物を
得るだめのC量は、Cr量とC量の比[Cr(%)/
C(%) ]が2.5〜18であることを要する。Cr
量は下記のように7.5〜18%に限定されるので、C
r7.5%の合金において、上記炭化物を析出させるに
は30チのCを要し、またCr18%では、610%を
必要とする。よって、C量は下限を1.0チとし、上限
を8.0係とする。
Cr : 7.5〜18%
Crは上記Cr炭化物の形成に必要であるのみ゛ならず
、耐食性を高め、かつ合金組織を耐摩耗性に富むマルテ
ンサイトにするうえで欠くことができない。その量が7
.5%に満たないと、耐食性が十分テナく、一方18%
をこえると、マルテンサイト組織にすることが難□・し
くなる。よって、Cr7.5〜I8チとする。
、耐食性を高め、かつ合金組織を耐摩耗性に富むマルテ
ンサイトにするうえで欠くことができない。その量が7
.5%に満たないと、耐食性が十分テナく、一方18%
をこえると、マルテンサイト組織にすることが難□・し
くなる。よって、Cr7.5〜I8チとする。
合金の耐焼付性は、M7C3型を主とする炭化物の析出
量と関係し、その量が6重量%に満たないと耐焼付性が
不足する。耐焼付性の点からは析出量が多い程好ましい
が、25重量%をこえると、靭性の劣化を招く。このた
め、該炭化物量は6〜25重量%とする。すぐれた耐焼
付性を得るには、さらに上記析出炭化物量、C量および
Cr量の三者の前記関係式(Ilの算出値がIt−13
であることを要し、特に約12であることが好ましい。
量と関係し、その量が6重量%に満たないと耐焼付性が
不足する。耐焼付性の点からは析出量が多い程好ましい
が、25重量%をこえると、靭性の劣化を招く。このた
め、該炭化物量は6〜25重量%とする。すぐれた耐焼
付性を得るには、さらに上記析出炭化物量、C量および
Cr量の三者の前記関係式(Ilの算出値がIt−13
であることを要し、特に約12であることが好ましい。
第1表に、各種合金の化学成分およびマルテンサイト生
地中の炭化物量(重量%)および前記[Il式で算出さ
れる値と耐焼付性の関係を示す。
地中の炭化物量(重量%)および前記[Il式で算出さ
れる値と耐焼付性の関係を示す。
表中、供試材A1〜7は、各成分元素量や炭化物量など
、本発明の規定する上記要件を満たすもの、!101〜
105は比較材である。比較材のうち、xlolと10
3は炭化物量、!102はCr量と炭化物量、1103
は炭化物量が前記規定から逸脱するものであり、A:I
O2およびl05HC量およびCr(%)/ C(%)
の比等が本発明の規定からはずれたものである。各供試
材はいづれも、熱処理により、マルテンサイト生地に炭
化物が析出した組織にした。耐焼付性テストは、回転曲
げ試験機を用い、中実円筒体試験片(外径10+u+φ
)を回転させ、その外周面に固定体(5541製、幅1
0 mm )を押付けることにより、該周面の焼付き発
生状況を観察しだ(但し、固定体の接触圧力=8.9〜
27にl−、スベリ速度: ] 80 m/mn、摩擦
時間:1g+n11)。表中、「耐焼付性」欄の「O」
は焼付きナシ、「△」はやや焼付き発生、「×」は焼付
き発生を意味する。
、本発明の規定する上記要件を満たすもの、!101〜
105は比較材である。比較材のうち、xlolと10
3は炭化物量、!102はCr量と炭化物量、1103
は炭化物量が前記規定から逸脱するものであり、A:I
O2およびl05HC量およびCr(%)/ C(%)
の比等が本発明の規定からはずれたものである。各供試
材はいづれも、熱処理により、マルテンサイト生地に炭
化物が析出した組織にした。耐焼付性テストは、回転曲
げ試験機を用い、中実円筒体試験片(外径10+u+φ
)を回転させ、その外周面に固定体(5541製、幅1
0 mm )を押付けることにより、該周面の焼付き発
生状況を観察しだ(但し、固定体の接触圧力=8.9〜
27にl−、スベリ速度: ] 80 m/mn、摩擦
時間:1g+n11)。表中、「耐焼付性」欄の「O」
は焼付きナシ、「△」はやや焼付き発生、「×」は焼付
き発生を意味する。
同表に示されるように、本発明の前記規定の要件を満す
x1〜7は、いづれかの要件を欠く比較@’AlO2〜
+05に比し、すぐれた耐焼付性を有することが判る。
x1〜7は、いづれかの要件を欠く比較@’AlO2〜
+05に比し、すぐれた耐焼付性を有することが判る。
なお、比較材Al0Iの耐焼付性は良好であるが、後記
(第2表、供試材五101)のように、耐摩耗性に欠け
る点で本発明合金に及ばない。
(第2表、供試材五101)のように、耐摩耗性に欠け
る点で本発明合金に及ばない。
Ni:O,1〜60%
Ni は靭性を高め、また高Cr合金においては、マル
テンサイト相の析出のために必要な元素である。その量
が0.1%に満たないと上記効果が不足する。ただし、
Cr16〜18%合金で、Ni量が60チをこえると、
100°C以上の温度においてマルテンサイト変態が生
起しなくなる。よって0.1〜6.0係とする。
テンサイト相の析出のために必要な元素である。その量
が0.1%に満たないと上記効果が不足する。ただし、
Cr16〜18%合金で、Ni量が60チをこえると、
100°C以上の温度においてマルテンサイト変態が生
起しなくなる。よって0.1〜6.0係とする。
Mo : 1.0〜5.0%、V:1.0〜5.0%M
oおよび■はいづれも合金の硬化能を高めるのに有効な
元素である。Mo量を1.0%以上とすることによシ、
焼入れ後の空冷硬化で、臨界直径25m以上の硬化能を
発揮させることができる。
oおよび■はいづれも合金の硬化能を高めるのに有効な
元素である。Mo量を1.0%以上とすることによシ、
焼入れ後の空冷硬化で、臨界直径25m以上の硬化能を
発揮させることができる。
しかし、5.0チをこえても、効果の増加は少く経済的
に不利である。よって、Moは10〜50%とする。
に不利である。よって、Moは10〜50%とする。
■は結晶粒微細化効果によって焼入硬化能を高める。こ
のだめには少くとも1.0%を要するが、50%をこえ
ると、靭性の低下を招く。よって、VはlO〜5.0チ
とする。
のだめには少くとも1.0%を要するが、50%をこえ
ると、靭性の低下を招く。よって、VはlO〜5.0チ
とする。
一ト記Moと■は、いづれか1種を選らんで含有させれ
ばよいが、特に両者を併用すると、その複合効果によっ
てさらに高い硬度を得、耐摩耗性を向上させることがで
きる。
ばよいが、特に両者を併用すると、その複合効果によっ
てさらに高い硬度を得、耐摩耗性を向上させることがで
きる。
W:O,a〜30%
Wは耐腐食摩耗性の向上に有効な元素である。
但し、0,3チに満たないとその効果が十分でなく、一
方3.0係をこえると、靭性の低下を招く。よって、0
.3〜30%とする。このW添加効果は、前記Moと複
合されるとき−そう顕著となる。
方3.0係をこえると、靭性の低下を招く。よって、0
.3〜30%とする。このW添加効果は、前記Moと複
合されるとき−そう顕著となる。
なお、不可避的に混入する不純物元素は可及的に低いこ
とが望ましいが、例えばPおよびSは、それぞれ約0.
06%程度であれば存在してもか1わない。
とが望ましいが、例えばPおよびSは、それぞれ約0.
06%程度であれば存在してもか1わない。
上記化学成分組成をもつ本発明合金は、これを焼入温度
、例えば約1000〜1100℃に加熱し、オーステナ
イトとM7C3型を主とする炭化物よりなる組織となし
、ついでこの状態から焼入れしてオーステナイトをマル
テンサイトに変態させることにより、生成したマルテン
サイト生地中にM7C3型を主とする炭化物が残留炭化
物として含有された組織となす。
、例えば約1000〜1100℃に加熱し、オーステナ
イトとM7C3型を主とする炭化物よりなる組織となし
、ついでこの状態から焼入れしてオーステナイトをマル
テンサイトに変態させることにより、生成したマルテン
サイト生地中にM7C3型を主とする炭化物が残留炭化
物として含有された組織となす。
かくして、本発明合金は、マルテンサイト生地中に炭化
物を6〜25%含み、前記[1]式の値が11〜13、
特に約12であることによって、前記第1表に示したご
とき耐焼付性を有するとともに、下記のように卓越した
耐摩耗を具備する。
物を6〜25%含み、前記[1]式の値が11〜13、
特に約12であることによって、前記第1表に示したご
とき耐焼付性を有するとともに、下記のように卓越した
耐摩耗を具備する。
第2表に本発明合金と比較合金の耐摩耗性の比較を示す
。表中、供試材!1〜5は本発明合金、!101〜10
5は比較材であり、比較材のうちAlO4およびX10
5は搬送テーブルロール材として用いられている従来合
金である。なお、供試材!112.3および4の成分組
成は、MO1■およびWを除いて、前記第1表の供試材
11.2.3および7と同じであり、供試材Al01〜
!05の組成も同様に前記第1表の供試材1101〜1
05とそれぞれ同じである。耐摩耗試験は、前記の耐焼
付性テストと同じ試験条件で行ない、下式により耐摩耗
係数K(に9 )を算出して耐摩耗性を評価した。
。表中、供試材!1〜5は本発明合金、!101〜10
5は比較材であり、比較材のうちAlO4およびX10
5は搬送テーブルロール材として用いられている従来合
金である。なお、供試材!112.3および4の成分組
成は、MO1■およびWを除いて、前記第1表の供試材
11.2.3および7と同じであり、供試材Al01〜
!05の組成も同様に前記第1表の供試材1101〜1
05とそれぞれ同じである。耐摩耗試験は、前記の耐焼
付性テストと同じ試験条件で行ない、下式により耐摩耗
係数K(に9 )を算出して耐摩耗性を評価した。
第2表から明らかなように、本発明合金の摩耗量は非常
に少く、従来合金のl/3以下に激減し、極めて耐摩耗
にすぐれることが判る。
に少く、従来合金のl/3以下に激減し、極めて耐摩耗
にすぐれることが判る。
なお、本発明合金の耐熱性、耐腐食性等についても従来
合金と同等もしくはそれ以上であり、また、ロール材と
して必要な強度、靭性等の機械的諸性質も十分であるこ
とが確認されている。
合金と同等もしくはそれ以上であり、また、ロール材と
して必要な強度、靭性等の機械的諸性質も十分であるこ
とが確認されている。
以上のように、本発明合金は、スラブ搬送テーブルロー
ル材として望まれる緒特性を具備し、就中耐焼付性、耐
摩耗性にすぐれるので、従来材にくらべ損耗・劣化が少
なく、安定した耐久性を保証する。むろん、スラブ搬送
テーブルロールのみならず、高温度と摩耗等が同時に作
用する条件で用いられる各種搬送用ロール材、その他の
部材として供して同様の効果を得ることができる。
ル材として望まれる緒特性を具備し、就中耐焼付性、耐
摩耗性にすぐれるので、従来材にくらべ損耗・劣化が少
なく、安定した耐久性を保証する。むろん、スラブ搬送
テーブルロールのみならず、高温度と摩耗等が同時に作
用する条件で用いられる各種搬送用ロール材、その他の
部材として供して同様の効果を得ることができる。
特許出願人 久保田鉄工株式会社
代理人 弁理士 宮崎 新八部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 +11 C1,0〜3.0%、Si0.3〜2.5チ
、Mn 0.3〜2.5%、Cr7.5〜18%、N
i0.1〜6.0%、w o、 a 〜a、 o%、
およびMo、Vの1種もしくは2種を合計1.0〜50
%、残部Feおよび−4可避不純物元素からなり、かつ
前記CとCr(重量%)含有し、該炭化物量と前記Cお
よびCr量とが、下式 () を満たすことを特徴とする耐焼付性および耐摩耗性にす
ぐれた搬送ロール用享番。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15027281A JPS5852462A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 耐焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロ−ル用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15027281A JPS5852462A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 耐焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロ−ル用合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5852462A true JPS5852462A (ja) | 1983-03-28 |
JPH022941B2 JPH022941B2 (ja) | 1990-01-19 |
Family
ID=15493319
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15027281A Granted JPS5852462A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 耐焼付性および耐摩耗性にすぐれた搬送ロ−ル用合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5852462A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4697320A (en) * | 1984-06-28 | 1987-10-06 | Hitachi, Ltd. | Roll for a rolling mill, method of producing the same and the rolling mill incorporating the roll |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH023804U (ja) * | 1988-06-10 | 1990-01-11 | ||
JP4482407B2 (ja) * | 2004-09-06 | 2010-06-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐ヒートクラック性に優れた高Cr鋳鉄製品および高Cr鋳鉄材の熱処理方法 |
CN102618686A (zh) * | 2012-03-18 | 2012-08-01 | 莱芜市泰东粉末科技有限公司 | 一种利用兰炭作还原剂生产海绵铁的工艺 |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP15027281A patent/JPS5852462A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4697320A (en) * | 1984-06-28 | 1987-10-06 | Hitachi, Ltd. | Roll for a rolling mill, method of producing the same and the rolling mill incorporating the roll |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH022941B2 (ja) | 1990-01-19 |
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