JPS5852429A - 加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法 - Google Patents
加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法Info
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- JPS5852429A JPS5852429A JP14832481A JP14832481A JPS5852429A JP S5852429 A JPS5852429 A JP S5852429A JP 14832481 A JP14832481 A JP 14832481A JP 14832481 A JP14832481 A JP 14832481A JP S5852429 A JPS5852429 A JP S5852429A
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- quenching
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ブレス加工用冷延鋼板を得る九めの連続焼鈍
法の改良に係り、急冷の効果を十分に発揮させるための
均熱条件及び急冷開始までの冷却方法と急冷による材質
の劣化を防止するための急冷終点温度と急冷の冷却速度
とを効果的に結合させた熱サイクルに関するものであっ
て、従来の単純な急冷の方法では得られない優れたプレ
ス加工性と耐時効性をも、鋼板に付与せんとするもので
ある。
法の改良に係り、急冷の効果を十分に発揮させるための
均熱条件及び急冷開始までの冷却方法と急冷による材質
の劣化を防止するための急冷終点温度と急冷の冷却速度
とを効果的に結合させた熱サイクルに関するものであっ
て、従来の単純な急冷の方法では得られない優れたプレ
ス加工性と耐時効性をも、鋼板に付与せんとするもので
ある。
連続焼鈍は、箱焼鈍に比べると均熱時間が短かく、冷却
速厩もはるかに早い。その結果、硬質化や時効性の劣化
が生じプレス加工性の劣化がさけがたい製造プロセスで
あるが、箱焼鈍に比べ、生産性が極めて高く、エネルギ
ー消費量も少なく、又材質の均一性にも富んでおり、鋼
板のプレス加工性や耐時効性が改善されるならば、これ
からの省エネルギ一時代にもつと４適した製造プロセス
といえる。
速厩もはるかに早い。その結果、硬質化や時効性の劣化
が生じプレス加工性の劣化がさけがたい製造プロセスで
あるが、箱焼鈍に比べ、生産性が極めて高く、エネルギ
ー消費量も少なく、又材質の均一性にも富んでおり、鋼
板のプレス加工性や耐時効性が改善されるならば、これ
からの省エネルギ一時代にもつと４適した製造プロセス
といえる。
かかる観点から、現在に至るまで数々の提案がなされて
き喪。特公昭３３−２１１６号公報によるものを基本と
し、最近では、特公昭５２−１５０４６号公報に見られ
る如く、均熱後、急冷する場合その急冷速度に応じ喪急
冷開始温度を選択することＫよって、鋼板にプレス加工
性を付与せんとする試みがなされ、ＷＱのような１部の
サイクルの場合には従来のＷＱ法の加工性改善という点
においては相尚の効果を得ているが冷速か３０℃／秒〜
２００℃／秒の場合には、特公昭５２−１５０４６号公
報実施例のような方法で急冷開始温度を選択しても従来
の方法による材質のレベルと全たく同じで、ま−）九〈
改善の効果が認められがたい。
き喪。特公昭３３−２１１６号公報によるものを基本と
し、最近では、特公昭５２−１５０４６号公報に見られ
る如く、均熱後、急冷する場合その急冷速度に応じ喪急
冷開始温度を選択することＫよって、鋼板にプレス加工
性を付与せんとする試みがなされ、ＷＱのような１部の
サイクルの場合には従来のＷＱ法の加工性改善という点
においては相尚の効果を得ているが冷速か３０℃／秒〜
２００℃／秒の場合には、特公昭５２−１５０４６号公
報実施例のような方法で急冷開始温度を選択しても従来
の方法による材質のレベルと全たく同じで、ま−）九〈
改善の効果が認められがたい。
これは急冷するにあたり、急冷の効果を発揮させるため
の十分な準備（即ち、急冷を効果的ならしめるための十
分な炭素の固溶、急冷時や過時効処理時に材質劣化のも
とになる微細粒内セメンタイトの発生の核となるひずみ
の十分な除去、そして過時効処理後十分く軟質化するた
めの結晶粒の十分な成長とをなさしめるための十分な均
熱時間及び、急冷をより効果的ならしめるための固溶炭
炭素の調整とＡＩ点点以上均熱時焼入れ硬化組織の生成
防止のための均熱から急冷開始までの徐冷速度と徐冷終
点温度）が全く考慮されていないためである。又、更に
、特公昭５２−１５０４６号公報記載の方法は急冷の終
点温度が急冷後、再加熱を含む過時効処理中に析出する
セメンタイトの数、大きさ、析出位置を決定してしまう
と言う最も重大かつ基本とも言うべき冶金的意義が全く
考慮されずになされたためでもある。その後につづく多
くの改良グロセスも又、同様の欠点を露呈し、改善の実
を上げ得ないのが現状である。
の十分な準備（即ち、急冷を効果的ならしめるための十
分な炭素の固溶、急冷時や過時効処理時に材質劣化のも
とになる微細粒内セメンタイトの発生の核となるひずみ
の十分な除去、そして過時効処理後十分く軟質化するた
めの結晶粒の十分な成長とをなさしめるための十分な均
熱時間及び、急冷をより効果的ならしめるための固溶炭
炭素の調整とＡＩ点点以上均熱時焼入れ硬化組織の生成
防止のための均熱から急冷開始までの徐冷速度と徐冷終
点温度）が全く考慮されていないためである。又、更に
、特公昭５２−１５０４６号公報記載の方法は急冷の終
点温度が急冷後、再加熱を含む過時効処理中に析出する
セメンタイトの数、大きさ、析出位置を決定してしまう
と言う最も重大かつ基本とも言うべき冶金的意義が全く
考慮されずになされたためでもある。その後につづく多
くの改良グロセスも又、同様の欠点を露呈し、改善の実
を上げ得ないのが現状である。
本発明はかかる現状を打開するために開発されたもので
あって、その特徴は、急冷を開始するＫあたり、先ず急
冷の効果を十分に発揮させるための準備として、均熱温
にと時間を７００〜８８０℃で少なくとも２０秒以上２
分間以内とし、ひずみの除去、結晶粒成長、固溶炭素量
の増大を十分ならしめた上で、少なくとも１４Ｖ秒以下
３ツ）以上のゆっくりした冷速で少なくとも７００Ｃ以
下６００℃以上まで冷却し、固溶炭素量を急冷に適した
量に調整するとと−に均熱がＡ１点以上の時には、併せ
てＡＩ変態を緩徐にせしめ急冷による焼入れ組織が生成
し、急冷の弊害が生じるのを防止しこのようにして条件
が整りた上で、効果的な４０〜３００Ｃ／秒の冷却速度
で急冷をおこない、更に急冷による硬質化および材質劣
化を防止するために急冷の終点を４７０〜３５０℃の温
度範囲に終点制御し、続いて上記の冷却条件に合りた４
５０〜３５０℃の温度範囲で６０秒以上の過時効処理を
施すという均熱から徐冷、急冷、終点制御、そうして過
時効処理といった一連のヒートサイクルにある。
あって、その特徴は、急冷を開始するＫあたり、先ず急
冷の効果を十分に発揮させるための準備として、均熱温
にと時間を７００〜８８０℃で少なくとも２０秒以上２
分間以内とし、ひずみの除去、結晶粒成長、固溶炭素量
の増大を十分ならしめた上で、少なくとも１４Ｖ秒以下
３ツ）以上のゆっくりした冷速で少なくとも７００Ｃ以
下６００℃以上まで冷却し、固溶炭素量を急冷に適した
量に調整するとと−に均熱がＡ１点以上の時には、併せ
てＡＩ変態を緩徐にせしめ急冷による焼入れ組織が生成
し、急冷の弊害が生じるのを防止しこのようにして条件
が整りた上で、効果的な４０〜３００Ｃ／秒の冷却速度
で急冷をおこない、更に急冷による硬質化および材質劣
化を防止するために急冷の終点を４７０〜３５０℃の温
度範囲に終点制御し、続いて上記の冷却条件に合りた４
５０〜３５０℃の温度範囲で６０秒以上の過時効処理を
施すという均熱から徐冷、急冷、終点制御、そうして過
時効処理といった一連のヒートサイクルにある。
かくすることによりて、本来連続焼鈍グロセスが持つ高
生産性、省エネルギー、材質の均一性を何等損うことな
く、箱焼鈍′ｆロセスによる加工用冷延鋼板と比較して
何等損色のないプレス加工性を示す冷延鋼板を容易Ｋか
つ安定して製造することができる。
生産性、省エネルギー、材質の均一性を何等損うことな
く、箱焼鈍′ｆロセスによる加工用冷延鋼板と比較して
何等損色のないプレス加工性を示す冷延鋼板を容易Ｋか
つ安定して製造することができる。
一般に冷延鋼板のプレス加工性を表わすものとされる特
性値としては多くのものが提案されているが最も基本的
かつ代表的なものとして、降伏点（ｙ、ｐ ）、伸びＣ
Ｈ３Ｓ）ン及び耐５ｔ−ｓｔ性を表わすＹ、Ｐ−ＫＬが
ある０本発明では、これらの特性厘は経時変化が生じる
ので、ユーザｌＩにおいて使用される材質評価をするた
め、一般的に使われている人工時効（１００℃Ｘ１ｈｒ
）後のＹ、Ｐ ｅ Ｅｌ ｅ Ｙ−Ｐ −ｇｔの特性値
でもって１本発明鋼及び比較鋼のプレス加工性を代表せ
しめることとした。
性値としては多くのものが提案されているが最も基本的
かつ代表的なものとして、降伏点（ｙ、ｐ ）、伸びＣ
Ｈ３Ｓ）ン及び耐５ｔ−ｓｔ性を表わすＹ、Ｐ−ＫＬが
ある０本発明では、これらの特性厘は経時変化が生じる
ので、ユーザｌＩにおいて使用される材質評価をするた
め、一般的に使われている人工時効（１００℃Ｘ１ｈｒ
）後のＹ、Ｐ ｅ Ｅｌ ｅ Ｙ−Ｐ −ｇｔの特性値
でもって１本発明鋼及び比較鋼のプレス加工性を代表せ
しめることとした。
本発明者らは、いかＫして連続焼鈍材のプレス加工性と
耐時効性を改善するかという課題を解決するため数多く
の実験を行なったが、その中の代表的な例でもって本発
明の方法の根拠を説明する。
耐時効性を改善するかという課題を解決するため数多く
の実験を行なったが、その中の代表的な例でもって本発
明の方法の根拠を説明する。
先ず実験ｌは転炉で溶製したＡＡキルド鋼（Ｃ：０．０
３５１ Ｓｉ：０．０２％、Ｍｎ ： ０．２５％、
Ｐ ： ０．０１５％、８ ：０．０１２僑％ａｏＬｋ
Ｌ ： ０．０３０９１ｂ％Ｔ、Ｎ ：０．００２５１
Ｇ、その他Ｆ・及び不可避不純物）をスラブとし、熱延
捲取温［７００℃の条件で熱延し、０、８霧の冷延鋼板
とし、第１図に示すと一トサイクル：Ａ、Ａ’、Ｉ、Ｉ
Ｉに従った熱処還を施し、１．０％の調質圧延および１
００℃Ｘ ｌ ｈｒの人工時効を施し、引張り試験をお
こなって材質を調査した０時効後のＹ、Ｐを第２図に示
す・ヒートサイクル人は、均熱時間以外は食べて本発明
の方法に従った熱サイクルをとっであるが、ヒートサイ
クル１、ｌＩは急冷の冷却速度Ｋ［じて急冷開始温度を
厳選することＫよって、加工性の向上が得られるとする
特公昭５２−１５０４６号公報記載の方法で、ヒートサ
イクル−■は実施例４．ヒートサイクル−１ｔｉ実施例
−３そのものである。又、ヒートサイクル＝Ａ′は本発
明の重要部分である急冷に当り、均熱と急冷までの徐冷
がいかに重要な意義を持つかを調査するためにヒートサ
イクル−■の均熱後に５本発明の方法である７℃／秒の
冷速で６９０℃まで徐冷することを付加したサイクルで
あり、急冷の冷却速度が３５Ｃ／秒と本発明の方法であ
る４０Ｖ秒に比べ僅かに遅いのみで他は全てぎりぎりで
はあるが含まれており本発明の比較例である。
３５１ Ｓｉ：０．０２％、Ｍｎ ： ０．２５％、
Ｐ ： ０．０１５％、８ ：０．０１２僑％ａｏＬｋ
Ｌ ： ０．０３０９１ｂ％Ｔ、Ｎ ：０．００２５１
Ｇ、その他Ｆ・及び不可避不純物）をスラブとし、熱延
捲取温［７００℃の条件で熱延し、０、８霧の冷延鋼板
とし、第１図に示すと一トサイクル：Ａ、Ａ’、Ｉ、Ｉ
Ｉに従った熱処還を施し、１．０％の調質圧延および１
００℃Ｘ ｌ ｈｒの人工時効を施し、引張り試験をお
こなって材質を調査した０時効後のＹ、Ｐを第２図に示
す・ヒートサイクル人は、均熱時間以外は食べて本発明
の方法に従った熱サイクルをとっであるが、ヒートサイ
クル１、ｌＩは急冷の冷却速度Ｋ［じて急冷開始温度を
厳選することＫよって、加工性の向上が得られるとする
特公昭５２−１５０４６号公報記載の方法で、ヒートサ
イクル−■は実施例４．ヒートサイクル−１ｔｉ実施例
−３そのものである。又、ヒートサイクル＝Ａ′は本発
明の重要部分である急冷に当り、均熱と急冷までの徐冷
がいかに重要な意義を持つかを調査するためにヒートサ
イクル−■の均熱後に５本発明の方法である７℃／秒の
冷速で６９０℃まで徐冷することを付加したサイクルで
あり、急冷の冷却速度が３５Ｃ／秒と本発明の方法であ
る４０Ｖ秒に比べ僅かに遅いのみで他は全てぎりぎりで
はあるが含まれており本発明の比較例である。
第２図に示す実験−■の結果から、急冷をおこなうＫは
、均熱時間及び均熱後の徐冷がいかに重要であるかがわ
かる０例えば、このことを全く考慮しなかった特公昭５
２−１５０４６号公報記載の方法のヒートサイクル−■
及び■の材質は本発明の比較例のヒートサイクル−Ａ′
に比べいかに材質が劣化しているかが判る。
、均熱時間及び均熱後の徐冷がいかに重要であるかがわ
かる０例えば、このことを全く考慮しなかった特公昭５
２−１５０４６号公報記載の方法のヒートサイクル−■
及び■の材質は本発明の比較例のヒートサイクル−Ａ′
に比べいかに材質が劣化しているかが判る。
以上の結果から均熱時間としては少なくとも２０秒以上
必要であシ、又他の実験結果から均熱温［はひずみの除
去、結晶粒の成長、固溶量の、増大を十分になさしめる
ためには７００℃以上の均熱温度が必要である。又、上
限の温度は８８０℃以上では変態し、結晶方位がくずれ
絞り性ＫＸ’ｌなｒ僅が低下してしまうため、８８０℃
以下でなければならない１以上のような理由のため、均
熱条件としては７００〜８８０℃で２０秒〜２分間とし
た。尚均熱時間を２分間以下に限定したのは。
必要であシ、又他の実験結果から均熱温［はひずみの除
去、結晶粒の成長、固溶量の、増大を十分になさしめる
ためには７００℃以上の均熱温度が必要である。又、上
限の温度は８８０℃以上では変態し、結晶方位がくずれ
絞り性ＫＸ’ｌなｒ僅が低下してしまうため、８８０℃
以下でなければならない１以上のような理由のため、均
熱条件としては７００〜８８０℃で２０秒〜２分間とし
た。尚均熱時間を２分間以下に限定したのは。
第２図に示す如くそれ以上長くしても効果がほとんどな
いため経済的なロスをなくするとめう点から２分以内と
した。
いため経済的なロスをなくするとめう点から２分以内と
した。
実験−■は、実験−■で使用した０、８雪ｏＰ１に弧鋼
板を用い、第３図に示すヒートサイクルの均熱後の徐冷
の冷速（α１ ）と徐冷の終点（Ｔｍ）を変え、調質圧
延後、１００℃Ｘ １ ｂｙの人工時効を施し、材質を
調査した。第４図は、ＴＩを６７５℃とした時のα工が
材質に及ぼす影響を、第５図は、α１を７℃／秒とした
時のＴ１が材質に及ぼす影響を時効後のＹ、Ｐで代表し
て示す、第４図の結果は、たとえＴ、が６７５℃であっ
ても１４Ｖ秒以上の徐冷では硬質化し、１４Ｃ／秒以下
にしなければならないことがわかる。尚徐冷の下限の冷
却速度を３Ｖ秒としたのは、それ以上遅くしても材質は
変らなかったので、経済的な理由から３Ｖ秒以上とし九
、スー、第５図からＴ、は７００℃〜６００℃にしなけ
ればならないことは明らかである。
板を用い、第３図に示すヒートサイクルの均熱後の徐冷
の冷速（α１ ）と徐冷の終点（Ｔｍ）を変え、調質圧
延後、１００℃Ｘ １ ｂｙの人工時効を施し、材質を
調査した。第４図は、ＴＩを６７５℃とした時のα工が
材質に及ぼす影響を、第５図は、α１を７℃／秒とした
時のＴ１が材質に及ぼす影響を時効後のＹ、Ｐで代表し
て示す、第４図の結果は、たとえＴ、が６７５℃であっ
ても１４Ｖ秒以上の徐冷では硬質化し、１４Ｃ／秒以下
にしなければならないことがわかる。尚徐冷の下限の冷
却速度を３Ｖ秒としたのは、それ以上遅くしても材質は
変らなかったので、経済的な理由から３Ｖ秒以上とし九
、スー、第５図からＴ、は７００℃〜６００℃にしなけ
ればならないことは明らかである。
実験−ｍは、同じく実験−■で使用した０、８ｍの冷延
鋼板を用い、第６図圧水すヒートサイクルで６７５℃か
らの１００’Ｍ秒の急冷の終点（’ｒ、）を変え、調質
圧延後、１００℃Ｘ １ ｈｒの人工時効後の材質調査
をおこなった。第７図は、急冷の終点温度（Ｔ７ ＞−
以外は本発明の条件でＴ７を変えＴＩが材質に及ぼす影
響を時効後のＹ、Ｐで代表して示す。
鋼板を用い、第６図圧水すヒートサイクルで６７５℃か
らの１００’Ｍ秒の急冷の終点（’ｒ、）を変え、調質
圧延後、１００℃Ｘ １ ｈｒの人工時効後の材質調査
をおこなった。第７図は、急冷の終点温度（Ｔ７ ＞−
以外は本発明の条件でＴ７を変えＴＩが材質に及ぼす影
響を時効後のＹ、Ｐで代表して示す。
第４図の結果は、たとえ他の条件が同じであっても急冷
の終点温度（’ｒ、 ＞が４７０〜３５０℃の終点制御
され危ければ軟質なプレス加工性の良い鋼板を展進する
ことができないことを示すものである６本発明者らは、
急冷の終点制御の冶金的な意義は何んであるかと検討し
た。その結果、終点温度の如何により、急冷によって過
飽和に持ち越された過大の固溶炭素の析出状態が、たと
え同じ冷速であってもまったく１異ってしまうというこ
とがわかった。即ちＴｆが２００℃以下では、析出する
セメンタイトは結晶粒内に無数に析出し、そのため、過
時効処理は極めて短時間で良いがその微細な無数の粒内
セメンタイトのためＫ ？１６Ｙ、？ 、低Ｅｌになり
てしまうことがあきらかＫなりた。ところがＴｆが４７
０〜３５０℃の時は粒内の微細セメンタイトはほとんど
消失し、結晶粒界に片状に適量析出し、その結果として
、過時効処理時間はＴｆが２００℃以下の場合よりも若
干長くなるが過時効処理時間の若干の増加によりて材質
が大巾に向上し、Ｔ７が３００℃以下の再加熱方式では
得られない優れたプレス加工性が得られるのである。又
Ｔ７が４７０℃を超える場合は、析出するセメンタイト
が粒界ではあるが非常に数少なくなり、固溶炭素が低下
しきれなくなって、第７図に示すように硬質化しプレス
加工性の優れた鋼板は得られない。
の終点温度（’ｒ、 ＞が４７０〜３５０℃の終点制御
され危ければ軟質なプレス加工性の良い鋼板を展進する
ことができないことを示すものである６本発明者らは、
急冷の終点制御の冶金的な意義は何んであるかと検討し
た。その結果、終点温度の如何により、急冷によって過
飽和に持ち越された過大の固溶炭素の析出状態が、たと
え同じ冷速であってもまったく１異ってしまうというこ
とがわかった。即ちＴｆが２００℃以下では、析出する
セメンタイトは結晶粒内に無数に析出し、そのため、過
時効処理は極めて短時間で良いがその微細な無数の粒内
セメンタイトのためＫ ？１６Ｙ、？ 、低Ｅｌになり
てしまうことがあきらかＫなりた。ところがＴｆが４７
０〜３５０℃の時は粒内の微細セメンタイトはほとんど
消失し、結晶粒界に片状に適量析出し、その結果として
、過時効処理時間はＴｆが２００℃以下の場合よりも若
干長くなるが過時効処理時間の若干の増加によりて材質
が大巾に向上し、Ｔ７が３００℃以下の再加熱方式では
得られない優れたプレス加工性が得られるのである。又
Ｔ７が４７０℃を超える場合は、析出するセメンタイト
が粒界ではあるが非常に数少なくなり、固溶炭素が低下
しきれなくなって、第７図に示すように硬質化しプレス
加工性の優れた鋼板は得られない。
以上の結果から終点＠度を４７０〜３５０℃に制御する
ことによって、従来、急冷方式は硬質化するという概念
を打破することができ、最も軟質でプレス加工性に優れ
た鋼板を得ることが可能であることがわかった。以上の
ことから本発明の方法では、終点温度を４７０〜３５０
℃に限定した。
ことによって、従来、急冷方式は硬質化するという概念
を打破することができ、最も軟質でプレス加工性に優れ
た鋼板を得ることが可能であることがわかった。以上の
ことから本発明の方法では、終点温度を４７０〜３５０
℃に限定した。
実験−■は同じく実験−■で使用した０、 ８ ｍの冷
延鋼板を用い、第８図に示すヒートサイクルで６７５℃
からの冷却速度（α８）を３〜ｂ質に及ぼす影響を人工
時効（１００℃Ｘ １ ｈｒ ）後の材質で調べた。
延鋼板を用い、第８図に示すヒートサイクルで６７５℃
からの冷却速度（α８）を３〜ｂ質に及ぼす影響を人工
時効（１００℃Ｘ １ ｈｒ ）後の材質で調べた。
第９図は、α富が材質に及ぼす影響を時効後のＹ、Ｐで
代表して示した。結果は、本発明の方法のように急冷に
あたりその準備としての均熱条件及び６７５℃までの７
℃／秒という徐冷をおこなえば、従来の徐冷の方法より
本発明の４０℃／秒以上の急冷が軟質化にいかに効果が
あるかを示している。又急冷の終点を本実験のように４
００℃に終点制御すると、冷却速度が２００℃／秒を超
え３００Ｖ秒になって屯材質は劣化せず第７図のＴｆが
２００℃以下のときのＹ、Ｐの値と比較すれば明らかな
ごとく軟質でプレス加工性に優れた加工用冷延鋼板を得
るのに適しているかがあきらかである。
代表して示した。結果は、本発明の方法のように急冷に
あたりその準備としての均熱条件及び６７５℃までの７
℃／秒という徐冷をおこなえば、従来の徐冷の方法より
本発明の４０℃／秒以上の急冷が軟質化にいかに効果が
あるかを示している。又急冷の終点を本実験のように４
００℃に終点制御すると、冷却速度が２００℃／秒を超
え３００Ｖ秒になって屯材質は劣化せず第７図のＴｆが
２００℃以下のときのＹ、Ｐの値と比較すれば明らかな
ごとく軟質でプレス加工性に優れた加工用冷延鋼板を得
るのに適しているかがあきらかである。
尚上限の冷却速度は、３００Ｖ秒以上では終点制御が困
難となるため、本発明の急冷の範囲を４０〜３００Ｖ秒
とした。
難となるため、本発明の急冷の範囲を４０〜３００Ｖ秒
とした。
実験−■は、実験−■と同じ方法でα寓を１００Ｖ秒と
し、過時効処理時間（ｔｓ ）を変え本発明の方法に適
した過時効処理条件を調べた。尚過時効処理時間も検討
した結果％３５０〜４５０℃が適していることが判った
。第１０図に過時効処理時間が材質に及ばず影響を示す
、この結果から、過時効処理時間は６０秒以上必要であ
ることが明らかとなｐ本発明の過時効処理条件としては
３５０〜４５０℃の温度範囲で６０秒以上とした。
し、過時効処理時間（ｔｓ ）を変え本発明の方法に適
した過時効処理条件を調べた。尚過時効処理時間も検討
した結果％３５０〜４５０℃が適していることが判った
。第１０図に過時効処理時間が材質に及ばず影響を示す
、この結果から、過時効処理時間は６０秒以上必要であ
ることが明らかとなｐ本発明の過時効処理条件としては
３５０〜４５０℃の温度範囲で６０秒以上とした。
上述してきた本発明によるプロセスが効果的に適用でき
る鋼種は一般の冷延鋼板として適用される例えばｃ：ｏ
、ｏｓ％以下、Ｍｎ ０．５０１６以下の基本的な取分
の低炭キャッゾド鋼、低炭−ｋｌ −キルド鋼、低炭の
未脱＠ＩＣＣ鋼等である。更に本プロセスの効果をより
効果的ならしめるには、低Ｃ化、高温捲取りが有効な手
段である。
る鋼種は一般の冷延鋼板として適用される例えばｃ：ｏ
、ｏｓ％以下、Ｍｎ ０．５０１６以下の基本的な取分
の低炭キャッゾド鋼、低炭−ｋｌ −キルド鋼、低炭の
未脱＠ＩＣＣ鋼等である。更に本プロセスの効果をより
効果的ならしめるには、低Ｃ化、高温捲取りが有効な手
段である。
次に本発明の詳細な説明する。
実施例
第１表に示すような化学取分を含む鋼Ａ 、 Ｂ、ＣＤ
、１．Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉを同表中に示す熱延捲取温ｆ （
Ｃ，Ｔ ）で捲取り、それらを板厚Ｑ、 ８ ｍｓに冷
間圧延し、それらに第１１図に示す（１） 、 ＣＩ［
） 。
、１．Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉを同表中に示す熱延捲取温ｆ （
Ｃ，Ｔ ）で捲取り、それらを板厚Ｑ、 ８ ｍｓに冷
間圧延し、それらに第１１図に示す（１） 、 ＣＩ［
） 。
〔厘） 、 （１’ｌ／）の連続焼鈍サイクルによって
焼鈍し、１．０１１の調質圧延を施し、１００℃Ｘ１ｈ
ｒの人工時効後、材質を調査した。材質の調査結果は第
１表に示す通りである。
焼鈍し、１．０１１の調質圧延を施し、１００℃Ｘ１ｈ
ｒの人工時効後、材質を調査した。材質の調査結果は第
１表に示す通りである。
連続焼鈍サイクル（１）は本発明の方法であり、〔１〕
及び（ＩＶ）のサイクルは特公昭５２−１５０４６号公
報の方法で（ＩＩ）は、均熱後の徐冷がなく 、７７５
Ｃ！１）７０Ｖ秒で急冷している点が本発明の方法と異
なっている。又、〔■〕の方法は急冷の終点が室温とな
り、終点制御がなされていない点が異なりている。ｔた
サイクル（１）の方法は急冷がなφサイクルであり、サ
イクル〔ｎ〕〔厘〕〔■〕はいずれも急冷するにあたり
、急冷の効果や弊害が生じないための準備、即ち十分な
均熱と、適切なる徐冷と、急冷による硬質化を防止する
急冷の終点温度制御とを、巧慮しないサイクルであるｓ
ｅｘ表の材質調査結果は本発明の方法である試料人はＢ
、ＣＤよりも、又Ｅはｒよりも、ＧはＨ，Ｉよりもいず
れも低Ｙ、ＰでＥｔも高く、耐時効性が優れていること
を明白に示しており、本発明の方法によりてプレス加工
性の良い又耐時効性にも優れている冷延鋼板の製造に適
したプロセスであることがわかる。
及び（ＩＶ）のサイクルは特公昭５２−１５０４６号公
報の方法で（ＩＩ）は、均熱後の徐冷がなく 、７７５
Ｃ！１）７０Ｖ秒で急冷している点が本発明の方法と異
なっている。又、〔■〕の方法は急冷の終点が室温とな
り、終点制御がなされていない点が異なりている。ｔた
サイクル（１）の方法は急冷がなφサイクルであり、サ
イクル〔ｎ〕〔厘〕〔■〕はいずれも急冷するにあたり
、急冷の効果や弊害が生じないための準備、即ち十分な
均熱と、適切なる徐冷と、急冷による硬質化を防止する
急冷の終点温度制御とを、巧慮しないサイクルであるｓ
ｅｘ表の材質調査結果は本発明の方法である試料人はＢ
、ＣＤよりも、又Ｅはｒよりも、ＧはＨ，Ｉよりもいず
れも低Ｙ、ＰでＥｔも高く、耐時効性が優れていること
を明白に示しており、本発明の方法によりてプレス加工
性の良い又耐時効性にも優れている冷延鋼板の製造に適
したプロセスであることがわかる。
以上詳述したように本発明の方法によって、本来連続焼
鈍プロセスが持つ高い生産性、省エネルギー、材質の均
一性を何等損なうことなく箱焼鈍プロセスによる加工用
冷延鋼板にまさるとも劣らないプレス加工性を示す冷延
鋼板を容易にかつ安定して製造することが初めて可能と
なるものである・
鈍プロセスが持つ高い生産性、省エネルギー、材質の均
一性を何等損なうことなく箱焼鈍プロセスによる加工用
冷延鋼板にまさるとも劣らないプレス加工性を示す冷延
鋼板を容易にかつ安定して製造することが初めて可能と
なるものである・
第１図は実験−１の熱サイクルを示す図、第２図は実験
−Ｉの結果で、均熱温度、ヒートサイクルが材質に及は
す影響を示す図、第３図は、実験−■の熱サイクルを示
す図、第４図は、実験−■の結果で、徐冷速度が材質に
及ぼす影響を示す図、第５図は、実験−■の結果で徐冷
の終点温度が材質に及埋ず影響を示す図、第６図は、実
験−■の熱サイクルを示す図、第７図は、実験−■の結
果で急冷の終点温度が材質に及ぼす影響を示す図、第８
図は、実験−■の熱サイクルを示す図、第９図は、実験
−■の結果で、急冷の冷却速度が材質に及はす影響を示
す図、第１０図は、実験−■の結果で過時効処理時間と
材質の関係を示す図、第１１図は第１表の連続焼鈍サイ
クル［１） 、 ［１１） 。 Ｃｌ１１） 、 ｃ■）を示す図である。 第１区 第２回 十υり匹時へ呵 （秤ン ヒーＦ サイクル第
３図 第４図 〆ｔ （”ｈ’Ｊ） 第５′図 Ｔｚ （°Ｃ） 第６０ 第７図 Ｔｆ Ｃ’Ｃ） 第８菌 第９回 第１Ｏ回−
−Ｉの結果で、均熱温度、ヒートサイクルが材質に及は
す影響を示す図、第３図は、実験−■の熱サイクルを示
す図、第４図は、実験−■の結果で、徐冷速度が材質に
及ぼす影響を示す図、第５図は、実験−■の結果で徐冷
の終点温度が材質に及埋ず影響を示す図、第６図は、実
験−■の熱サイクルを示す図、第７図は、実験−■の結
果で急冷の終点温度が材質に及ぼす影響を示す図、第８
図は、実験−■の熱サイクルを示す図、第９図は、実験
−■の結果で、急冷の冷却速度が材質に及はす影響を示
す図、第１０図は、実験−■の結果で過時効処理時間と
材質の関係を示す図、第１１図は第１表の連続焼鈍サイ
クル［１） 、 ［１１） 。 Ｃｌ１１） 、 ｃ■）を示す図である。 第１区 第２回 十υり匹時へ呵 （秤ン ヒーＦ サイクル第
３図 第４図 〆ｔ （”ｈ’Ｊ） 第５′図 Ｔｚ （°Ｃ） 第６０ 第７図 Ｔｆ Ｃ’Ｃ） 第８菌 第９回 第１Ｏ回−
Claims (1)
- 冷間圧延された軟鋼ス） ＩＪッゾを加熱し、７００℃
〜８８０℃で２０秒〜２分間均熱し、１４〜３Ｖ秒の冷
却速度で７００〜６００℃まで徐冷し、その温度から４
０〜３００Ｖ秒の冷却速度で急冷し、その急冷の終点を
４７０〜３５０℃の温［Ｋ終点制御し、４５０〜３５０
℃の温度で６０秒以上の過時効処理をすることを特徴と
する加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14832481A JPS5852429A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14832481A JPS5852429A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852429A true JPS5852429A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15450230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14832481A Pending JPS5852429A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852429A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006503183A (ja) * | 2002-10-14 | 2006-01-26 | ユジノール | 加熱硬化可能な鋼板の製造方法、並びにその製造方法により獲得される鋼板および部品 |
| CN111826507A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-10-27 | 华菱安赛乐米塔尔汽车板有限公司 | 一种超高屈强比钢及其生产工艺 |
-
1981
- 1981-09-19 JP JP14832481A patent/JPS5852429A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006503183A (ja) * | 2002-10-14 | 2006-01-26 | ユジノール | 加熱硬化可能な鋼板の製造方法、並びにその製造方法により獲得される鋼板および部品 |
| JP2011006792A (ja) * | 2002-10-14 | 2011-01-13 | Arcelormittal France | 加熱硬化可能な鋼板の製造方法、並びにその製造方法により獲得される鋼板および部品 |
| KR101044741B1 (ko) * | 2002-10-14 | 2011-06-28 | 아르셀러 프랑스 | 가열 경화 강판의 제조방법과 그 방법에 의해 제조된 강판및 부품 |
| CN111826507A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-10-27 | 华菱安赛乐米塔尔汽车板有限公司 | 一种超高屈强比钢及其生产工艺 |
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