JPH07292419A - 耐フルーティング性に優れた容器用鋼板の製造方法 - Google Patents
耐フルーティング性に優れた容器用鋼板の製造方法Info
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- JPH07292419A JPH07292419A JP8428394A JP8428394A JPH07292419A JP H07292419 A JPH07292419 A JP H07292419A JP 8428394 A JP8428394 A JP 8428394A JP 8428394 A JP8428394 A JP 8428394A JP H07292419 A JPH07292419 A JP H07292419A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は高生産性で、しかも耐フルーティン
グ性に優れた容器用鋼板の製造法を提供することを目的
とする。 【構成】 Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.034 ％以下、Mn：
0.15〜0.35％、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.023 ％以下、
Al：0.055 〜0.085 ％以下、Ｎ：0.004 ％以下、残Fe及
び不純物からなる鋼スラブを950 〜1250℃に加熱して熱
間圧延を施し、捲取温度650 〜700 ℃で捲取り、次い
で、冷間圧延後連続焼鈍で均熱温度660 〜720 ℃で焼鈍
を施した後、３〜20℃／秒の徐冷冷却速度で650 〜690
℃まで冷却し、引き続き60〜200 ℃／秒の急冷冷却速度
で200 〜300 ℃まで冷却し、次いで、320 〜450 ℃で30
〜100 秒の過時効処理を施した後、トータル圧下率1.8
〜5.0％の調質圧延を施す。
グ性に優れた容器用鋼板の製造法を提供することを目的
とする。 【構成】 Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.034 ％以下、Mn：
0.15〜0.35％、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.023 ％以下、
Al：0.055 〜0.085 ％以下、Ｎ：0.004 ％以下、残Fe及
び不純物からなる鋼スラブを950 〜1250℃に加熱して熱
間圧延を施し、捲取温度650 〜700 ℃で捲取り、次い
で、冷間圧延後連続焼鈍で均熱温度660 〜720 ℃で焼鈍
を施した後、３〜20℃／秒の徐冷冷却速度で650 〜690
℃まで冷却し、引き続き60〜200 ℃／秒の急冷冷却速度
で200 〜300 ℃まで冷却し、次いで、320 〜450 ℃で30
〜100 秒の過時効処理を施した後、トータル圧下率1.8
〜5.0％の調質圧延を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐フルーティング性に
優れた容器用鋼板の製造方法に関するものである。
優れた容器用鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】容器用鋼板を缶胴（円型）に成形したと
き部分的に凹みが生じ難い、いわゆる耐フルーティング
性に優れた容器用鋼板の製造方法としては、一般に用い
られている金属組成を有する容器用鋼板をバッチ型焼鈍
により軟化処理して製造することが知られている。又、
特開昭６３−３３５２２号には過時効パターンのヒート
サイクルで連続焼鈍を施すことによりＴ−３以下の表面
処理用原板を製造することが開示されている。
き部分的に凹みが生じ難い、いわゆる耐フルーティング
性に優れた容器用鋼板の製造方法としては、一般に用い
られている金属組成を有する容器用鋼板をバッチ型焼鈍
により軟化処理して製造することが知られている。又、
特開昭６３−３３５２２号には過時効パターンのヒート
サイクルで連続焼鈍を施すことによりＴ−３以下の表面
処理用原板を製造することが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のごと
き前者の製造方法によれば、バッチ型焼鈍による軟化処
理であり焼鈍開始から終了までの焼鈍工程で約70時間と
長時間を要し、生産性が極めて低いという課題がある。
又、後者の製造法によると、鋼板中の固溶Ｃ量の低減が
十分にできず、耐フルーティング性に優れた容器用鋼板
が製造できない等の課題がある。本発明はこのような課
題を有利に解決するためなされたものであり、一般に用
いられている金属組成を有する容器用鋼板をバッチ型焼
鈍によることなく連続焼鈍により短時間熱処理によって
軟化処理・固溶Ｃ量の低減をはかるとともにトータル圧
下率で高圧下調質圧延によって耐フルーティング性を向
上することを目的とするものである。
き前者の製造方法によれば、バッチ型焼鈍による軟化処
理であり焼鈍開始から終了までの焼鈍工程で約70時間と
長時間を要し、生産性が極めて低いという課題がある。
又、後者の製造法によると、鋼板中の固溶Ｃ量の低減が
十分にできず、耐フルーティング性に優れた容器用鋼板
が製造できない等の課題がある。本発明はこのような課
題を有利に解決するためなされたものであり、一般に用
いられている金属組成を有する容器用鋼板をバッチ型焼
鈍によることなく連続焼鈍により短時間熱処理によって
軟化処理・固溶Ｃ量の低減をはかるとともにトータル圧
下率で高圧下調質圧延によって耐フルーティング性を向
上することを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.034 ％以下、Mn：0.15
〜0.35％、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.023 ％以下、Al：
0.055 〜0.085 ％、Ｎ：0.004 ％以下、残Fe及び不純物
からなる鋼スラブを950 〜1250℃に加熱して熱間圧延を
施し、捲取温度650 〜700 ℃で捲取り、次いで、冷間圧
延後の連続焼鈍で均熱温度660 〜720 ℃で焼鈍を施した
後、３〜20℃／秒の徐冷冷却速度で650〜690 ℃まで冷
却し、引き続き60〜200 ℃／秒の急冷冷却速度で200 〜
300 ℃まで冷却し、次いで、320 〜450 ℃で30〜100 秒
の過時効処理を施した後、トータル圧下率1.8 〜5.0 ％
の調質圧延を施すことを特徴とする耐フルーティング性
に優れた容器用鋼板の製造方法に関するものである。
ろは、Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.034 ％以下、Mn：0.15
〜0.35％、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.023 ％以下、Al：
0.055 〜0.085 ％、Ｎ：0.004 ％以下、残Fe及び不純物
からなる鋼スラブを950 〜1250℃に加熱して熱間圧延を
施し、捲取温度650 〜700 ℃で捲取り、次いで、冷間圧
延後の連続焼鈍で均熱温度660 〜720 ℃で焼鈍を施した
後、３〜20℃／秒の徐冷冷却速度で650〜690 ℃まで冷
却し、引き続き60〜200 ℃／秒の急冷冷却速度で200 〜
300 ℃まで冷却し、次いで、320 〜450 ℃で30〜100 秒
の過時効処理を施した後、トータル圧下率1.8 〜5.0 ％
の調質圧延を施すことを特徴とする耐フルーティング性
に優れた容器用鋼板の製造方法に関するものである。
【０００５】
【作用】上記のごとき鋼組成としての特徴は、Alの含有
量を0.055 〜0.085 ％と高含有量とし、又、Ｎ含有量を
0.004 ％以下と低含有量とし、鋼スラブ加熱時にAlＮの
析出を促進し後の熱間圧延により十分なるAlＮの析出を
施し、固溶Ｎを低減することによって結晶粒を成長させ
鋼板を軟質化するとともに、耐フルーティング性を向上
するものである。なお、前記Al量の下限は0.055 ％が好
ましくＮ量は低い程好ましいものである。また、Ｃ、Mn
量としては、容器用鋼板としての強度、硬度等を確保す
ることから上記範囲で十分である。
量を0.055 〜0.085 ％と高含有量とし、又、Ｎ含有量を
0.004 ％以下と低含有量とし、鋼スラブ加熱時にAlＮの
析出を促進し後の熱間圧延により十分なるAlＮの析出を
施し、固溶Ｎを低減することによって結晶粒を成長させ
鋼板を軟質化するとともに、耐フルーティング性を向上
するものである。なお、前記Al量の下限は0.055 ％が好
ましくＮ量は低い程好ましいものである。また、Ｃ、Mn
量としては、容器用鋼板としての強度、硬度等を確保す
ることから上記範囲で十分である。
【０００６】このような組成の鋼スラブの加熱温度とし
ては、低温加熱によってAlＮの析出を促進するものであ
り950 〜1250℃で十分なるAlＮの析出促進が可能である
が、特に950 〜1100℃と低温域が好ましい。このように
して加熱した鋼スラブを熱間圧延し捲取温度650 〜700
℃と若干低温で捲取ることによって巨大セメンタイトの
生成を防止するとともに、上記スラブの低温加熱による
AlＮ析出促進作用で必要十分なAlＮ析出を達成するもの
である。
ては、低温加熱によってAlＮの析出を促進するものであ
り950 〜1250℃で十分なるAlＮの析出促進が可能である
が、特に950 〜1100℃と低温域が好ましい。このように
して加熱した鋼スラブを熱間圧延し捲取温度650 〜700
℃と若干低温で捲取ることによって巨大セメンタイトの
生成を防止するとともに、上記スラブの低温加熱による
AlＮ析出促進作用で必要十分なAlＮ析出を達成するもの
である。
【０００７】次いで、上記のごとく圧延した熱間圧延鋼
板（帯）を冷間圧延により冷延鋼板（帯）とし、この鋼
板を連続焼鈍で熱処理を施す。まず、660 〜720 ℃に加
熱し、この温度で数十秒均熱して再結晶させた後、3 〜
20℃の徐冷冷却速度で650 〜690 ℃冷却することによっ
て鋼中にセメンタイトの核を作り易くする。更にこの温
度から60〜200 ℃の急冷冷却速度で冷却し、鋼板温度を
200 〜300 ℃まで冷却することによってセメンタイトの
核を生成せしめる。この熱処理は耐フルーティング性に
大きな影響を及ぼすものである。即ち、急冷によって20
0 〜300 ℃に鋼板を冷却するものであるが、300 ℃未
満、特に250 ℃未満にすることによって耐フルーティン
グ性がより向上し、又、下限としては低温にする程耐フ
ルーティング性は向上するが冷却後の鋼帯コイル内の温
度バラツキが大きくなり且つ炉内通板性も悪化すること
があるので200 ℃を下限とすることが好ましい。又、冷
却速度としては上記のごとく60〜200 ℃／秒であるが、
60℃／秒未満ではセメンタイトの核生成が不十分であ
り、耐フルーティング性のを維持することが困難にな
り、より急速冷却すればセメンタイトの核生成が多くな
り耐フルーティング性も向上するが、コイル内温度のバ
ラツキも考慮すると上限は200 ℃／秒が好ましい。
板（帯）を冷間圧延により冷延鋼板（帯）とし、この鋼
板を連続焼鈍で熱処理を施す。まず、660 〜720 ℃に加
熱し、この温度で数十秒均熱して再結晶させた後、3 〜
20℃の徐冷冷却速度で650 〜690 ℃冷却することによっ
て鋼中にセメンタイトの核を作り易くする。更にこの温
度から60〜200 ℃の急冷冷却速度で冷却し、鋼板温度を
200 〜300 ℃まで冷却することによってセメンタイトの
核を生成せしめる。この熱処理は耐フルーティング性に
大きな影響を及ぼすものである。即ち、急冷によって20
0 〜300 ℃に鋼板を冷却するものであるが、300 ℃未
満、特に250 ℃未満にすることによって耐フルーティン
グ性がより向上し、又、下限としては低温にする程耐フ
ルーティング性は向上するが冷却後の鋼帯コイル内の温
度バラツキが大きくなり且つ炉内通板性も悪化すること
があるので200 ℃を下限とすることが好ましい。又、冷
却速度としては上記のごとく60〜200 ℃／秒であるが、
60℃／秒未満ではセメンタイトの核生成が不十分であ
り、耐フルーティング性のを維持することが困難にな
り、より急速冷却すればセメンタイトの核生成が多くな
り耐フルーティング性も向上するが、コイル内温度のバ
ラツキも考慮すると上限は200 ℃／秒が好ましい。
【０００８】次に、このように急冷した鋼板を320 〜45
0 ℃に昇温し、30〜100 秒保持する過時効処理を施し、
鋼中の固溶Ｃ量を減少させ炭化物密度を高くし、結晶粒
内の炭化物を多くして、後の調質圧延において可動転位
を多く導入するものである。この熱処理も耐フルーティ
ング性に大きな影響を及ぼすものである。即ち、上記の
ごとく鋼板昇温温度が450 ℃を超えると、析出したセメ
ンタイトの核が再固溶して消失することから短時間の熱
処理で過時効処理が困難となり生産性を低下する等の悪
影響があり好ましくない。又、320 ℃未満であると固溶
Ｃ量を減少させる等の効果がほとんど期待できない。
又、上記保持時間は長い程耐フルーティング性は向上す
るが、生産性、設備上の制約から100 秒が好ましく、30
秒未満になると過時効効果が減少するので好ましくな
い。
0 ℃に昇温し、30〜100 秒保持する過時効処理を施し、
鋼中の固溶Ｃ量を減少させ炭化物密度を高くし、結晶粒
内の炭化物を多くして、後の調質圧延において可動転位
を多く導入するものである。この熱処理も耐フルーティ
ング性に大きな影響を及ぼすものである。即ち、上記の
ごとく鋼板昇温温度が450 ℃を超えると、析出したセメ
ンタイトの核が再固溶して消失することから短時間の熱
処理で過時効処理が困難となり生産性を低下する等の悪
影響があり好ましくない。又、320 ℃未満であると固溶
Ｃ量を減少させる等の効果がほとんど期待できない。
又、上記保持時間は長い程耐フルーティング性は向上す
るが、生産性、設備上の制約から100 秒が好ましく、30
秒未満になると過時効効果が減少するので好ましくな
い。
【０００９】このようにして、連続焼鈍により熱処理し
た冷延鋼板（帯）を調質圧延するものであるが、圧下率
としてはトータル圧下率で1.8 〜5.0 ％の調質圧延を施
す。即ち、容器用鋼板は板厚が薄く調質圧延スタンドは
複数スタンド（一般的には２スタンド）によって連続的
に圧延するものであり、全スタンドの圧下率、つまりト
ータル圧下率で1.8 〜5.0 ％の調質圧延を施すものであ
る。上記連続焼鈍による熱処理で鋼中の炭化物密度が高
くなっているので、調質圧延によって可動転位が多く導
入でき時効後の降伏点伸びが小さくなって耐フルーティ
ング性が著しく向上するものであり、トータル圧下率が
1.8 ％未満では可動転位を多く導入できず、耐フルーテ
ィング性もそれ程改善できず、5.0 ％超のトータル圧下
率では、加工硬化により硬くなり加工が困難になるの
で、上限は5.0％以下とすることが好ましい。このよう
に本発明においては、結晶粒内炭化物を多く生成させる
ことにより、調質圧延で可動転位を多く導入せしめ、従
来の過時効処理では達成し得なかった短時間で優れた耐
フルーティング性を有する容器用鋼板を製造することが
できるものである。
た冷延鋼板（帯）を調質圧延するものであるが、圧下率
としてはトータル圧下率で1.8 〜5.0 ％の調質圧延を施
す。即ち、容器用鋼板は板厚が薄く調質圧延スタンドは
複数スタンド（一般的には２スタンド）によって連続的
に圧延するものであり、全スタンドの圧下率、つまりト
ータル圧下率で1.8 〜5.0 ％の調質圧延を施すものであ
る。上記連続焼鈍による熱処理で鋼中の炭化物密度が高
くなっているので、調質圧延によって可動転位が多く導
入でき時効後の降伏点伸びが小さくなって耐フルーティ
ング性が著しく向上するものであり、トータル圧下率が
1.8 ％未満では可動転位を多く導入できず、耐フルーテ
ィング性もそれ程改善できず、5.0 ％超のトータル圧下
率では、加工硬化により硬くなり加工が困難になるの
で、上限は5.0％以下とすることが好ましい。このよう
に本発明においては、結晶粒内炭化物を多く生成させる
ことにより、調質圧延で可動転位を多く導入せしめ、従
来の過時効処理では達成し得なかった短時間で優れた耐
フルーティング性を有する容器用鋼板を製造することが
できるものである。
【００１０】このような耐フルーティング性に優れた容
器用鋼板は例えば、乾電池外筒等に有効に用いることが
できる。
器用鋼板は例えば、乾電池外筒等に有効に用いることが
できる。
【００１１】
【実施例】次に、本発明の実施例を比較例とともに挙げ
る。
る。
【表１】 上記のごとく、熱延工程を経た鋼板（帯）を下記のごと
く冷延工程で容器用鋼板を製造した。
く冷延工程で容器用鋼板を製造した。
【表２】
【表３】 注１ 調質圧延後、板厚0.25mmの容器用鋼板を製造し
た。 注２ フルーティングの有無は、上記のごとく製造した
容器用鋼板を直径35mm、長さ100 mmの円筒（缶胴）を通
常の成形工程で50個成形し、凹みが発生した円筒数を表
示した。
た。 注２ フルーティングの有無は、上記のごとく製造した
容器用鋼板を直径35mm、長さ100 mmの円筒（缶胴）を通
常の成形工程で50個成形し、凹みが発生した円筒数を表
示した。
【００１２】
【発明の効果】かくすることにより、本発明は短時間で
耐フルーティング性に優れた容器用鋼板が製造でき、生
産性を著しく向上することができる。又、耐フルーティ
ング性も従来の製造法に比べ、確実に向上させることが
でき工業的に大きな効果を泰することができる等の優れ
た効果が得られるものである。
耐フルーティング性に優れた容器用鋼板が製造でき、生
産性を著しく向上することができる。又、耐フルーティ
ング性も従来の製造法に比べ、確実に向上させることが
でき工業的に大きな効果を泰することができる等の優れ
た効果が得られるものである。
フロントページの続き (72)発明者 野村 芳一 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.034 ％以下、
Mn：0.15〜0.35％、Ｐ：0.015％以下、Ｓ：0.023 ％以
下、Al：0.055 〜0.085 ％、Ｎ：0.004 ％以下、残Fe及
び不純物からなる鋼スラブを950 〜1250℃に加熱して熱
間圧延を施し、捲取温度650 〜700 ℃で捲取り、次い
で、冷間圧延後の連続焼鈍で均熱温度660 〜720 ℃で焼
鈍を施した後、３〜20℃／秒の徐冷冷却速度で650 〜69
0 ℃まで冷却し、引き続き60〜200 ℃／秒の急冷冷却速
度で200 〜300 ℃まで冷却し、次いで、320 〜450 ℃で
30〜100 秒の過時効処理を施した後、トータル圧下率1.
8 〜5.0 ％の調質圧延を施すことを特徴とする耐フルー
ティング性に優れた容器用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06084283A JP3103268B2 (ja) | 1994-04-22 | 1994-04-22 | 耐フルーティング性に優れた容器用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06084283A JP3103268B2 (ja) | 1994-04-22 | 1994-04-22 | 耐フルーティング性に優れた容器用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07292419A true JPH07292419A (ja) | 1995-11-07 |
| JP3103268B2 JP3103268B2 (ja) | 2000-10-30 |
Family
ID=13826142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06084283A Expired - Lifetime JP3103268B2 (ja) | 1994-04-22 | 1994-04-22 | 耐フルーティング性に優れた容器用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3103268B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1088905A1 (en) * | 1999-04-20 | 2001-04-04 | Nippon Steel Corporation | Very thin 2-piece container steel sheet excellent in pucker resistance at neck diameter reduction and in earing and production method therefor |
| CN110699608A (zh) * | 2019-10-10 | 2020-01-17 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种货架用低成本冷轧高强钢 |
| CN110724884A (zh) * | 2019-10-10 | 2020-01-24 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种货架用低成本冷轧高强钢的制造方法 |
| CN112126864A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 微波炉箱体用冷轧钢板的生产方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03241020A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-28 | Murata Mach Ltd | 紡績装置 |
| JPH03241021A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-28 | Murata Mach Ltd | 紡績装置 |
-
1994
- 1994-04-22 JP JP06084283A patent/JP3103268B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1088905A1 (en) * | 1999-04-20 | 2001-04-04 | Nippon Steel Corporation | Very thin 2-piece container steel sheet excellent in pucker resistance at neck diameter reduction and in earing and production method therefor |
| EP1088905A4 (en) * | 1999-04-20 | 2004-12-01 | Nippon Steel Corp | VERY THIN, 2 PIECE CONTAINER STEEL PLATE WITH EXCELLENT CROP AND PULPING CHARACTERISTICS IN THE REDUCTION OF THE HALF PART AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| CN110699608A (zh) * | 2019-10-10 | 2020-01-17 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种货架用低成本冷轧高强钢 |
| CN110724884A (zh) * | 2019-10-10 | 2020-01-24 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种货架用低成本冷轧高强钢的制造方法 |
| CN110699608B (zh) * | 2019-10-10 | 2020-11-27 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种货架用低成本冷轧高强钢 |
| CN112126864A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 微波炉箱体用冷轧钢板的生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3103268B2 (ja) | 2000-10-30 |
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