JPS5850178A - 溶接速度を高めた片面狭開先溶接方法 - Google Patents
溶接速度を高めた片面狭開先溶接方法Info
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- JPS5850178A JPS5850178A JP14792581A JP14792581A JPS5850178A JP S5850178 A JPS5850178 A JP S5850178A JP 14792581 A JP14792581 A JP 14792581A JP 14792581 A JP14792581 A JP 14792581A JP S5850178 A JPS5850178 A JP S5850178A
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- welded
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Plasma & Fusion (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は片面狭開先溶接方法に係り、特に溶接速度が
高くかつ良好な溶接継手部を形成できる溶接方法に関す
る。
高くかつ良好な溶接継手部を形成できる溶接方法に関す
る。
最近肉厚の大径管の溶接、管とエンドプレートの溶接等
の必要性が増大しているが、これらの溶接においては両
面溶接が困難もしくは不可能であるため片面溶接法が採
用されている。また溶接部の信頼性、溶接作業の経済性
からは狭開先の採用が望まれ発明者等は先に特願昭５３
−２１等において狭開先片面溶接方法を提供した。
の必要性が増大しているが、これらの溶接においては両
面溶接が困難もしくは不可能であるため片面溶接法が採
用されている。また溶接部の信頼性、溶接作業の経済性
からは狭開先の採用が望まれ発明者等は先に特願昭５３
−２１等において狭開先片面溶接方法を提供した。
この方法は狭開先を有する被溶接部材を片面より溶接す
る場合、初層および第２層をＴ工Ｇ（タングステン イ
ナート ガスアーク）溶接として、良好かつ均一な裏波
を形成すると共に、第３層以後余盛までをＭ工Ｇ（メタ
ルアーク イナートガス）溶接として溶接速度を高め、
かつＴ工Ｇ溶接による初層、第２層を形成しておくこと
によりＭＩＧ溶接による融落ちや裏波の変形を防止する
ようにしたものである。この方法はＴＵＧ溶接による均
一な裏波の形成と、Ｍ工Ｇ１谷接による溶接作業の迅速
化を巧みに組み合せたものであるが、初層、第２層を溶
接速度の遅りＴ工Ｇ溶接と′しているため、−より一層
の作業の迅速化が要望されている。なお、Ｍ工Ｇ溶接を
初層からｉ用することは融は落ち、裏波の溶融による凹
み等が発生し現実的でない。
る場合、初層および第２層をＴ工Ｇ（タングステン イ
ナート ガスアーク）溶接として、良好かつ均一な裏波
を形成すると共に、第３層以後余盛までをＭ工Ｇ（メタ
ルアーク イナートガス）溶接として溶接速度を高め、
かつＴ工Ｇ溶接による初層、第２層を形成しておくこと
によりＭＩＧ溶接による融落ちや裏波の変形を防止する
ようにしたものである。この方法はＴＵＧ溶接による均
一な裏波の形成と、Ｍ工Ｇ１谷接による溶接作業の迅速
化を巧みに組み合せたものであるが、初層、第２層を溶
接速度の遅りＴ工Ｇ溶接と′しているため、−より一層
の作業の迅速化が要望されている。なお、Ｍ工Ｇ溶接を
初層からｉ用することは融は落ち、裏波の溶融による凹
み等が発生し現実的でない。
この発明の目的は上述した問題点を除去し、溶接速度を
高め、かつ良好な溶接継手を得ることのできる片面狭開
先溶接方法を提供することにある。
高め、かつ良好な溶接継手を得ることのできる片面狭開
先溶接方法を提供することにある。
要するにこの発明は溶接入熱を従来のＭ”工Ｇ溶接より
も減少させ、これにより溶は落ち、凹み等を形成するこ
となく初層からＭＩＧ溶接を行って溶接継手の質を低下
させることなく溶接速度を高める片面狭開先溶接方法を
提供することにある。
も減少させ、これにより溶は落ち、凹み等を形成するこ
となく初層からＭＩＧ溶接を行って溶接継手の質を低下
させることなく溶接速度を高める片面狭開先溶接方法を
提供することにある。
以下この発明の詳細な説明する。
先ず溶接アークの熱エネルギーは近似的には′心気的入
力を熱エネルギーに換算した値と考えてよく、次式で与
えられる。
力を熱エネルギーに換算した値と考えてよく、次式で与
えられる。
Ｑ：＝０．２４Ｖ工 ・・・・・・（１）ただし
−％Ｑは溶接アークが単位時間に発生する熱エネルギ（
ｃａし’ｓ）、ｖは溶接アーク電圧。
−％Ｑは溶接アークが単位時間に発生する熱エネルギ（
ｃａし’ｓ）、ｖは溶接アーク電圧。
工はアーク電流（Ａ）である。
ここでアークの移動速度、つまり溶接速度が？ （ａｍ
／ｍｉｎ ）であると溶接入熱（溶接単位長さ当りの発
熱量） Ｈ（Ｊ／ａｍ ）は次式で与えられる。
／ｍｉｎ ）であると溶接入熱（溶接単位長さ当りの発
熱量） Ｈ（Ｊ／ａｍ ）は次式で与えられる。
Ｈ−□ ・山・・（２）
式（２）において、溶接入熱Ｈは１７ｏｏｏＪ／ｃｍ程
度が一般的であり標準溶接条件と呼ばれる。これを具体
的に示せば、例えば °溶接電流： ’ １７ＯＡ 溶接電圧：２５ｖ 溶ぼ速度： １５ｃｍ／ｍｉｎとなる。
度が一般的であり標準溶接条件と呼ばれる。これを具体
的に示せば、例えば °溶接電流： ’ １７ＯＡ 溶接電圧：２５ｖ 溶ぼ速度： １５ｃｍ／ｍｉｎとなる。
第１図は肉厚の管１の片面狭開先溶接方法を示し、第２
図はこの管ｌと別の管２の付き合せ状態を第１図のＡ−
Ａ線に沿って示したものである。但し、第１図は管２は
図示しない。符号３は狭開先を、４はルートギャップを
、５はルートフェイスを示す。溶接方法としては狭冊先
３に沿って管１を“−周し初層を后成する。この場合初
層の始端部は第４図の如くＴ工Ｇ溶接によりルートフェ
イス５を溶融固化させ、始端部溶接層６を形成しておく
とよい。これは後述する如く初層から’ＭＩＧ溶接を行
なう場合、初層の溶接が終り、始端部に次層つまり第２
層を形成するとき既溶接金属に溶接熱が吸収されて局部
的な溶込不良を生ずるのを防止するためである。
図はこの管ｌと別の管２の付き合せ状態を第１図のＡ−
Ａ線に沿って示したものである。但し、第１図は管２は
図示しない。符号３は狭開先を、４はルートギャップを
、５はルートフェイスを示す。溶接方法としては狭冊先
３に沿って管１を“−周し初層を后成する。この場合初
層の始端部は第４図の如くＴ工Ｇ溶接によりルートフェ
イス５を溶融固化させ、始端部溶接層６を形成しておく
とよい。これは後述する如く初層から’ＭＩＧ溶接を行
なう場合、初層の溶接が終り、始端部に次層つまり第２
層を形成するとき既溶接金属に溶接熱が吸収されて局部
的な溶込不良を生ずるのを防止するためである。
次に初層の溶接方法を示す。Ｍ工Ｇ溶接を従来の方法に
より初層から実施すると前述の如く融は落ち、凹所の形
成等の問題が生ずる。ここで、発明者等は種々溶接実験
を行った結果、以下に示す条件によれば初層からＭ工Ｇ
溶接を行なっても溶接不良を生じないことを確認した。
より初層から実施すると前述の如く融は落ち、凹所の形
成等の問題が生ずる。ここで、発明者等は種々溶接実験
を行った結果、以下に示す条件によれば初層からＭ工Ｇ
溶接を行なっても溶接不良を生じないことを確認した。
〈溶接条件〉
溶接電流 １８０〜２００Ａ
溶接電圧 ２７〜２９ Ｖ
溶接速度 ２０〜２４ ａｍ／ｍｉｎ以上の条件を
式（２）に代入して溶接入熱Ｈを求めれば、Ｈは最低１
２１５０ Ｊ／ｃｍから最大１７４００Ｊ／ａｍ ＊と
な乞。しかし１７０００ Ｊ／ｃ ｍ近傍では融は落ち
等の問題があり、反対に１’２００’ＯＪ／ｃ ｍ近傍
では融は込み不良等の虞れがある。使用材料、肉厚等に
より多少条件が変化するが約１５０００Ｊ１０ｍ≠良好
な結果が得られた。
式（２）に代入して溶接入熱Ｈを求めれば、Ｈは最低１
２１５０ Ｊ／ｃｍから最大１７４００Ｊ／ａｍ ＊と
な乞。しかし１７０００ Ｊ／ｃ ｍ近傍では融は落ち
等の問題があり、反対に１’２００’ＯＪ／ｃ ｍ近傍
では融は込み不良等の虞れがある。使用材料、肉厚等に
より多少条件が変化するが約１５０００Ｊ１０ｍ≠良好
な結果が得られた。
すなわち第１層は溶接入熱Ｈを約１５ｏｏｏＪ／ｃｍと
してＭ工Ｇ溶接を行なう。第３図はこのＭ工Ｇ溶接を行
っている状態を示し、狭開先３に挿入したノズル９の内
側の通路１０を波形に曲げ癖を付けたワイヤ（溶接線材
）１１が進行し、ワイヤ１１の端部はノズル開口を出て
から溶接進行方向に対し矢印の如く左右に揺動して安定
したアークを形成し、′良質の溶接部１２を急速に形成
する。なお第４図のＴ工Ｇ溶接の場合もこのノズ／ｌ／
１０ Ｌタングステン電極１３を嵌挿することにより
Ｍ工Ｇ溶接と同一の溶接装置により始端部溶接層６を形
成することができる。
してＭ工Ｇ溶接を行なう。第３図はこのＭ工Ｇ溶接を行
っている状態を示し、狭開先３に挿入したノズル９の内
側の通路１０を波形に曲げ癖を付けたワイヤ（溶接線材
）１１が進行し、ワイヤ１１の端部はノズル開口を出て
から溶接進行方向に対し矢印の如く左右に揺動して安定
したアークを形成し、′良質の溶接部１２を急速に形成
する。なお第４図のＴ工Ｇ溶接の場合もこのノズ／ｌ／
１０ Ｌタングステン電極１３を嵌挿することにより
Ｍ工Ｇ溶接と同一の溶接装置により始端部溶接層６を形
成することができる。
初層のＭ工Ｇ溶接１２により、通常のＭ工Ｇ溶接の溶接
熱にも十分耐え得る初層厚さｔを形成できるので第２層
°からは通常の条件によるＭ工Ｇ溶接を行なう。つまり
第２層以後は溶接入熱Ｈを約１７ｏｏｏｙ７ｍ 以上
としてさらに効率の良い溶接を行なう。これにより、従
来方式による初層、第２層をＴ工Ｇ溶接により行なう方
法と比較すると、初層についての溶接時間は約Ｔに短縮
できることを確認した。
熱にも十分耐え得る初層厚さｔを形成できるので第２層
°からは通常の条件によるＭ工Ｇ溶接を行なう。つまり
第２層以後は溶接入熱Ｈを約１７ｏｏｏｙ７ｍ 以上
としてさらに効率の良い溶接を行なう。これにより、従
来方式による初層、第２層をＴ工Ｇ溶接により行なう方
法と比較すると、初層についての溶接時間は約Ｔに短縮
できることを確認した。
この発明を実施することにより片面狭開先溶接の作業時
間を大幅に短縮することができ、しかも良質の溶接継手
部を形成することができる。
間を大幅に短縮することができ、しかも良質の溶接継手
部を形成することができる。
第１図は溶接すべき二本の管体の溶接面を示す一方の管
体の正面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３図は
第１図のＢ−Ｂ断面図、第４図はＴ工Ｇ溶接の方法を示
す第１図のＢ−Ｂ断面図である。
体の正面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３図は
第１図のＢ−Ｂ断面図、第４図はＴ工Ｇ溶接の方法を示
す第１図のＢ−Ｂ断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 狭開先をもつ被溶接部材を片面から溶接する方法
において、初層を溶接入熱が約１２００ＱＪ ／ ｃ
ｍから約１７ｏｏｏｙ／ｃｍのＭ工Ｇ溶接とし、第２層
から余盛までを溶接入熱が約１７０００Ｊ／ｃｍ以上の
ＭＵＧ溶接としたことを特徴とする溶接速度を高めた片
面狭開先溶接方法。 ２・ 初層Ｍ工Ｇ溶接の始端部のルートフェイスをＴＩ
Ｇ溶接により溶融固化して始端部溶接層を形成すること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の溶接速度を高
めた片面狭開先溶接方法。 ３・ 初層Ｍ工Ｇ溶接の溶接入熱を約１５０００Ｊ／Ｃ
ｍとしたことを特徴とする特許請求の範囲第１項または
第２項記載の溶接速度を高めた片面狭開先溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14792581A JPS5850178A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 溶接速度を高めた片面狭開先溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14792581A JPS5850178A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 溶接速度を高めた片面狭開先溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5850178A true JPS5850178A (ja) | 1983-03-24 |
| JPH0248346B2 JPH0248346B2 (ja) | 1990-10-24 |
Family
ID=15441181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14792581A Granted JPS5850178A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 溶接速度を高めた片面狭開先溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5850178A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102275029A (zh) * | 2011-07-19 | 2011-12-14 | 江苏科技大学 | 摇动电弧窄间隙熔化极气体保护立向焊接方法 |
| CN112025045A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-04 | 中车大同电力机车有限公司 | 对接焊缝单面焊双面成型制作工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55126374U (ja) * | 1979-03-02 | 1980-09-06 | ||
| JPS57118885A (en) * | 1981-01-16 | 1982-07-23 | Kawasaki Steel Corp | Gas shielded arc welding for steel tube |
-
1981
- 1981-09-21 JP JP14792581A patent/JPS5850178A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55126374U (ja) * | 1979-03-02 | 1980-09-06 | ||
| JPS57118885A (en) * | 1981-01-16 | 1982-07-23 | Kawasaki Steel Corp | Gas shielded arc welding for steel tube |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102275029A (zh) * | 2011-07-19 | 2011-12-14 | 江苏科技大学 | 摇动电弧窄间隙熔化极气体保护立向焊接方法 |
| CN112025045A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-04 | 中车大同电力机车有限公司 | 对接焊缝单面焊双面成型制作工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0248346B2 (ja) | 1990-10-24 |
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