JPS5849322A - 水素高及び低濃度ガスを原料とするメタン化方法 - Google Patents
水素高及び低濃度ガスを原料とするメタン化方法Info
- Publication number
- JPS5849322A JPS5849322A JP14823681A JP14823681A JPS5849322A JP S5849322 A JPS5849322 A JP S5849322A JP 14823681 A JP14823681 A JP 14823681A JP 14823681 A JP14823681 A JP 14823681A JP S5849322 A JPS5849322 A JP S5849322A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- raw material
- hydrogen
- reaction
- methanation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Industrial Gases (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はメタン化方法に関し、さらに詳しくは水素高
濃度ガスと水素低濃度ガスを原料とするメタン化方法に
関する。なお、この明細書水素を含むガスを意味し、「
水素低濃度ガス」とは同化学量論量以下の水素を含むガ
スを意味することとする。
濃度ガスと水素低濃度ガスを原料とするメタン化方法に
関する。なお、この明細書水素を含むガスを意味し、「
水素低濃度ガス」とは同化学量論量以下の水素を含むガ
スを意味することとする。
一般に、原料にスチームを混合する場合のメタン化反応
は、 ＣＯ＋３ Ｈ２→ ＣＨ４＋Ｈ２０ のように進行し、さらに ＣＯ＋Ｈ２０→ ＣＯ２＋Ｈ２ のような−酸化炭素変形反応が併発し、またスチームを
混合しない場合のメタン化反応はつぎのように進行する
。
は、 ＣＯ＋３ Ｈ２→ ＣＨ４＋Ｈ２０ のように進行し、さらに ＣＯ＋Ｈ２０→ ＣＯ２＋Ｈ２ のような−酸化炭素変形反応が併発し、またスチームを
混合しない場合のメタン化反応はつぎのように進行する
。
ＣＯ＋３Ｈ２→ ＣＨ４＋Ｈ２Ｏ
ＣＯ２＋４Ｈ２→ ＣＨ４＋２ｆｆ’２０そしてこれら
反応はいずれも激しい発熱反応である。
反応はいずれも激しい発熱反応である。
メタン化反応触媒としては、通常、ニッケル系触媒がよ
く使用され、る。反応条件は、反応平衡論からは高圧低
温であることが９遍ましいが、耐圧性と経済性から高圧
にも限度があり、また触媒の活性から低温にも限度があ
る。−１−述のようにメタン化反応は激しい発熱反応で
あるため、反応域の過熱が反応平衡や触媒寿命に悪影響
を及ぼすおそれがある。したがってメタン化を支障なく
進行させるには、・反応熱の処理および制御が大きな決
め手となる。
く使用され、る。反応条件は、反応平衡論からは高圧低
温であることが９遍ましいが、耐圧性と経済性から高圧
にも限度があり、また触媒の活性から低温にも限度があ
る。−１−述のようにメタン化反応は激しい発熱反応で
あるため、反応域の過熱が反応平衡や触媒寿命に悪影響
を及ぼすおそれがある。したがってメタン化を支障なく
進行させるには、・反応熱の処理および制御が大きな決
め手となる。
従来、メタン化反応の適用例としては、アンモニア合成
用ガスの精製の最終工程において、次のアンモニア合成
工程で触媒毒となるＣＯおよびＣＯ２をメタン化して除
・去する方法や、ナフサ、ＬＰＧ、ＬＮＧ等の炭化水素
原料を水蒸気改質によりガス分解し、牛→七−ｃ ｏ
、 ｃ ０２、Ｈ２、ＣＩ（４等の量を調整した後、湿
式メタン化反応により高熱量の代替天然ガスを得る方法
等がある。しかし前者の場合、メタン化反応域入口にお
けるＣＯおよびＣＯ２の量が既に小さく抑えられ、また
後者の場合、水蒸気改質段階でスチーム量を過剰にして
メタン化反応域入口におって、不経済をまぬがれなかっ
た。また原料に関係のないメタン化方法として、反応生
成ガスの一部を反応域人］コに循環して、人ｌ」条件を
調−および機器類を必要とするため、やはり不経済をま
ぬがれなかった。
用ガスの精製の最終工程において、次のアンモニア合成
工程で触媒毒となるＣＯおよびＣＯ２をメタン化して除
・去する方法や、ナフサ、ＬＰＧ、ＬＮＧ等の炭化水素
原料を水蒸気改質によりガス分解し、牛→七−ｃ ｏ
、 ｃ ０２、Ｈ２、ＣＩ（４等の量を調整した後、湿
式メタン化反応により高熱量の代替天然ガスを得る方法
等がある。しかし前者の場合、メタン化反応域入口にお
けるＣＯおよびＣＯ２の量が既に小さく抑えられ、また
後者の場合、水蒸気改質段階でスチーム量を過剰にして
メタン化反応域入口におって、不経済をまぬがれなかっ
た。また原料に関係のないメタン化方法として、反応生
成ガスの一部を反応域人］コに循環して、人ｌ」条件を
調−および機器類を必要とするため、やはり不経済をま
ぬがれなかった。
また近年、石油系炭化水素系のコスト高と供給量のひっ
迫のために、石炭系炭化水素が見直・されてい乞が、こ
の場合、ガス化炉でもコークス炉でも処理温度が高く、
また生成ガス中のＨ２およびＣＯの含有量が高く、その
′ためこのままの状態でメタン化を行なっても、Ｈ２過
剰の場合には熱量向上に限度かあ！す、逆にｃｏおよび
ＣＯ２過剰の場合には反応温度の−Ｆ昇が大きすぎ、Ｈ
２不足により熱量向上に制限があった。
迫のために、石炭系炭化水素が見直・されてい乞が、こ
の場合、ガス化炉でもコークス炉でも処理温度が高く、
また生成ガス中のＨ２およびＣＯの含有量が高く、その
′ためこのままの状態でメタン化を行なっても、Ｈ２過
剰の場合には熱量向上に限度かあ！す、逆にｃｏおよび
ＣＯ２過剰の場合には反応温度の−Ｆ昇が大きすぎ、Ｈ
２不足により熱量向上に制限があった。
この発明は、上記のような実情に鑑みてなされたもので
、コスト的に有利になし得、高熱１１１ガスを効率よく
得ることのできるメタン化方法を提供することを目的と
する。
、コスト的に有利になし得、高熱１１１ガスを効率よく
得ることのできるメタン化方法を提供することを目的と
する。
この発明は、水素高濃度ガスと水素低濃度ガスのいずれ
−か一方を主原料とし他方を補助原料とし、原料にスチ
ームを混合し、メタン化反応を複数段に分けて行ない、
各段に補助原料を供給し、各段への補助原料の供給量を
調節して反応温度とメタン化率を制御し、高熱量ガスを
製造することを特徴とする、水素高濃”度ガスと水素低
濃度ガスを原料とするメタン化方法である。
−か一方を主原料とし他方を補助原料とし、原料にスチ
ームを混合し、メタン化反応を複数段に分けて行ない、
各段に補助原料を供給し、各段への補助原料の供給量を
調節して反応温度とメタン化率を制御し、高熱量ガスを
製造することを特徴とする、水素高濃”度ガスと水素低
濃度ガスを原料とするメタン化方法である。
上記方法にお・いて、必要に応じて２段目以降に存在す
るＣ１〜Ｃ４炭化水素が反応に関与し外いため、これが
未反応のまま残７す、製品ガスの熱ｈｌ向］−に直接寄
与する。
るＣ１〜Ｃ４炭化水素が反応に関与し外いため、これが
未反応のまま残７す、製品ガスの熱ｈｌ向］−に直接寄
与する。
またスチーム除去を全く行なわない場合には、メタン化
反応後、生成ガスを脱炭酸処理する。
反応後、生成ガスを脱炭酸処理する。
この結果製品ガスのメタン含有ｈｔを高めて熱ｉ迂を向
」二することができる。
」二することができる。
各段の反応生成ガスは次段に送られる前に冷却される。
反応生成ガスから除去された熱量は、中圧のスチームと
して回収される。このスチームは湿式メタン化反応のス
チーム源として使用される。
して回収される。このスチームは湿式メタン化反応のス
チーム源として使用される。
各段への補助原料の供給鼠の調節により、各段に供給さ
れるメタン化反応物のけおよび割合を制御し、反応域に
おける水素過剰率あるいは水素不足率を制御する。その
結果、反応温度とメタン化率をより直接的に制御するこ
とができる。
れるメタン化反応物のけおよび割合を制御し、反応域に
おける水素過剰率あるいは水素不足率を制御する。その
結果、反応温度とメタン化率をより直接的に制御するこ
とができる。
れか一方を主原料とし、他ツノ゛を補助原料とする。
水素高濃度ガスの代表例としては、コークス炉ガスが挙
げられ、水素低濃度ガスの代表例としギー源として需要
を増しており、水素高濃度ガスから圧力切替え吸着法（
Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｗｉｎｇａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ
） ％熱再生切替え吸着法（Ｔｈｅｒｍａｌｓｗｉｎ
ｇ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ） Ｎ 水素分離膜法
等による水素回収装置で回収されている。そして残存す
るパージガスが水素低濃度ガスとして使用される。この
水素低濃度ガスは、もとのガスより相当クリーンになっ
ており、そのため従来石炭ガスの取扱い上の問題となっ
ていた徴１１１成分除去のための前処理工程が大巾に省
略されることになり、経済的メリットが大きい。コーク
ス炉ガスはコークス製造の副生ガスとして大獣にかつ安
価に得られ、水素は同ガスから圧力切換え吸着法で６５
〜８０％の回収率で高純疫で回収される。したがって、
コークス炉ガスを原料とするメタン化は石油系炭化水素
を原料とする従来のメタン化に比べて、経済的に著しく
有利である。
げられ、水素低濃度ガスの代表例としギー源として需要
を増しており、水素高濃度ガスから圧力切替え吸着法（
Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｗｉｎｇａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ
） ％熱再生切替え吸着法（Ｔｈｅｒｍａｌｓｗｉｎ
ｇ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ） Ｎ 水素分離膜法
等による水素回収装置で回収されている。そして残存す
るパージガスが水素低濃度ガスとして使用される。この
水素低濃度ガスは、もとのガスより相当クリーンになっ
ており、そのため従来石炭ガスの取扱い上の問題となっ
ていた徴１１１成分除去のための前処理工程が大巾に省
略されることになり、経済的メリットが大きい。コーク
ス炉ガスはコークス製造の副生ガスとして大獣にかつ安
価に得られ、水素は同ガスから圧力切換え吸着法で６５
〜８０％の回収率で高純疫で回収される。したがって、
コークス炉ガスを原料とするメタン化は石油系炭化水素
を原料とする従来のメタン化に比べて、経済的に著しく
有利である。
また、上記のように水素高濃度ガスおよびこれから導ｌ
かれた水素低濃度ガスを原料とする場合のほか、供給源
を全く別にする水素高濃度ガスおよび水素低濃度ガスを
原料として用いてももちろんよい。
かれた水素低濃度ガスを原料とする場合のほか、供給源
を全く別にする水素高濃度ガスおよび水素低濃度ガスを
原料として用いてももちろんよい。
なお、原料ガス中にＣ１〜Ｃ４炭化水素が存在する場合
、メタン化反応域において、スチームの存在下で水蒸気
改質反応が併発し、その吸熱性のために湿度上昇がいく
分担制される。そのためＣ１〜Ｃ４炭化水素を含むガス
を補助原料として用いると、補助原料のｆｌｃ給社の調
節によってメタン化反応の温度制御および製品ガスの熱
量の調節が容易になる。
、メタン化反応域において、スチームの存在下で水蒸気
改質反応が併発し、その吸熱性のために湿度上昇がいく
分担制される。そのためＣ１〜Ｃ４炭化水素を含むガス
を補助原料として用いると、補助原料のｆｌｃ給社の調
節によってメタン化反応の温度制御および製品ガスの熱
量の調節が容易になる。
スチームの導入は反応平衡上好ましくないか、メタン化
触媒上での炭素の沈積を避けるためににこの値は小さい
方が望ましい。スチームの代わりに水を使用してもよい
が、全体の熱バランスを十分考慮すべきである。原料中
の硫黄含有量は、硫黄による触媒被毒を防ぐために１．
Ｏｐｐｍ以下とするのがよい。
触媒上での炭素の沈積を避けるためににこの値は小さい
方が望ましい。スチームの代わりに水を使用してもよい
が、全体の熱バランスを十分考慮すべきである。原料中
の硫黄含有量は、硫黄による触媒被毒を防ぐために１．
Ｏｐｐｍ以下とするのがよい。
実施例１
コークス炉ガスから水素を回収した後のパー−ジガス（
水素低濃度ガス、発熱ｄ６５９０にス（水素高濃度ガス
、発熱量５３２０Ｋ”６リー／Ｎｔｒｆ）を補助原料と
した。コークス炉ガスおヨヒハーシガスの組成は表１に
示すとおりであった。
水素低濃度ガス、発熱ｄ６５９０にス（水素高濃度ガス
、発熱量５３２０Ｋ”６リー／Ｎｔｒｆ）を補助原料と
した。コークス炉ガスおヨヒハーシガスの組成は表１に
示すとおりであった。
表 １
メタン化反応器を３基設け、各反応器に通常のニッケル
系メタン化触媒を充填した。
系メタン化触媒を充填した。
第１図において、主原料パージガスを圧力２５に９／ｉ
Ｇ、流ｋｋ’２０００ Ｎ？？１／ｈ テ供給し、ヒ−
タｆｌ） テ加１１にした後、中圧スチームと混合シ、
温度２７０℃で第１段メタン化反応器（２）に導入した
。同反応器（２）においてスチームと炭Ｊｔ 原子のモ
ル比はｌ：１であった。同反応器（２）において、パー
ジガス中のＣＨ４，Ｃ２Ｈ６等の水蒸気改質反応とＣｏ
のメタン化反応が併発し、第１段反応器（２）の出口温
度は５１０’Ｃであった。同反応器（２）から出た生成
ガス中のｃｏは０．５％、Ｃ０２は１１．１％で、ＣＨ
４は７ｏ、３％に達した。同生成ガスを中圧ボイラー（
３）で熱回収し、′ソらにクーラー（４）で約４０℃に
冷却し、凝縮分離器（５）で水分除去した後、第２段メ
タン１化反応器（６）から出る生成ガスと熱交換器（７
）で熱交換して加熱した。この加熱ガスに補助原料コー
クス炉ガス２段メタン化反応器（６）に温度３００℃で
導入した。同反応器（６）の生成ガスは温度約４５０℃
で出ていき、生成ガス中のＣＯおよびＨ２は０％、ＣＯ
２は６．４％で、ＣＨ４は８９％に達した。同生成ガス
を中圧ボイラー（８）で熱回収し、熱交換器（））で冷
却し、凝縮分離器（９１で水分除去した後、第３段メタ
ン化反応器（１０）から出る生成ガスと熱台で混合し、
混合物を第３段メタン化反応器（ｌＯ）に温度３００℃
で導入した。同反応器（７）の生成−ガスは温度約４５
０℃で出ていき、生成ガス中のＣＨ４は９１％に達し、
ＣＯ２が３％、Ｎ２ が４％、Ｃ２Ｈ６が２％含まれて
いた。同生成ガスを中圧ボイラー（１２）で熱回収し、
熱交換器ｖＩ（Ｉｆ）で冷却し、約９０００Ｋ”１リ−
／Ｎｒｒｆの高熱）４製品ガスを得た。
Ｇ、流ｋｋ’２０００ Ｎ？？１／ｈ テ供給し、ヒ−
タｆｌ） テ加１１にした後、中圧スチームと混合シ、
温度２７０℃で第１段メタン化反応器（２）に導入した
。同反応器（２）においてスチームと炭Ｊｔ 原子のモ
ル比はｌ：１であった。同反応器（２）において、パー
ジガス中のＣＨ４，Ｃ２Ｈ６等の水蒸気改質反応とＣｏ
のメタン化反応が併発し、第１段反応器（２）の出口温
度は５１０’Ｃであった。同反応器（２）から出た生成
ガス中のｃｏは０．５％、Ｃ０２は１１．１％で、ＣＨ
４は７ｏ、３％に達した。同生成ガスを中圧ボイラー（
３）で熱回収し、′ソらにクーラー（４）で約４０℃に
冷却し、凝縮分離器（５）で水分除去した後、第２段メ
タン１化反応器（６）から出る生成ガスと熱交換器（７
）で熱交換して加熱した。この加熱ガスに補助原料コー
クス炉ガス２段メタン化反応器（６）に温度３００℃で
導入した。同反応器（６）の生成ガスは温度約４５０℃
で出ていき、生成ガス中のＣＯおよびＨ２は０％、ＣＯ
２は６．４％で、ＣＨ４は８９％に達した。同生成ガス
を中圧ボイラー（８）で熱回収し、熱交換器（））で冷
却し、凝縮分離器（９１で水分除去した後、第３段メタ
ン化反応器（１０）から出る生成ガスと熱台で混合し、
混合物を第３段メタン化反応器（ｌＯ）に温度３００℃
で導入した。同反応器（７）の生成−ガスは温度約４５
０℃で出ていき、生成ガス中のＣＨ４は９１％に達し、
ＣＯ２が３％、Ｎ２ が４％、Ｃ２Ｈ６が２％含まれて
いた。同生成ガスを中圧ボイラー（１２）で熱回収し、
熱交換器ｖＩ（Ｉｆ）で冷却し、約９０００Ｋ”１リ−
／Ｎｒｒｆの高熱）４製品ガスを得た。
実施例２
実施例１と同じ原料およびスチームを用い、第第２図に
示すように、湿式メタン化反応により操作を行ない、第
３段メタン化反応器（１１の生成ガスをボイラー（１２
）およびクーラー（１３）で冷却し、冷却ガスをＣＯ２
除去装置［＋４＋に通して発熱量をなお、第２図中の′
符号は第１図中の同符号の部材と同じものを示す。
示すように、湿式メタン化反応により操作を行ない、第
３段メタン化反応器（１１の生成ガスをボイラー（１２
）およびクーラー（１３）で冷却し、冷却ガスをＣＯ２
除去装置［＋４＋に通して発熱量をなお、第２図中の′
符号は第１図中の同符号の部材と同じものを示す。
実施例３
実施例１と同じ原料およびスチームを用い、第３図に示
すように、湿式メタン化反応と乾式メタン化反応を組合
せて操作を行なった。第２反応器（６）から出た生成ガ
スをボイラー（８）およびクーラー（１５）で冷却して
、凝縮分離器ｆ９１により水分除去した後、ヒーター（
１６）で加熱した。また第３反応器（ｌＯ）から出た生
成ガスを補助原料とともにさらに第４メタン化反応器（
ＩプＪに導入し、同反応器（１粉から出た生成ガスをボ
イラー（Ｉ８）およびり材と同じものを示す。
すように、湿式メタン化反応と乾式メタン化反応を組合
せて操作を行なった。第２反応器（６）から出た生成ガ
スをボイラー（８）およびクーラー（１５）で冷却して
、凝縮分離器ｆ９１により水分除去した後、ヒーター（
１６）で加熱した。また第３反応器（ｌＯ）から出た生
成ガスを補助原料とともにさらに第４メタン化反応器（
ＩプＪに導入し、同反応器（１粉から出た生成ガスをボ
イラー（Ｉ８）およびり材と同じものを示す。
第１図、第２図および第３図はいずれもこの発明の実施
例を示すフロー図である。 （２）・・・第１段メタン化反応器、（６）・・・第２
段メタン化反応器、（１０）・・・第３段メタン化反応
器、＋５１ ＋９１・ｅｅ凝縮分離器。 以 上 昭和５６年１０月１９［１ 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１４８２３６号
２、発明の名称 水素高及び低濃度ガスを原料とす
るメタン３．４工や−６７化方法 事件との関係 特許出願人 住所° 大阪市西区江戸堀１丁目６番１４号外４名 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 ° 口６
、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象明細書の発明の名称および特許請求の範
囲の欄。 ８、補正の内容 特許請求の範囲 水素高濃度ガスと水素低濃度ガスのいずれか一方をコミ
原料として他方を補助原料とし、原料にスチームを混合
し、メタン化反応を複数段に分けて行ない、各段に補助
原料を供給し、各段への補助原料の供給量を調節して反
応湿度とメタン化率を制御し、高熱量ガスを製造するこ
とを特徴とする、（２）２段目以降の少なくとも１段に
おける反応混合物を冷却してスチームを除去する特＋ｆ
’ｌ’ Ｈａ求の範囲第１項記載の方法。 （３） メタン化反応後、生成ガスを脱炭酸処理する
特許請求の範囲第１項記載の方法。
例を示すフロー図である。 （２）・・・第１段メタン化反応器、（６）・・・第２
段メタン化反応器、（１０）・・・第３段メタン化反応
器、＋５１ ＋９１・ｅｅ凝縮分離器。 以 上 昭和５６年１０月１９［１ 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１４８２３６号
２、発明の名称 水素高及び低濃度ガスを原料とす
るメタン３．４工や−６７化方法 事件との関係 特許出願人 住所° 大阪市西区江戸堀１丁目６番１４号外４名 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 ° 口６
、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象明細書の発明の名称および特許請求の範
囲の欄。 ８、補正の内容 特許請求の範囲 水素高濃度ガスと水素低濃度ガスのいずれか一方をコミ
原料として他方を補助原料とし、原料にスチームを混合
し、メタン化反応を複数段に分けて行ない、各段に補助
原料を供給し、各段への補助原料の供給量を調節して反
応湿度とメタン化率を制御し、高熱量ガスを製造するこ
とを特徴とする、（２）２段目以降の少なくとも１段に
おける反応混合物を冷却してスチームを除去する特＋ｆ
’ｌ’ Ｈａ求の範囲第１項記載の方法。 （３） メタン化反応後、生成ガスを脱炭酸処理する
特許請求の範囲第１項記載の方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 水素高濃度ガスと水素低濃度ガスのいずれか一方を主原
料として他方を補助原料とし、原料にスチームを゛混合
し、メタン化反応を複数段に分けて行ない、各段に補助
原料を供給し、各段への補助原料の供給量を調節して反
応温度とメタン死重を制御し、高熱量ガスを製造するこ
とを特徴とする、水素高濃度ガスと水素低濃度ガスを原
料とするメタン化方法。 （２）２段目以降の少なくとも１段における反応混合物
を冷却してスチームを除去する特許請求の範囲第１項記
載の方法。 （３） メタン化反応後、生成ガスを脱炭酸処理する
特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14823681A JPS5849322A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 水素高及び低濃度ガスを原料とするメタン化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14823681A JPS5849322A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 水素高及び低濃度ガスを原料とするメタン化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5849322A true JPS5849322A (ja) | 1983-03-23 |
| JPS6148810B2 JPS6148810B2 (ja) | 1986-10-25 |
Family
ID=15448289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14823681A Granted JPS5849322A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 水素高及び低濃度ガスを原料とするメタン化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849322A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60197793A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | コ−クス炉ガスから合成天然ガスを製造する方法 |
| JPS61236896A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-22 | Osaka Gas Co Ltd | コ−クス炉ガスから高純度水素及び合成天然ガスを製造する方法 |
| JP2013136538A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Hitachi Zosen Corp | メタネーション反応装置 |
| JP2015107942A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 株式会社Ihi | メタン製造装置 |
| JP2016108256A (ja) * | 2014-12-03 | 2016-06-20 | 三菱化学株式会社 | メタン及び水素の併産方法 |
| JP2020132879A (ja) * | 2019-02-18 | 2020-08-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高熱量ガスの製造方法、製造設備、運用方法および熱量調整方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104031706A (zh) * | 2014-05-27 | 2014-09-10 | 顾君尧 | 电石炉尾气制备天然气的方法和采用该方法的生产装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52151101A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-15 | Hitachi Ltd | Control of reactor for methanation |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14823681A patent/JPS5849322A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52151101A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-15 | Hitachi Ltd | Control of reactor for methanation |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60197793A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | コ−クス炉ガスから合成天然ガスを製造する方法 |
| JPS61236896A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-22 | Osaka Gas Co Ltd | コ−クス炉ガスから高純度水素及び合成天然ガスを製造する方法 |
| JP2013136538A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Hitachi Zosen Corp | メタネーション反応装置 |
| JP2015107942A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 株式会社Ihi | メタン製造装置 |
| JP2016108256A (ja) * | 2014-12-03 | 2016-06-20 | 三菱化学株式会社 | メタン及び水素の併産方法 |
| JP2020132879A (ja) * | 2019-02-18 | 2020-08-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高熱量ガスの製造方法、製造設備、運用方法および熱量調整方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6148810B2 (ja) | 1986-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU742314B2 (en) | Steam reforming | |
| US5300275A (en) | Steam reforming | |
| KR100201886B1 (ko) | 자동열 증기 개질방법 | |
| US10889496B2 (en) | Method for the preparation of synthesis gas | |
| KR970006922B1 (ko) | 일산화탄소가 풍부한 가스의 제조방법 | |
| KR20200031633A (ko) | 합성 가스의 제조 방법 | |
| BR112020001485A2 (pt) | método para a preparação de gás de síntese | |
| JP2000185904A (ja) | 高級炭化水素を含む炭化水素供給材料の自熱式改質方法 | |
| WO2009018913A1 (en) | Process for producing ammonia synthesis gas | |
| WO2006117499A1 (en) | Synthesis gas production process | |
| CA2510442C (en) | Partial oxidation reformer-reforming exchanger arrangement | |
| RU2510883C2 (ru) | Способ получения синтез-газа для производства аммиака | |
| JPS5849322A (ja) | 水素高及び低濃度ガスを原料とするメタン化方法 | |
| JPH0257134B2 (ja) | ||
| GB2407819A (en) | Production of syngas using parallel reforming steps | |
| MX2015005617A (es) | Proceso para la conversion de una materia prima de hidrocarburo en un gas de sintesis. | |
| JPS61122102A (ja) | 炭化水素の水蒸気改質法 | |
| JPH04366200A (ja) | 高熱量都市ガスの製造方法 | |
| JPH02188406A (ja) | 一酸化炭素転化器 | |
| JPH04325401A (ja) | 水素ガス製造方法および水素ガス製造装置 | |
| JPH04310501A (ja) | 自己熱式スチーム改質プロセス | |
| CN100427384C (zh) | 一种烃类蒸汽转化制备co和合成气及甲醇的方法 | |
| US20240002221A1 (en) | A method for producing syngas using catalytic reverse water gas shift | |
| KR960003232B1 (ko) | 자열 스팀 개질 방법 | |
| EP4056531A1 (en) | Apparatus and method for producing methanol |