JPS5848737A - 低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジン - Google Patents
低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンInfo
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- JPS5848737A JPS5848737A JP56147311A JP14731181A JPS5848737A JP S5848737 A JPS5848737 A JP S5848737A JP 56147311 A JP56147311 A JP 56147311A JP 14731181 A JP14731181 A JP 14731181A JP S5848737 A JPS5848737 A JP S5848737A
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- engine
- auxiliary fuel
- vapor pressure
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D19/00—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D19/06—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with pluralities of fuels, e.g. alternatively with light and heavy fuel oil, other than engines indifferent to the fuel consumed
- F02D19/0602—Control of components of the fuel supply system
- F02D19/0613—Switch-over from one fuel to another
- F02D19/0615—Switch-over from one fuel to another being initiated by automatic means, e.g. based on engine or vehicle operating conditions
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02D19/0626—Measuring or estimating parameters related to the fuel supply system
- F02D19/0628—Determining the fuel pressure, temperature or flow, the fuel tank fill level or a valve position
- F02D19/0631—Determining the fuel pressure, temperature or flow, the fuel tank fill level or a valve position by estimation, i.e. without using direct measurements of a corresponding sensor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- F02D19/0649—Liquid fuels having different boiling temperatures, volatilities, densities, viscosities, cetane or octane numbers
- F02D19/0652—Biofuels, e.g. plant oils
- F02D19/0655—Biofuels, e.g. plant oils at least one fuel being an alcohol, e.g. ethanol
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低蒸気圧燃料を主燃料とするエンシンに係シ、
特に、低蒸気圧の主燃料を供給する主燃料供給装置およ
び高蒸気圧の補助燃料を噴射する補助燃料供給装置を備
え、エンシン冷関時に主燃料に加えて補助燃料を噴射す
るようにした低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンに関
する。
特に、低蒸気圧の主燃料を供給する主燃料供給装置およ
び高蒸気圧の補助燃料を噴射する補助燃料供給装置を備
え、エンシン冷関時に主燃料に加えて補助燃料を噴射す
るようにした低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンに関
する。
近時、高蒸気圧のガソリン燃料の枯渇化という問題を解
消するために、例えばエチルアルコール等の低蒸気圧の
燃躬を主燃料として用いるエンジンが開発されている。
消するために、例えばエチルアルコール等の低蒸気圧の
燃躬を主燃料として用いるエンジンが開発されている。
かかる低蒸気圧の燃料は、エチルアルコールを例に採る
と、第１図に示す外気温に対する始動時間の関係を表わ
す線図に実線で示すように、破線で示すガソリン燃料と
比較して始動性が著しく悪く、外気温略１０℃以上にお
いてのみエンシンの始動が可能である。そこで、従来の
低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンにおいては、エン
ジン冷却水温を検出する水温センナおよびマイクロコン
ビエータ勢の制御回路を用い、エンジン冷却水温が所定
値以下のどきに、制御回路から補助燃料供給装置に制御
信号を出力して、エンジン冷却水温が所定値以上になる
までガソリン等の補助燃料をエチルアルコール勢の主燃
料に加えることが行なわれている。
と、第１図に示す外気温に対する始動時間の関係を表わ
す線図に実線で示すように、破線で示すガソリン燃料と
比較して始動性が著しく悪く、外気温略１０℃以上にお
いてのみエンシンの始動が可能である。そこで、従来の
低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンにおいては、エン
ジン冷却水温を検出する水温センナおよびマイクロコン
ビエータ勢の制御回路を用い、エンジン冷却水温が所定
値以下のどきに、制御回路から補助燃料供給装置に制御
信号を出力して、エンジン冷却水温が所定値以上になる
までガソリン等の補助燃料をエチルアルコール勢の主燃
料に加えることが行なわれている。
しかし、従来の低蒸気圧燃料を主燃料とするエンシンに
おいてれ、エンジン冷却水温を検出して補助燃料の噴射
時期を決定しているために、特に冷開始動後にエンシン
ストールして続いて再始動する場合等にあっては、補助
燃料が連続して多量にインテークマニホールド内に噴射
され、主燃料と補助燃料との総和の空燃比が過濃となシ
、エンジンストールに至るという問題がある・本発明者
紘前述の空燃比過濃によるエンジンストールの原因が、
エンシン冷却水温がシリンダ内の燃擲状１１に比較して
緩慢な応答性を示すたｉ、シリンダ内が主燃料の燃棒に
充分な温度に至っているにもかかわらずエンジン冷却水
温が主燃料の燃焼に充分な温度以下の値を示し、従って
、補助“燃料供給装置から補助燃料が連続して噴射され
ることにあるということをつきとめた。
おいてれ、エンジン冷却水温を検出して補助燃料の噴射
時期を決定しているために、特に冷開始動後にエンシン
ストールして続いて再始動する場合等にあっては、補助
燃料が連続して多量にインテークマニホールド内に噴射
され、主燃料と補助燃料との総和の空燃比が過濃となシ
、エンジンストールに至るという問題がある・本発明者
紘前述の空燃比過濃によるエンジンストールの原因が、
エンシン冷却水温がシリンダ内の燃擲状１１に比較して
緩慢な応答性を示すたｉ、シリンダ内が主燃料の燃棒に
充分な温度に至っているにもかかわらずエンジン冷却水
温が主燃料の燃焼に充分な温度以下の値を示し、従って
、補助“燃料供給装置から補助燃料が連続して噴射され
ることにあるということをつきとめた。
本発明の目的状、エンジンＯ燃焼状態に応じて最適時期
に補助燃料を噴射することができる低蒸気圧燃料を主燃
料とするエンジンを提供することに６る。
に補助燃料を噴射することができる低蒸気圧燃料を主燃
料とするエンジンを提供することに６る。
この目的を達成するために％第１の発明の構成は、従来
の低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンにおいて、′排
出ガスの温度が上昇から下降に変化する時点を検出して
主燃料が燃焼可能であるか否かを判断し、補助燃料の噴
射停止時期を決定するようにしたものである。この構成
によって、補助燃料の噴射時期は排出ガスの温度、従っ
てエンシンの燃焼状態に応じて制御される。第１の発明
の上記構成によれば、最適時期に補助燃料の噴射が停止
されるため、空燃比過濃によるエンジンストールが防止
されるという優れた効果が得られる。
の低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジンにおいて、′排
出ガスの温度が上昇から下降に変化する時点を検出して
主燃料が燃焼可能であるか否かを判断し、補助燃料の噴
射停止時期を決定するようにしたものである。この構成
によって、補助燃料の噴射時期は排出ガスの温度、従っ
てエンシンの燃焼状態に応じて制御される。第１の発明
の上記構成によれば、最適時期に補助燃料の噴射が停止
されるため、空燃比過濃によるエンジンストールが防止
されるという優れた効果が得られる。
上記第１の発明においては、補助燃料を噴射する場合に
点火時期に同期させて間欠噴射させるのが好ましい、こ
のように構成することによシ、所定時期にエンノンの負
荷状ｌｌ１Ｋ応じて所定量の補助燃料が間欠噴射され、
空燃比の過濃によるエンジンストールが防止される。
点火時期に同期させて間欠噴射させるのが好ましい、こ
のように構成することによシ、所定時期にエンノンの負
荷状ｌｌ１Ｋ応じて所定量の補助燃料が間欠噴射され、
空燃比の過濃によるエンジンストールが防止される。
また、上記目的を達成する丸めに、第２の発明の構成は
、従来の低蒸気圧燃料を主燃料とするエンシンにおいて
、排出ガスの温度を検出して排気温信号を出力する排気
温センサとエンシン冷却水温によって開閉時間が異るバ
イメタル接点とを設妙、エンシンのり２ンキング時にバ
イメタル接点からの信号により補助燃料を間欠噴射する
と共に、クランキング終了後にエンジンのイグエッシ曹
ン償号に同期させて補助燃料を噴射するようにしたもの
である。この結果、エンジン始動時に噴射される高蒸気
圧の補助燃料の量が減少されるので、補助燃料としてガ
ソリンを使用した場合Ｋｆ’）ダに付着するカーーン量
が減少されるという特有の効果が得られる。
、従来の低蒸気圧燃料を主燃料とするエンシンにおいて
、排出ガスの温度を検出して排気温信号を出力する排気
温センサとエンシン冷却水温によって開閉時間が異るバ
イメタル接点とを設妙、エンシンのり２ンキング時にバ
イメタル接点からの信号により補助燃料を間欠噴射する
と共に、クランキング終了後にエンジンのイグエッシ曹
ン償号に同期させて補助燃料を噴射するようにしたもの
である。この結果、エンジン始動時に噴射される高蒸気
圧の補助燃料の量が減少されるので、補助燃料としてガ
ソリンを使用した場合Ｋｆ’）ダに付着するカーーン量
が減少されるという特有の効果が得られる。
以下１１１ｗ７Ｊを参照して本発明の実施例を詳細°に
説明する。第８図および第３図に第１の発明の一実施例
を示す。エンシン本体１には、インテークマニホールド
２シよびエキゾーストミニホール＆ｐ４が接続されてい
る。インテークマニホールド！に紘、スロットル弁２ｏ
が設けられ、スロットル弁２０の上流側ＫＩＩｉ気化＠
３が配置され、気化器３の上流側にエアクリーナ２１が
設けられている。
説明する。第８図および第３図に第１の発明の一実施例
を示す。エンシン本体１には、インテークマニホールド
２シよびエキゾーストミニホール＆ｐ４が接続されてい
る。インテークマニホールド！に紘、スロットル弁２ｏ
が設けられ、スロットル弁２０の上流側ＫＩＩｉ気化＠
３が配置され、気化器３の上流側にエアクリーナ２１が
設けられている。
エキゾーストマニホールド４には、エンシンの排出ブス
の温度を検出する排気温センサ１４が設けられている。
の温度を検出する排気温センサ１４が設けられている。
エンシン本体１のウォータジャケットには、エンジンの
冷却水温を検出する水温センナ１ｓが取付けられている
。
冷却水温を検出する水温センナ１ｓが取付けられている
。
気化器３のフロート室には、エチルアルコール等の低蒸
気圧の主燃料を供給する主燃料供給装置が接続されてい
る。この主燃料供給装置は、主燃料１８を貯蔵する主燃
料タンク５を備えておシ、主燃料１８は主燃料フィルタ
６、主燃料Ｉンデ７および主燃料管８を介して、気化器
３の７０−ト寅に供給される。また、インテークマニホ
ールド２のスロットル弁２０の下流側には、エチルアル
コール尋の補助燃料を噴射する補助燃料供給装置が接続
されている。この補助燃料供給装置紘補助燃料１９を貯
蔵する補助燃料タンクを備えておシ、補助燃料線補助燃
料フィルタ１０、補助燃料エン７”ｌｌおよび補助燃料
管１２を介ｔで、補助燃料噴射弁１３からインテークマ
ニホールド２内に噴射される。
気圧の主燃料を供給する主燃料供給装置が接続されてい
る。この主燃料供給装置は、主燃料１８を貯蔵する主燃
料タンク５を備えておシ、主燃料１８は主燃料フィルタ
６、主燃料Ｉンデ７および主燃料管８を介して、気化器
３の７０−ト寅に供給される。また、インテークマニホ
ールド２のスロットル弁２０の下流側には、エチルアル
コール尋の補助燃料を噴射する補助燃料供給装置が接続
されている。この補助燃料供給装置紘補助燃料１９を貯
蔵する補助燃料タンクを備えておシ、補助燃料線補助燃
料フィルタ１０、補助燃料エン７”ｌｌおよび補助燃料
管１２を介ｔで、補助燃料噴射弁１３からインテークマ
ニホールド２内に噴射される。
排気温センサ１４および水温センサ１５は、制御四路と
してのマイクロコンピュータ２５に接続されている。ま
た、マイクロコンピュータ２５にＦｉ、スタータ１６お
よびイグニッションコイル１７が接続されている。７そ
して、マイクロコンピュータ２１Ｓは、補助燃料Ｉンデ
１１および補助燃料噴射弁１３に接続されている。
してのマイクロコンピュータ２５に接続されている。ま
た、マイクロコンピュータ２５にＦｉ、スタータ１６お
よびイグニッションコイル１７が接続されている。７そ
して、マイクロコンピュータ２１Ｓは、補助燃料Ｉンデ
１１および補助燃料噴射弁１３に接続されている。
ｉイク四コンピュータ２５は、第３図に示すように、ス
タータ１６およびイグニッションコイル１７が接続され
た第１のインタフェースＣＩ／１’ ）３４、排気温セ
ンサ１４および水温センサ１５が接続されたアナｐグデ
イゾタル変換器（ム／Ｄ）３ｓ、中央処理装置（ＯＦＴ
７）３０，９−１’−オンリ・メモリ（ＲＯＭ）３１．
ランダム・アクセス・メモリ（ＲＡＭ）３２、補助燃料
オンｆ１１および補助燃料噴射弁１３に接続され九第２
のインク７エース（Ｘ／’１！ ） ｓ ｓを備えてお
シ、これらはデータバスによ〕接続されている。ＯＰσ
３０は、電源装置３９およびイグニッションスイッチ４
０を介してバッテリ４１に接続されている。
タータ１６およびイグニッションコイル１７が接続され
た第１のインタフェースＣＩ／１’ ）３４、排気温セ
ンサ１４および水温センサ１５が接続されたアナｐグデ
イゾタル変換器（ム／Ｄ）３ｓ、中央処理装置（ＯＦＴ
７）３０，９−１’−オンリ・メモリ（ＲＯＭ）３１．
ランダム・アクセス・メモリ（ＲＡＭ）３２、補助燃料
オンｆ１１および補助燃料噴射弁１３に接続され九第２
のインク７エース（Ｘ／’１！ ） ｓ ｓを備えてお
シ、これらはデータバスによ〕接続されている。ＯＰσ
３０は、電源装置３９およびイグニッションスイッチ４
０を介してバッテリ４１に接続されている。
次に、第４図の流れ図を参焦して本夷論例の動作を説明
する。まず、イグニッションスイッチ４０ 。
する。まず、イグニッションスイッチ４０ 。
をオンさせると！イクロコンｅユータ２５に電源が投入
されて動作が開始される。ステップ５１において水温セ
ンサＪ ５から水温信号を入力し、その時の水温をＴ、
Ｗとする。判定５２において、エチルアルコールが低温
で始動可能な下限温度Ｔ。
されて動作が開始される。ステップ５１において水温セ
ンサＪ ５から水温信号を入力し、その時の水温をＴ、
Ｗとする。判定５２において、エチルアルコールが低温
で始動可能な下限温度Ｔ。
（通常１０℃前後）と水温ＴＷとの大小を比較し、Ｔｇ
＜ Ｔｗのときはエチルアルコールの燃焼が可能であ
るため、ステラｆ６２１１Ｃおいてガソリンの噴射を停
止する。一方、Ｔｅ１〉τＷのときに社、エチルアルコ
ールでのエンジンの始動が不可能であるので、判定ｉ３
においてスタータ１６がオンしているか否かを判断し、
スタータ１６がオンしている場合にはステップ６４にお
いて補助燃料Ｉング１１および補助燃料噴射弁１３を駆
動させてガソリン噴射を行った後、判定５３に戻る。こ
れに対してスタータ１６がオフしている場合には、判定
ｚ４においてイグニッションコイル１７から点火信号を
入力して、０７０３０内でエンジン回転数Ｎ・を計数し
、エンシン回転数Ｎ・が０か否かを判断する。エンシン
回転数Ｎ・がＯの場合に杜、エンジンストールであるた
め判定５３に戻る。
＜ Ｔｗのときはエチルアルコールの燃焼が可能であ
るため、ステラｆ６２１１Ｃおいてガソリンの噴射を停
止する。一方、Ｔｅ１〉τＷのときに社、エチルアルコ
ールでのエンジンの始動が不可能であるので、判定ｉ３
においてスタータ１６がオンしているか否かを判断し、
スタータ１６がオンしている場合にはステップ６４にお
いて補助燃料Ｉング１１および補助燃料噴射弁１３を駆
動させてガソリン噴射を行った後、判定５３に戻る。こ
れに対してスタータ１６がオフしている場合には、判定
ｚ４においてイグニッションコイル１７から点火信号を
入力して、０７０３０内でエンジン回転数Ｎ・を計数し
、エンシン回転数Ｎ・が０か否かを判断する。エンシン
回転数Ｎ・がＯの場合に杜、エンジンストールであるた
め判定５３に戻る。
上述と異〉エンジン回転数Ｎ・゛が０でない場合、すな
わちエンジンが正常回転を行っている場合には、次のス
テップ５５において排気温センサ１４から排気温信号を
入力して、そのときの排気温をＴ＠１とし、判定５６に
おいてエチルアルコールでエンジン始動可能な下隅部ｔ
Ｔ＃（通常４００〜ＳＯＯ℃）と排気温Ｔ・、との大小
を比較する。
わちエンジンが正常回転を行っている場合には、次のス
テップ５５において排気温センサ１４から排気温信号を
入力して、そのときの排気温をＴ＠１とし、判定５６に
おいてエチルアルコールでエンジン始動可能な下隅部ｔ
Ｔ＃（通常４００〜ＳＯＯ℃）と排気温Ｔ・、との大小
を比較する。
Ｔ・＊ ＞Ｔ／ ｏ場合ｔａ、エチルアルコールでエン
ジン始動が可能であるので、ステラｆ６２においてガソ
リンの噴射を停止する。これに対して、Ｔｅ１〈Ｔ／の
場合には、エチルアルコールでのニアシン始動が不可能
であるので、ステップ５７において排気温Ｔ＠凰をＲム
Ｍ１ｇのメモリムにストアした後、ステップｓ８におい
てガソリンを噴射する。
ジン始動が可能であるので、ステラｆ６２においてガソ
リンの噴射を停止する。これに対して、Ｔｅ１〈Ｔ／の
場合には、エチルアルコールでのニアシン始動が不可能
であるので、ステップ５７において排気温Ｔ＠凰をＲム
Ｍ１ｇのメモリムにストアした後、ステップｓ８におい
てガソリンを噴射する。
続いて、ステップ５９において排気温信号を入力すると
共にその時の排気温をＴ・鵞とし、ステップ６０におい
て排気温Ｔ・！をＲムＭ３２のメモりＢにストアする０
次に、判定６１において、メモリムにストアされた排気
温Ｔ・、とメモリＢＫストアされ九排気温τ・雪との大
小を比較し、メモリムの値〉メモリＢの値の場合、すな
わち排気温が下降している場合には、ステップ６２にお
いてガソリンの噴射を停止する。一方、メモリムの値〈
メ毫トしてステップＩＳ８に戻ル、メモリムの値〉メモ
リ１の値になるまで上述の動作を繰返す・ステップ・２
においてガソリンの噴射を停止した後は、判定６３にお
いてエンジン回転数Ｎ＠がＯであるか否かを判断し、エ
ンジン回転数悼・が００場合、すなわちエンジンストー
ルを起している場合にはステップ５ｌＦｃＲ１）、前述
と同様の動作を繰返す。
共にその時の排気温をＴ・鵞とし、ステップ６０におい
て排気温Ｔ・！をＲムＭ３２のメモりＢにストアする０
次に、判定６１において、メモリムにストアされた排気
温Ｔ・、とメモリＢＫストアされ九排気温τ・雪との大
小を比較し、メモリムの値〉メモリＢの値の場合、すな
わち排気温が下降している場合には、ステップ６２にお
いてガソリンの噴射を停止する。一方、メモリムの値〈
メ毫トしてステップＩＳ８に戻ル、メモリムの値〉メモ
リ１の値になるまで上述の動作を繰返す・ステップ・２
においてガソリンの噴射を停止した後は、判定６３にお
いてエンジン回転数Ｎ＠がＯであるか否かを判断し、エ
ンジン回転数悼・が００場合、すなわちエンジンストー
ルを起している場合にはステップ５ｌＦｃＲ１）、前述
と同様の動作を繰返す。
これに対し、エンジン回転数Ｎ・がＯでない場合。
すなわちエンジンがエチルアルコールによシ正常囲転し
ている場合には前述の動作を終了する。
ている場合には前述の動作を終了する。
次に、上記動作における排気温度とガソリン噴射時との
関係を第５図および第６図を参′照して説明する。空燃
比と排気温度との関係は、館５図に示すように理論空燃
比近傍で排気温度が最大になシ、空燃比希薄側および過
濃側で排気温度が低下する。本実施例は、菖５図め空燃
比と排気温度との関係を利用してガソリン噴射の時期を
制御する４０である。すなわち、クランキングが開始さ
れると、第６図（・）％（ｆ）に示すようにエチルアル
コールとガソリンが同時に供給される。しかし、エチル
アルコールの蒸気圧が非常に低いために、エンジンのシ
リンダ内で燃焼に寄与するアルコール気体はほとんど得
られず、籐６図（ＩＬ） Ｋ示すようにエチルアルコー
ルの空燃比は希薄になる。
関係を第５図および第６図を参′照して説明する。空燃
比と排気温度との関係は、館５図に示すように理論空燃
比近傍で排気温度が最大になシ、空燃比希薄側および過
濃側で排気温度が低下する。本実施例は、菖５図め空燃
比と排気温度との関係を利用してガソリン噴射の時期を
制御する４０である。すなわち、クランキングが開始さ
れると、第６図（・）％（ｆ）に示すようにエチルアル
コールとガソリンが同時に供給される。しかし、エチル
アルコールの蒸気圧が非常に低いために、エンジンのシ
リンダ内で燃焼に寄与するアルコール気体はほとんど得
られず、籐６図（ＩＬ） Ｋ示すようにエチルアルコー
ルの空燃比は希薄になる。
この状１で第６図（ｂ）Ｋ示すように、ガソリンが同時
に噴射されているため、エチルアルコール。
に噴射されているため、エチルアルコール。
とガソリンとを総合した空燃比は第′６図（０） Ｋ示
すようＫｌｌｌｌ論比燃比近傍〕、エンジン始動が可能
な状態°となる。クランキングが開始されると排気温度
が第６図（１１）に示すように上昇すると共に、シリン
ダ内壁の温度が上昇する。これによって、エチルアルコ
ールの気化が促進され第６ＩＱ（＆）Ｋ示すように、エ
チルアルコールの燃焼に寄与する空燃比が希薄備から理
論空燃比近傍へ 。
すようＫｌｌｌｌ論比燃比近傍〕、エンジン始動が可能
な状態°となる。クランキングが開始されると排気温度
が第６図（１１）に示すように上昇すると共に、シリン
ダ内壁の温度が上昇する。これによって、エチルアルコ
ールの気化が促進され第６ＩＱ（＆）Ｋ示すように、エ
チルアルコールの燃焼に寄与する空燃比が希薄備から理
論空燃比近傍へ 。
と近づき、エチルアルコールの燃焼が可能な空燃比とな
る。しかし、このとき第６図（ｂ）に示すようにガソリ
ンも同時に噴射されているので、総合空燃比が第６図（
０）に示すように、理論空燃比から過濃側に変化する。
る。しかし、このとき第６図（ｂ）に示すようにガソリ
ンも同時に噴射されているので、総合空燃比が第６図（
０）に示すように、理論空燃比から過濃側に変化する。
従って、ガソリンの噴射を停止させる時期は、エチルア
ルコールのみで燃焼可能表点、すなわち総合空燃比が過
濃側に変化する点であることが理解される。この時の排
気温度は１ｇ６図（１１）Ｋ示すように１最大値を示す
。よって、排気温度が増加から減少に変化する点を排気
温度の変゛化から検出すれば、ガソリン噴射停止の時期
が検出される。
ルコールのみで燃焼可能表点、すなわち総合空燃比が過
濃側に変化する点であることが理解される。この時の排
気温度は１ｇ６図（１１）Ｋ示すように１最大値を示す
。よって、排気温度が増加から減少に変化する点を排気
温度の変゛化から検出すれば、ガソリン噴射停止の時期
が検出される。
次に第１の発明の第２実施例を第７図および嬉８図に示
す。なお、第７図および第８図において第２図および第
３図と対応する部分には同一符号を付しその説明は省略
する。本実施例は、第７図に示すようにマイクロコンピ
ュータ２５からの制御信号を補助燃料ポンダ１１と補助
燃料噴射弁１３とに独立に与えるものである。マイクロ
コンビエータｚｓｔｔｃｈ、第８図に示すように、新た
にイン／７Ｃ−１ｃ （Ｘ／１ ） Ｂ ’ａ ＆カ１
＆Ｆｆうｈ、Ｉ／７３３ａは補助燃料ポンダ１１に接続
され、工／ＩＦ５５Ｆｉ補助燃料噴射弁１３に接続され
ている。
す。なお、第７図および第８図において第２図および第
３図と対応する部分には同一符号を付しその説明は省略
する。本実施例は、第７図に示すようにマイクロコンピ
ュータ２５からの制御信号を補助燃料ポンダ１１と補助
燃料噴射弁１３とに独立に与えるものである。マイクロ
コンビエータｚｓｔｔｃｈ、第８図に示すように、新た
にイン／７Ｃ−１ｃ （Ｘ／１ ） Ｂ ’ａ ＆カ１
＆Ｆｆうｈ、Ｉ／７３３ａは補助燃料ポンダ１１に接続
され、工／ＩＦ５５Ｆｉ補助燃料噴射弁１３に接続され
ている。
次に本実施例の動作を第９図および第１０図を参照して
説明する。なお、第９図において第４図と対応する部分
には同一符号を付しその説明は省略し、相違点のみ以下
に述べる。前記第１実施例の動作と本実施例の動作の相
違点は、判定Ｉ２の次に補助燃料Ｉンプをオンさせるス
テップ１２１Ｌを設けると共にステラ７’６２の次に補
助燃料４ンデをオフ″：５せるステップ６２１を設けた
点と、ステップＩｓ８に代えてガソリン同期噴射制御を
行うステラ７’ｌＧＯを設けた点である。
説明する。なお、第９図において第４図と対応する部分
には同一符号を付しその説明は省略し、相違点のみ以下
に述べる。前記第１実施例の動作と本実施例の動作の相
違点は、判定Ｉ２の次に補助燃料Ｉンプをオンさせるス
テップ１２１Ｌを設けると共にステラ７’６２の次に補
助燃料４ンデをオフ″：５せるステップ６２１を設けた
点と、ステップＩｓ８に代えてガソリン同期噴射制御を
行うステラ７’ｌＧＯを設けた点である。
本実施例−（Ｄ ガソリンの噴射は、ステップ！ｉ２Ｋ
において補助燃料−ンプ１１をオンさせた後、補助燃料
噴射弁１３の開度を調節することによシ行なわれる。
において補助燃料−ンプ１１をオンさせた後、補助燃料
噴射弁１３の開度を調節することによシ行なわれる。
ガソリン同期噴射制御は第１０図の流れ図に示すように
行なわれる。まず、ステップｌ０ＩＫおいて水温信号を
入力し、そのときの水温をＴＷと関係から、ステップ１
０１で入力した水温Ｔｗ Ｋ対する噴射割合αを読出す
。この噴射割合αは、通常水温−２０℃で１０１！度で
ある。続いて、ステップ１０ｍにおいてイグニッション
コイル１７からイグニッション信号工Ｇ１を攻込み、イ
グニッション信号工Ｇ１の取込みと同時にステップ１０
４においてタイマを動作させ、時間針側を開始する。
行なわれる。まず、ステップｌ０ＩＫおいて水温信号を
入力し、そのときの水温をＴＷと関係から、ステップ１
０１で入力した水温Ｔｗ Ｋ対する噴射割合αを読出す
。この噴射割合αは、通常水温−２０℃で１０１！度で
ある。続いて、ステップ１０ｍにおいてイグニッション
コイル１７からイグニッション信号工Ｇ１を攻込み、イ
グニッション信号工Ｇ１の取込みと同時にステップ１０
４においてタイマを動作させ、時間針側を開始する。
次のステップＳＯ５において次のイグニツシ璽／信号Ｉ
Ｇ、を象仄み、イグニツシ１７信号の取込みトｆｊ１１
時にステップ１０６においてタイマを停止させ、時間針
側を終了する。次に、ステップ１０７においてイグニッ
ション信号ＩＣ）、からイグニッション信号工Ｇｍｔで
の時間をイグニッション同期時間ｔ（ｆｇ）とし、ステ
ップ１０ｇにおいてイグニッション同期時間ｔ（ｉｇ）
に噴射割合αを乗算してガソリン噴射時間ｔ（ｉｎｊ）
を演算し、ステップ１０９１Ｃおいてガソリン噴射時間
ｔ（ｉｎｊ ）の間ガソリンの噴射を行う。
Ｇ、を象仄み、イグニツシ１７信号の取込みトｆｊ１１
時にステップ１０６においてタイマを停止させ、時間針
側を終了する。次に、ステップ１０７においてイグニッ
ション信号ＩＣ）、からイグニッション信号工Ｇｍｔで
の時間をイグニッション同期時間ｔ（ｆｇ）とし、ステ
ップ１０ｇにおいてイグニッション同期時間ｔ（ｉｇ）
に噴射割合αを乗算してガソリン噴射時間ｔ（ｉｎｊ）
を演算し、ステップ１０９１Ｃおいてガソリン噴射時間
ｔ（ｉｎｊ ）の間ガソリンの噴射を行う。
このようなガソリン同期噴射制御を行うことにより、第
１２ｇＫ示すように％スタータオフ後ガソリンが間欠噴
射される。この結果、ガソリンが４１’ＸＬツシ璽ン信
号に同期して、従って工／シンの負荷状態に応じて噴射
される。
１２ｇＫ示すように％スタータオフ後ガソリンが間欠噴
射される。この結果、ガソリンが４１’ＸＬツシ璽ン信
号に同期して、従って工／シンの負荷状態に応じて噴射
される。
次に第２０発明の実施例についてｌ！明する。本実施例
な第１１図および第１４１図に示す。なお、第１ｓ図お
よび第１４１Ｑにおいて、第７図および第８にと対応す
る部分には同−符号−を付しその説明を省略する０本爽
施例と＃Ｉｌの発明の第２実施例との相違点線、バイメ
タル接点（７ｚ＃）２６を設けた点である。このテ２８
２６は、第１４図に示すように、マイクロコンピュータ
２Ｂの工／ν３４に接続゛されている。
な第１１図および第１４１図に示す。なお、第１ｓ図お
よび第１４１Ｑにおいて、第７図および第８にと対応す
る部分には同−符号−を付しその説明を省略する０本爽
施例と＃Ｉｌの発明の第２実施例との相違点線、バイメ
タル接点（７ｚ＃）２６を設けた点である。このテ２８
２６は、第１４図に示すように、マイクロコンピュータ
２Ｂの工／ν３４に接続゛されている。
ＴＥ１０１には、第１７図に示すように、一端に接点７
２を備え、他端が工／ν３４に接点されたバイメタル７
里が設けられている。とのバイメタル１１には、一端が
Ｘ／’１’８４１１Ｃ＠続され九ヒートーイルＴＯ＆の
他端が接続されている。また、接点７２は、ヒートコイ
ル７０ｂを介してＩ／Ｆ３４に接続されると共に接地さ
れている。
２を備え、他端が工／ν３４に接点されたバイメタル７
里が設けられている。とのバイメタル１１には、一端が
Ｘ／’１’８４１１Ｃ＠続され九ヒートーイルＴＯ＆の
他端が接続されている。また、接点７２は、ヒートコイ
ル７０ｂを介してＩ／Ｆ３４に接続されると共に接地さ
れている。
而して、工／１３４からヒートコイル７０１および７０
ｂに電流を流すと、バイメタル７１を介して工／ＩＦ１
４に電流が流れ、ヒートコイル７０１Ｌおよび７６ｂに
よりバイメタル７１が所定温度以上に熱せられると、バ
イメタル７１が反って接点７２Ｃ）接触を解除し、Ｉ／
ＩＦ５４への電流が遮断される。
ｂに電流を流すと、バイメタル７１を介して工／ＩＦ１
４に電流が流れ、ヒートコイル７０１Ｌおよび７６ｂに
よりバイメタル７１が所定温度以上に熱せられると、バ
イメタル７１が反って接点７２Ｃ）接触を解除し、Ｉ／
ＩＦ５４への電流が遮断される。
以下本実施例の動作をｇ１ｇ図を参照して説明する。な
お、絡１！！図において第９図と対応する部分には同一
符号を付してその説明は省略し、相違点のみ以下に述べ
る。前記ｔｓ１の発明の第２１１施例の動作と本実施例
の動作の主な相違点線、り２ンキング時ガソリン噴射制
御を行５ Ｚ ｆ ｙ ｆ２００を設けた点である。そ
の他、ステラ７’５１．５２および５４の順序が相違す
るが、動作については前記第２実施例の動作と同様であ
る。
お、絡１！！図において第９図と対応する部分には同一
符号を付してその説明は省略し、相違点のみ以下に述べ
る。前記ｔｓ１の発明の第２１１施例の動作と本実施例
の動作の主な相違点線、り２ンキング時ガソリン噴射制
御を行５ Ｚ ｆ ｙ ｆ２００を設けた点である。そ
の他、ステラ７’５１．５２および５４の順序が相違す
るが、動作については前記第２実施例の動作と同様であ
る。
クランキング時ガソリン噴射制御は、第１６図の流れ図
のように行なわれる。イグニッションスイツチがオンさ
れたときに、ステップ２０１において補助燃料４ンデ１
１がオ／され、判定２０２においてスタータ１６がオン
しているか否かを判断する。ここでスタータ１６がオン
していない場合に杜、ステップ２０ｇでＴＺＥ１２６に
電流を流すことなく次の判定５４を行う。これに対し、
スタータがオンしている場合には、ステップ２０３にお
いてテｚ１１２＠に電流を流Ｌ 、スｆ ツｆ ２０
ｍにおいてテ２８２６の出力電圧Ｖを読込み、判定２Ｇ
！１において出力電圧マがＯか否かを判断する。
のように行なわれる。イグニッションスイツチがオンさ
れたときに、ステップ２０１において補助燃料４ンデ１
１がオ／され、判定２０２においてスタータ１６がオン
しているか否かを判断する。ここでスタータ１６がオン
していない場合に杜、ステップ２０ｇでＴＺＥ１２６に
電流を流すことなく次の判定５４を行う。これに対し、
スタータがオンしている場合には、ステップ２０３にお
いてテｚ１１２＠に電流を流Ｌ 、スｆ ツｆ ２０
ｍにおいてテ２８２６の出力電圧Ｖを読込み、判定２Ｇ
！１において出力電圧マがＯか否かを判断する。
そして、出力電圧ＶがＯの場合、すなわち’ｒＺ８２６
が開いている場合には、ステラｆ２０Ｂでガソリンの噴
射を停止し、出力電圧ＶがＯでない場合、すなわちｒｚ
ａｚｍが閉じている場合に社、ステップ２Ｇ７でガソリ
ンの噴射を行った後、７テツ７”２０１に戻る。
が開いている場合には、ステラｆ２０Ｂでガソリンの噴
射を停止し、出力電圧ＶがＯでない場合、すなわちｒｚ
ａｚｍが閉じている場合に社、ステップ２Ｇ７でガソリ
ンの噴射を行った後、７テツ７”２０１に戻る。
上記のクランキング時ガソリン噴射制御によれば、τｚ
８２６の動作によってクランキング時のガソリン噴射時
間が制御される。すなわち、ｒｚａｚｍの特性は、第１
８図に示すように水温が低温Ｔ１から常温Ｔ、 に上
昇するにしたがって、Ｔｚａ２６の接点が開くまでの通
電時間が短くなる０従って、ＴＺＢ３＠から出力される
出力電圧Ｖは、第１９図に示すように、低温Ｔ１での出
力時間は常温？、での出力時間よシ長くなる。なお、’
Ｉ’２８２６の閉じ時間は通常、−２０℃において１０
ｓｅｃ程度とする。この結果、第２０図に示するよう
に、スタータオンからスタータオフの間出力電圧Ｖに応
じてガソリンが間欠噴射される。□なお、スタータオフ
後は、前記第２実施例と同様に点火時期に応じ九関欠噴
射が行なわれる。
８２６の動作によってクランキング時のガソリン噴射時
間が制御される。すなわち、ｒｚａｚｍの特性は、第１
８図に示すように水温が低温Ｔ１から常温Ｔ、 に上
昇するにしたがって、Ｔｚａ２６の接点が開くまでの通
電時間が短くなる０従って、ＴＺＢ３＠から出力される
出力電圧Ｖは、第１９図に示すように、低温Ｔ１での出
力時間は常温？、での出力時間よシ長くなる。なお、’
Ｉ’２８２６の閉じ時間は通常、−２０℃において１０
ｓｅｃ程度とする。この結果、第２０図に示するよう
に、スタータオンからスタータオフの間出力電圧Ｖに応
じてガソリンが間欠噴射される。□なお、スタータオフ
後は、前記第２実施例と同様に点火時期に応じ九関欠噴
射が行なわれる。
本実施例によれば、エンジン始動時のガソリン噴射量が
減少されるので、ガソリンの燃焼によって発生するカー
ノン量が減少され、このカーーンがプラグに付着する量
を減少させることができる、という効果が得られる・
減少されるので、ガソリンの燃焼によって発生するカー
ノン量が減少され、このカーーンがプラグに付着する量
を減少させることができる、という効果が得られる・
第１図は、エチルアルコールとガソリンにおける外気温
と始動時間との関係を示す線図“、第２図は、第１の発
明の第１実施例を示すブロック線図、第３図社、前記第
１実施例におけるマイクロコンピュータの詳細を示すブ
ロック線図、第４図社、前記第１実施例の動作を示す流
れ図、第５図は、空燃比と排気温との関係を示す縮図、
第６図社、前記第１実施例におけるタイムチャートを示
す線図、第７図は、第１の発明の第２実施例を示すブロ
ック線図、第８図は、前記第２実施例におけるマイクロ
コンピュータの詳細を示すプレツク線図、第９図は、前
記第２実施例の動作を示す流れ図、第１０図は、第９図
のガンリン同期噴射制御の詳細を示す流れ図、第１１図
は、水温に対する噴射割合を示す縮図、第１２図は、前
記ガソリン同期噴射制御のタイムチャートを示す縮図、
第１１図線、第２の発明の一実施例を示すブロック線図
、第１４図は、前記実施例にお妙るマイクロコンピュー
タＯ詳細を示すブロック線図、第１！ＩＩＱは、前記実
施例の動作を示す流れ図、第１６図は、第１５＠１０ク
ツンキンダ時ガソリン噴射制御の詳細を示す流れ図、第
１７図線、前記実施例に使用されるバイメタル一点を示
す回路図、第１８図は、水温とバイメタル接点間までの
通電時間との関係を示す線図、第１９図は、／４イメタ
ル接点の出力電圧波形を示す線図、第２０図は、ガソリ
ン噴射のタイムチャートを示す縮図である０ １・・・エンシン本体、 ２１０．インテユクマ二ホールド、 ４・・・エキゾーストマニホールド、 ト・・主燃料タンク、 ９・・・補助燃料タンク、１
４・・・排気温センサ、 １５・・・水温センサ、１
６・・・スタータ、 １７・・・イダニツシｌンコイル、 ２６・・・バイメタル接点。 代理人 鵜 沼 辰 之 （はか２名） 第１図 外隻ｉ 第５図 ９１Ｍ比（λ） 第６図 第７図 第８図 第１０図 第１１図 永 ；Ｌ Ｔｗ 第１２ Ｆ７１ 第１３図 第１６図 第１７図 第１８図 択りＩＴｗ（・Ｃ） 第１９図 飼 第２０図
と始動時間との関係を示す線図“、第２図は、第１の発
明の第１実施例を示すブロック線図、第３図社、前記第
１実施例におけるマイクロコンピュータの詳細を示すブ
ロック線図、第４図社、前記第１実施例の動作を示す流
れ図、第５図は、空燃比と排気温との関係を示す縮図、
第６図社、前記第１実施例におけるタイムチャートを示
す線図、第７図は、第１の発明の第２実施例を示すブロ
ック線図、第８図は、前記第２実施例におけるマイクロ
コンピュータの詳細を示すプレツク線図、第９図は、前
記第２実施例の動作を示す流れ図、第１０図は、第９図
のガンリン同期噴射制御の詳細を示す流れ図、第１１図
は、水温に対する噴射割合を示す縮図、第１２図は、前
記ガソリン同期噴射制御のタイムチャートを示す縮図、
第１１図線、第２の発明の一実施例を示すブロック線図
、第１４図は、前記実施例にお妙るマイクロコンピュー
タＯ詳細を示すブロック線図、第１！ＩＩＱは、前記実
施例の動作を示す流れ図、第１６図は、第１５＠１０ク
ツンキンダ時ガソリン噴射制御の詳細を示す流れ図、第
１７図線、前記実施例に使用されるバイメタル一点を示
す回路図、第１８図は、水温とバイメタル接点間までの
通電時間との関係を示す線図、第１９図は、／４イメタ
ル接点の出力電圧波形を示す線図、第２０図は、ガソリ
ン噴射のタイムチャートを示す縮図である０ １・・・エンシン本体、 ２１０．インテユクマ二ホールド、 ４・・・エキゾーストマニホールド、 ト・・主燃料タンク、 ９・・・補助燃料タンク、１
４・・・排気温センサ、 １５・・・水温センサ、１
６・・・スタータ、 １７・・・イダニツシｌンコイル、 ２６・・・バイメタル接点。 代理人 鵜 沼 辰 之 （はか２名） 第１図 外隻ｉ 第５図 ９１Ｍ比（λ） 第６図 第７図 第８図 第１０図 第１１図 永 ；Ｌ Ｔｗ 第１２ Ｆ７１ 第１３図 第１６図 第１７図 第１８図 択りＩＴｗ（・Ｃ） 第１９図 飼 第２０図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）低蒸気圧の主燃料を供給する主燃料供給装置と、
高蒸気圧の補助燃料を噴射する補助燃料供給装置と、エ
ンジン冷間時に前記主燃料に加えて前記補助燃料を噴射
する制御信号を前記補助燃料供給数ｔＫ出力する制御回
路とを含む低蒸気圧燃料を主燃料とするエンシンにおい
て、排出ガスの温度を検出して排気温信号を出力する排
気温センサを設け、前記排気温４信号によシ排気温が上
昇から下降に変化し九ことが検出されたときに前記補助
燃料の噴射を停止する制御信号を前記制御回路から出力
するようにしたことを特徴とする低蒸気圧燃料な主燃料
とするエンシン。 （１）前記制御回路は、前記排気温信号により排気温か
上昇から下降に変化したこと力監検出されたときにエン
ノンのイグニッション信号に同期させて補助燃料を噴射
する制御信号を出力するようにした特許請求の範囲第１
項記載の低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジン。 （３）・低蒸気圧の主燃料を供給する主燃料供給装置と
、高蒸気圧の補助燃料を噴射する補助燃料供給装置と、
エンジン冷間時に前記主燃料に加えて前記補助燃料を噴
射する制御ＫＩ傷信号前記補助燃料供給装置に出力する
制御回路とを含む低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジン
において、排出ガスの温度を検出して排気温信号を出力
する排気温センナと、工／ジン冷却水温によって開閉時
間が異るバイメタル接点とを設け、エンジンのり２ンキ
ンダ時に前記バイメタル接点からの信号によシ補助燃料
を間欠噴射すると共に、前記クランキング終了後にエン
ジンのイグニッション信号に同期させて補助燃料を噴射
するようにしたことを特徴とする低蒸気圧燃料を主燃料
とするエンジン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56147311A JPS5848737A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56147311A JPS5848737A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848737A true JPS5848737A (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=15427318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56147311A Pending JPS5848737A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 低蒸気圧燃料を主燃料とするエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848737A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02120339A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-08 | Sakota Kagaku Kaihatsu Kenkyusho:Kk | 吸水性樹脂の製造法 |
| WO2008129608A1 (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-30 | Denso Corporation | 内燃機関の制御装置 |
| US8200412B2 (en) | 2006-04-04 | 2012-06-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Controller for internal combustion engine |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP56147311A patent/JPS5848737A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02120339A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-08 | Sakota Kagaku Kaihatsu Kenkyusho:Kk | 吸水性樹脂の製造法 |
| US8200412B2 (en) | 2006-04-04 | 2012-06-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Controller for internal combustion engine |
| WO2008129608A1 (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-30 | Denso Corporation | 内燃機関の制御装置 |
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