JPS5847788B2 - 磁気バブル駆動回路 - Google Patents
磁気バブル駆動回路Info
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- JPS5847788B2 JPS5847788B2 JP53033065A JP3306578A JPS5847788B2 JP S5847788 B2 JPS5847788 B2 JP S5847788B2 JP 53033065 A JP53033065 A JP 53033065A JP 3306578 A JP3306578 A JP 3306578A JP S5847788 B2 JPS5847788 B2 JP S5847788B2
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- Japan
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- coil
- circuit
- diodes
- terminal
- power supply
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-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11C—STATIC STORES
- G11C19/00—Digital stores in which the information is moved stepwise, e.g. shift registers
- G11C19/02—Digital stores in which the information is moved stepwise, e.g. shift registers using magnetic elements
- G11C19/08—Digital stores in which the information is moved stepwise, e.g. shift registers using magnetic elements using thin films in plane structure
- G11C19/085—Generating magnetic fields therefor, e.g. uniform magnetic field for magnetic domain stabilisation
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁気バブルを転送するために用いられる回転磁
界発生用の磁気バブルメモリ駆動回路に関するものであ
る。
界発生用の磁気バブルメモリ駆動回路に関するものであ
る。
一般に磁気バブルを転送用パターン間で転送するために
は、磁気バブルが存在する磁性薄膜面内に面方向の回転
磁界を加えることが必要である。
は、磁気バブルが存在する磁性薄膜面内に面方向の回転
磁界を加えることが必要である。
第１図は通常用いられている回転磁界発生用のコイルブ
ロックの刹視図である。
ロックの刹視図である。
Ｘコイル１とＹコイル２は互いに直交して配置され、図
示していないがこの中にバブルメモリチップが収納され
ている。
示していないがこの中にバブルメモリチップが収納され
ている。
Ｘコイル１により生じる磁界は矢印Ｘ方向に向き、Ｙコ
イル２により生じる磁界は矢印Ｙ方向に向く。
イル２により生じる磁界は矢印Ｙ方向に向く。
したがってＸコイル１に正弦波電流を流し、Ｙコイル２
にこれより９００位相を遅らせた正弦波電流を流すと、
円形の磁界軌跡を有し反時計方向に回転する回転磁界が
得られる。
にこれより９００位相を遅らせた正弦波電流を流すと、
円形の磁界軌跡を有し反時計方向に回転する回転磁界が
得られる。
ところが、この方式によると正弦波電流を発生するため
に発振回路が必要となるため、近年は直流電圧をそのま
ま印加しコイルのインダクタンスにより生じる三角波電
流を用いるようになってきた。
に発振回路が必要となるため、近年は直流電圧をそのま
ま印加しコイルのインダクタンスにより生じる三角波電
流を用いるようになってきた。
第２図はコイルに流す三角波電流の波形図で、イはＸコ
イル、口はＹコイルに流す各電流波形である。
イル、口はＹコイルに流す各電流波形である。
第３図はそのときの磁界軌跡図である。Ｘコイルに三角
波電流を流し、Ｙコイルにこれより９００位相が遅れた
三角波電流を流すと四角形の磁界軌跡を有する回転磁界
が発生する。
波電流を流し、Ｙコイルにこれより９００位相が遅れた
三角波電流を流すと四角形の磁界軌跡を有する回転磁界
が発生する。
第４図はこのような三角波電流を発生するために従来用
いられている駆動回路の回路図、第５図はこの回路のタ
イムチャートである。
いられている駆動回路の回路図、第５図はこの回路のタ
イムチャートである。
３ ， ４ ， ５．６はトランジスタ、？，８，９．
１０はダイオードである。
１０はダイオードである。
まず、トランジスタ３と６を同時にオンするとＸコイル
１には図で左側が正右側が負の電圧が印加され、矢印ｉ
の方向（以後これを正方向とする）に電流が流れる。
１には図で左側が正右側が負の電圧が印加され、矢印ｉ
の方向（以後これを正方向とする）に電流が流れる。
印加直流電圧は一定のためＸコイル１のインダクタンス
により電流は直線的に増加する。
により電流は直線的に増加する。
所定時間でトランジスタ３，６がオフになると、Ｘコイ
ル１に蓄えられていた電流はダイオード８，９を経て電
源へ流れ直線的に減少するが、この減少時間はトランジ
スタ３，６がオンになっていた時間にほぼ等しい。
ル１に蓄えられていた電流はダイオード８，９を経て電
源へ流れ直線的に減少するが、この減少時間はトランジ
スタ３，６がオンになっていた時間にほぼ等しい。
したがって、トランジスタ３，６がオンしていた時間の
２倍の時間で正の三角波電流が得られる。
２倍の時間で正の三角波電流が得られる。
次にトランジスタ４，５を同時にオンするとＸコイル１
には前と逆方向の電圧が印加され、Ｘコイル１には負方
向に電流が流れ、この電流は直線的に増大する。
には前と逆方向の電圧が印加され、Ｘコイル１には負方
向に電流が流れ、この電流は直線的に増大する。
トランジスタ４，５が所定時間でオフになると、Ｘコイ
ル１に蓄えられていた電流はダイオード７，１０を経て
電源へ流れ直線的に減少する。
ル１に蓄えられていた電流はダイオード７，１０を経て
電源へ流れ直線的に減少する。
したがってトランジスタ４，５がオンしていた時間の２
倍の時間で負の三角波電流が得られる。
倍の時間で負の三角波電流が得られる。
以後この動作を繰り返して連続三角波電流が得られるが
、この状態を第５図に示す。
、この状態を第５図に示す。
なお第５図のイはトランジスタ３，６のオン・オフ、口
はトランジスタ４，５０オン・オフ状態をそれぞれ示す
。
はトランジスタ４，５０オン・オフ状態をそれぞれ示す
。
図のハはＸコイル１に流れる三角波電流で第２図イと同
じものである。
じものである。
なお、Ｙコイル２に流れる三角波電流も同様な回路によ
って得られる。
って得られる。
このようにＸコイル１、Ｙコイル２には位相差９００の
三角波電流が流れ、これによる磁界が合成されて回転磁
界が発生し磁気バブルは転送される。
三角波電流が流れ、これによる磁界が合成されて回転磁
界が発生し磁気バブルは転送される。
しかしながら、従来の磁気バブル駆動回路においては、
コイル１個に対してトランジスタ４個、ダイオード４個
を含む駆動回路が１組づつ必要となるため、磁気バブル
素子が増えこれにともないコイルの数が増加してくると
、駆動回路も比例して増加しコストが高くなると同時に
スペースをとって装置が大形になってしまう欠点があっ
た。
コイル１個に対してトランジスタ４個、ダイオード４個
を含む駆動回路が１組づつ必要となるため、磁気バブル
素子が増えこれにともないコイルの数が増加してくると
、駆動回路も比例して増加しコストが高くなると同時に
スペースをとって装置が大形になってしまう欠点があっ
た。
本発明はこのような従来の欠点を解消するためになされ
たもので、その目的とするところは、回転磁界を発生す
るためのコイルが増加しても三角波電流の波形対称性を
確保しつつ、かつ駆動回路はその割合には増加せずコス
トが低減し小形化がはかれるような磁気バブル駆動回路
を提供することにある。
たもので、その目的とするところは、回転磁界を発生す
るためのコイルが増加しても三角波電流の波形対称性を
確保しつつ、かつ駆動回路はその割合には増加せずコス
トが低減し小形化がはかれるような磁気バブル駆動回路
を提供することにある。
この目的を達成するために、駆動回路をスイッチ側とド
ライバ側に分け、複数のコイルからマトリックス選択し
て所定のコイルのみ電流を流すようにし、コイルとドラ
イバ側の回路との間に選択してないコイルには通電しな
いようにダイオードを接続し、かつダイオードの数は極
力少なくしたものである。
ライバ側に分け、複数のコイルからマトリックス選択し
て所定のコイルのみ電流を流すようにし、コイルとドラ
イバ側の回路との間に選択してないコイルには通電しな
いようにダイオードを接続し、かつダイオードの数は極
力少なくしたものである。
以下、本発明を実施例に基づいて詳細に訝明する。
第６図は本発明に係る磁気バブル駆動回路の一実施例の
回路図である。
回路図である。
この実施例においては４個のコイル１２，１３，１４，
１５を使用した例について訣明する。
１５を使用した例について訣明する。
スイッチ側回路のスイッチング素子はトランジスタ１６
，１７およびトランジスタ１ ８ ， １ ９、ドライ
バ側回路のスイッチング素子はトランジスタ２０，２１
およびトンンジスタ２２，２３からなる。
，１７およびトランジスタ１ ８ ， １ ９、ドライ
バ側回路のスイッチング素子はトランジスタ２０，２１
およびトンンジスタ２２，２３からなる。
このトランジスタ１６，１７および１８，１９はそれぞ
れ直流電源４０に順方向に直列接続されている。
れ直流電源４０に順方向に直列接続されている。
さらに直流電源４０にはダイオード２４，２５およびダ
イオード２６，２７がそれぞれ直流電流４０に対して逆
方向に直列接続される。
イオード２６，２７がそれぞれ直流電流４０に対して逆
方向に直列接続される。
そしてトランジスタ１６と１７の接続点ａおよびトラン
ジスタ１８と１９の接続点ｂには、ダイオード２６と２
７の接続点およびダイオード２６と２１の接続点がそれ
ぞれ接続されスイッチ側回路を構成し、さらにこの接続
点ａにはコイル１２，１３のスイッチ側端子が共通接続
され、接続点ｂにはコイル１４，１５０スイッチ側端子
が共通接続される。
ジスタ１８と１９の接続点ｂには、ダイオード２６と２
７の接続点およびダイオード２６と２１の接続点がそれ
ぞれ接続されスイッチ側回路を構成し、さらにこの接続
点ａにはコイル１２，１３のスイッチ側端子が共通接続
され、接続点ｂにはコイル１４，１５０スイッチ側端子
が共通接続される。
一方、直流電源４０に対しトランジスタ２０が順方向に
ダイオード２８が逆方向にて直列接続され、同時にダイ
オード２９が逆方向にトランジスタ２１が順方向にて直
列接続され、さらにトランジスタ２２が順方向にダイオ
ード３０が逆方向にて直列接続され、ダイオード３１が
逆方向にトランジスタ２３が順方向にて直列接続され、
以上でドライバ側回路が構成される。
ダイオード２８が逆方向にて直列接続され、同時にダイ
オード２９が逆方向にトランジスタ２１が順方向にて直
列接続され、さらにトランジスタ２２が順方向にダイオ
ード３０が逆方向にて直列接続され、ダイオード３１が
逆方向にトランジスタ２３が順方向にて直列接続され、
以上でドライバ側回路が構成される。
そしてトランジスタ２０とダイオード２８の接続点Ｃお
よびトランジスタ２２とダイオード３０の接続点ｅはコ
イルの回路に対する第１コイル接続端子、ダイオード２
９とトランジスタ２１の接続点ｄおよびダイオード３１
とトランジスタ２３の接続点ｆはコイルの回路に対する
第２コイル接続端子になる。
よびトランジスタ２２とダイオード３０の接続点ｅはコ
イルの回路に対する第１コイル接続端子、ダイオード２
９とトランジスタ２１の接続点ｄおよびダイオード３１
とトランジスタ２３の接続点ｆはコイルの回路に対する
第２コイル接続端子になる。
一方、コイル１２のドライバ側端子にはダイオード３２
と３３の互いに逆極性の一端がそれぞれ接続され、コイ
ル１３のドライバ側端子にはダイオード３４と３５の互
いに逆極性の一端がそれぞれ接続される。
と３３の互いに逆極性の一端がそれぞれ接続され、コイ
ル１３のドライバ側端子にはダイオード３４と３５の互
いに逆極性の一端がそれぞれ接続される。
同様にコイル１４および１５にもダイオード３６と３１
およびダイオード３８と３９がそれぞれ接続され、以上
でコイル回路が構成される。
およびダイオード３８と３９がそれぞれ接続され、以上
でコイル回路が構成される。
そしてコイル１２および１３のスイ゛ノチ側端子は共通
にスイッチ側回路の接続点ａに接続され、コイル１４お
よび１５のスイッチ側端子は同じく共通に接続点ｂに接
続される。
にスイッチ側回路の接続点ａに接続され、コイル１４お
よび１５のスイッチ側端子は同じく共通に接続点ｂに接
続される。
また、ダイオード３２および３６の他端は共通にドライ
バ側回路の第１コイル接続端子Ｃに接続され、ダイオー
ド３３および３７の他端は共通に第２コイル接続端子ｄ
に接続される。
バ側回路の第１コイル接続端子Ｃに接続され、ダイオー
ド３３および３７の他端は共通に第２コイル接続端子ｄ
に接続される。
同様にダイオード３５および３８、ダイオード３５およ
び３９の各他端は共通に第１コイル接続端子ｅ１第２コ
イル接続端子ｆにそれぞれ接続される。
び３９の各他端は共通に第１コイル接続端子ｅ１第２コ
イル接続端子ｆにそれぞれ接続される。
このような回路構成において、いま４個のコイルのうち
から１２を選択して三角波電流を流す場合、トランジス
タ１６，１γからなるスイッチ側回路とトランジスタ２
０．２１からなるドライバ側回路を選んで動作させるこ
とになる。
から１２を選択して三角波電流を流す場合、トランジス
タ１６，１γからなるスイッチ側回路とトランジスタ２
０．２１からなるドライバ側回路を選んで動作させるこ
とになる。
まず、トランジスタ１６と２１を同時にオンさせるとコ
イル１２には直流電源４０からスイッチ側端子が正でド
ライバ側端子が負の電圧が印加され、その結果コイル１
２の電流はダイオード３３を通りほぼ直線的に増加する
。
イル１２には直流電源４０からスイッチ側端子が正でド
ライバ側端子が負の電圧が印加され、その結果コイル１
２の電流はダイオード３３を通りほぼ直線的に増加する
。
このとき、各コイルのドライバ側端子に接続されたダイ
オード３２，〜，３９がないとすると、この電圧は同時
にコイル１３，１５および１４を直列に接続した回路に
も印加され、これらのコイルに電流が流れてしまうこと
になる。
オード３２，〜，３９がないとすると、この電圧は同時
にコイル１３，１５および１４を直列に接続した回路に
も印加され、これらのコイルに電流が流れてしまうこと
になる。
しかしコイル１３を経てコイル１５に向う電流はダイオ
ード３４および３９が逆極性であるためにこれによって
阻止され、電流はコイル１２のみに流れる。
ード３４および３９が逆極性であるためにこれによって
阻止され、電流はコイル１２のみに流れる。
次に所定時間でトランジスタ１６と２１がオフになると
コイル１２に蓄えられた電流ｉはダイオード２５，３４
，２９を経て直流電源４０の回路に流れほぼ直線的に減
少する。
コイル１２に蓄えられた電流ｉはダイオード２５，３４
，２９を経て直流電源４０の回路に流れほぼ直線的に減
少する。
減少する時間はトランジスタ１６と２１がオンしていた
時間とほぼ同じであるため、このオンになっていた時間
の２倍の時間で正の三角波電源が得られる。
時間とほぼ同じであるため、このオンになっていた時間
の２倍の時間で正の三角波電源が得られる。
次にトランジスタ１７と２０を同時にオンすると、コイ
ル１２に前と逆方向の電圧がかかり、コイル１２の電流
は負の方向に直線的に増加する。
ル１２に前と逆方向の電圧がかかり、コイル１２の電流
は負の方向に直線的に増加する。
このとき、同様にコイル１４，１５および１３の直列回
路に流れようとする電流はダイオード３８および３５に
よって阻止されコイル１２のみに電流は流れる。
路に流れようとする電流はダイオード３８および３５に
よって阻止されコイル１２のみに電流は流れる。
トランジスタ１７と２０をオフにするとコイル１２に蓄
えられた電流はダイオード２８，３２，２４を経て直流
電源４０の回路に直線的に減少して流れ、負の三角波電
流が得られる。
えられた電流はダイオード２８，３２，２４を経て直流
電源４０の回路に直線的に減少して流れ、負の三角波電
流が得られる。
このようにトランジスタ１６と２１のオンー全トランジ
スタのオフートランジスタ１１と２０のオンー全トラン
ジスタのオフの動作を繰り返してコイル１２に第５図に
示したような連続した三角波電流が流れる。
スタのオフートランジスタ１１と２０のオンー全トラン
ジスタのオフの動作を繰り返してコイル１２に第５図に
示したような連続した三角波電流が流れる。
次にコイル１３を選択して三角波電流を流す場合は、ト
ランジスタ１６，１７からなるスイ゛ノチ側回路とトラ
ンジスタ２２ ．２３力）うなるドライバ側回路を選ん
で同様に動作させる。
ランジスタ１６，１７からなるスイ゛ノチ側回路とトラ
ンジスタ２２ ．２３力）うなるドライバ側回路を選ん
で同様に動作させる。
また、コイル１４を選択して三角波電流を流す場合は、
トランジスタ１８，１９からなるスイ゛ノチ側回路とト
ランジスタ２０．２１からなるドライバ側回路を選んで
動作し、さらにコイル１５を選択して三角波電流を流す
場合は、トランジスタ１８，１９からなるスイッチ側回
路とトランジスタ２２ ． ２３からなるドライバ側回
路を選んで動作させればよい。
トランジスタ１８，１９からなるスイ゛ノチ側回路とト
ランジスタ２０．２１からなるドライバ側回路を選んで
動作し、さらにコイル１５を選択して三角波電流を流す
場合は、トランジスタ１８，１９からなるスイッチ側回
路とトランジスタ２２ ． ２３からなるドライバ側回
路を選んで動作させればよい。
本実施例では４個のコイルを選択して電流を流したが、
使用するトランジスタの数は８個である。
使用するトランジスタの数は８個である。
従来の回路では第４図に示したような回路を使用すると
コイル１個で４個のトランジスタが必要となるため４個
のコイルではトランジスタは１６個になるが、本実施例
ではその半分ですむことになる。
コイル１個で４個のトランジスタが必要となるため４個
のコイルではトランジスタは１６個になるが、本実施例
ではその半分ですむことになる。
三角波駆動を行う場合、三角波電流の波形対称性を良く
するためには、スイッチング素子をＯＮにしコイルに電
流を流し込むときのコイル両端の電圧と、スイッチング
素子をＯＦＦにしてコイルの電流をダイオードを通して
クランプ電源へ放電するときのコイル両端の電圧との差
を小さくすることが必要である。
するためには、スイッチング素子をＯＮにしコイルに電
流を流し込むときのコイル両端の電圧と、スイッチング
素子をＯＦＦにしてコイルの電流をダイオードを通して
クランプ電源へ放電するときのコイル両端の電圧との差
を小さくすることが必要である。
従ってコイルと直列に接続されるスイッチング素子及び
ダイオードによる電圧降下を少なくする必要がある。
ダイオードによる電圧降下を少なくする必要がある。
本実施例ではスイッチング素子ＯＮ時にコイルに直列に
接続されるダイオードの数は１個、スイッチング素子Ｏ
ＦＦ時のそれは３個に抑えることが出来、三角波電流の
対称性を実用上十分に確保することができた。
接続されるダイオードの数は１個、スイッチング素子Ｏ
ＦＦ時のそれは３個に抑えることが出来、三角波電流の
対称性を実用上十分に確保することができた。
コイルの数を増やす場合は、コイル回路をスイッチ側回
路のコイル接続端子に並列的に接続しドライバ側回路は
同数増加したり、またコイル回路をドライバ側回路の第
１、第２コイル接続端子に並列的に接続しスイッチ側回
路は同数増加したりすればよい。
路のコイル接続端子に並列的に接続しドライバ側回路は
同数増加したり、またコイル回路をドライバ側回路の第
１、第２コイル接続端子に並列的に接続しスイッチ側回
路は同数増加したりすればよい。
コイルの数が増えると駆動回路数が減少する効果はさら
に大きくなる。
に大きくなる。
第１図は他の実施例の回路図である。
第６図に示したダイオード２８，２９，３０，３１をコ
イル回路に接続したものである。
イル回路に接続したものである。
コイル１２のドライバ側端子に直流電源４０にともに逆
方向に直列接続したダイオード４１と４２の接続点が接
続され、コイル１３のドライバ側端子に直流電源４０？
ともに逆方向に直列接続したダイオード４３と４４の接
続点が接続される。
方向に直列接続したダイオード４１と４２の接続点が接
続され、コイル１３のドライバ側端子に直流電源４０？
ともに逆方向に直列接続したダイオード４３と４４の接
続点が接続される。
全く同様にコイル１４およびコイル１５の各ドライバ側
端子にダイオード４５と４６およびダイオード４７と４
８の各接続点がそれぞれ接続される。
端子にダイオード４５と４６およびダイオード４７と４
８の各接続点がそれぞれ接続される。
動作は第６図の実施例とほぼ同じであるが、例えばコイ
ル１２の場合コイルに蓄えられた電流が正方向で減少す
る際、第６図の実施例では３個のダイオード２５，３４
，２９を経て電流が流れたのに対し、２個のダイオード
２５．４１を経て電流が流れる。
ル１２の場合コイルに蓄えられた電流が正方向で減少す
る際、第６図の実施例では３個のダイオード２５，３４
，２９を経て電流が流れたのに対し、２個のダイオード
２５．４１を経て電流が流れる。
また負方向で電流が減少する際も２個のダイオード４２
，２４を経て電流が流れる。
，２４を経て電流が流れる。
このため、回路の電圧降下はダイオード１個分だけ減り
、電流が減少する時間が長くなり三角波の対称性がよく
なるという効果がさらにある。
、電流が減少する時間が長くなり三角波の対称性がよく
なるという効果がさらにある。
以上の各実施例は直流電源として正電源を用いたが、ト
ランジスタおよびダイオードの極性を逆にすれば負電源
を適用できることは明らかであり、また前記各実施例の
グランドのかわりに負の電源を用いて２電源式にするこ
ともできる。
ランジスタおよびダイオードの極性を逆にすれば負電源
を適用できることは明らかであり、また前記各実施例の
グランドのかわりに負の電源を用いて２電源式にするこ
ともできる。
また、三角波電流だけでなくトランジスタの動作タイン
グを少し変えるだけで台形波電流にすることもできる。
グを少し変えるだけで台形波電流にすることもできる。
さらにトランジスタのかわりに各種のスイッチング素子
を使用できるのは勿論である。
を使用できるのは勿論である。
以上のように本発明に係る磁気バブル駆動回路によると
、磁気バブル素子の増加によって回転磁界発生用のコイ
ルが増加しても三角波電流の波形対称性を確保しつつ、
かつ駆動回路はさほど増加させる必要なく、コストが低
く小形化をはかれる効果がある。
、磁気バブル素子の増加によって回転磁界発生用のコイ
ルが増加しても三角波電流の波形対称性を確保しつつ、
かつ駆動回路はさほど増加させる必要なく、コストが低
く小形化をはかれる効果がある。
第１図は通常の回転磁界発生用コイルブロックの刷視図
、第２図はこのコイルに流す三角波電流の波形図、第３
図・はこの磁界軌跡図、第４図は三角波電流を得るため
の従来の駆動回路図、第５図はこの回路のタイムチャー
ト、第６図は本発明に係る磁気バブル駆動回路の一実施
例の回路図、第７図は他の実施例の回路図である。 １２，〜，１５・・・・・・コイル、１６ツ〜フ２３゜
゜゜・・・トランジスタ、２４，〜，３９・・・・・・
ダイオード、４０・・・・・・直流電源。
、第２図はこのコイルに流す三角波電流の波形図、第３
図・はこの磁界軌跡図、第４図は三角波電流を得るため
の従来の駆動回路図、第５図はこの回路のタイムチャー
ト、第６図は本発明に係る磁気バブル駆動回路の一実施
例の回路図、第７図は他の実施例の回路図である。 １２，〜，１５・・・・・・コイル、１６ツ〜フ２３゜
゜゜・・・トランジスタ、２４，〜，３９・・・・・・
ダイオード、４０・・・・・・直流電源。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 回転磁界を発生させるためのコイルに電流を供船す
る駆動回路をスイッチ側とドライバ側に分け、複数のコ
イルからマトリックス選択して所定のコイルにのみ電流
を流すようにした磁気バブル駆動回路において、直流電
源に順方向に２個のスイッチング素子を直列接続した回
路とこの直流電源にともに逆方向に２個のダイオードを
直列接続した回路とからなりこのスイッチング素子同志
の接続点とダイオード同志の接続点を互いに接続してコ
イル接続端子としたスイッチ側回路と、前記直流電源に
順方向のスイッチング素子と逆方向のダイオードを直列
接続しこの接続点を第１コイル接続端子とした回路と前
記直流電源に逆方向のダイオードと順方向のスイッチン
グ素子を直列接続しこの接続点を第２コイル接続端子と
した回路とからなるドライバ側回路と、コイルとこのコ
イルのドライバ側端子に互いに逆極性の一端をそれぞれ
接続した２個のダイオードとからなるコイル回路とから
構成され、前記スイッチ側回路のコイル接続端子に前記
コイル回路のコイルのスイッチ側端子を接続し、前記ド
ライバ側回路の第１コイル接続端子および第２コイル接
続端子に前記コイル回路のダイオードをスイッチング素
子と順方向接続になるようにそれぞれ接続した磁気バブ
ル駆動回路。 ２ 回転磁界を発生させるためのコイルに電流を供給す
る駆動回路をスイッチ側とドライバ側に分け、複数のコ
イルからマトリックス選択して所定のコイルにのみ電流
を流すようにした磁気バブル駆動回路において、直流電
源に順方向に２個のスイッチング素子を直列接続した回
路とこの直流電源にともに逆方向に２個のダイオードを
直列接続した回路とからなりこのスイッチング素子同志
の接続点とダイオード同志の接続点を互いに接続してコ
イル接続端子としたスイッチ側回路と、前記直流電源の
一方の極にその一端を順方向になるように接続し他端を
第１コイル接続端子としたスイッチング素子と前記直流
電源の他方の極にその一端を順方向になるように接続し
他端を第２コイル接続端子としたスイッチング素子とか
らなるドライバ側回路と、コイルとこのコイルのドライ
バ側端子に互いに逆極性の一端をそれぞれ接続し他端を
接続端子とした２個のダイオードと前記直流電源にとも
に逆方向に２個のダイオードを直列接続しその直列に接
続した点をこのドライバ側端子に接続した回路とからな
るコイル回路とから構威され、前記スイッチ側回路のコ
イル接続端子に前記コイル回路のコイルのスイッチ側端
子を接続し、前記ドライバ側回路の第１コイル接続端子
および第２コイル接続端子に前記コイル回路のダイオー
ドの接続端子をこれらのダイオードがスイッチング素子
と順方向接続になるようにそれぞれ接続した磁気バブル
駆動回路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53033065A JPS5847788B2 (ja) | 1978-03-24 | 1978-03-24 | 磁気バブル駆動回路 |
| US06/001,456 US4310898A (en) | 1978-03-24 | 1979-01-08 | Minimum magnetic bubble driving circuits for multiple coils |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53033065A JPS5847788B2 (ja) | 1978-03-24 | 1978-03-24 | 磁気バブル駆動回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54125937A JPS54125937A (en) | 1979-09-29 |
| JPS5847788B2 true JPS5847788B2 (ja) | 1983-10-25 |
Family
ID=12376323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53033065A Expired JPS5847788B2 (ja) | 1978-03-24 | 1978-03-24 | 磁気バブル駆動回路 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4310898A (ja) |
| JP (1) | JPS5847788B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5835786A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-02 | Hitachi Ltd | 磁気バブルメモリシステム |
| US8641005B2 (en) * | 2010-12-30 | 2014-02-04 | United States Gypsum Company | Container mixing stand |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5034380B1 (ja) * | 1971-06-30 | 1975-11-07 | ||
| NL7401401A (nl) * | 1974-02-01 | 1975-08-05 | Philips Nv | Stroompulsgenerator. |
| LU70695A1 (ja) * | 1974-03-27 | 1974-12-10 | ||
| US4106088A (en) * | 1977-09-15 | 1978-08-08 | Control Data Corporation | Current drive circuits |
-
1978
- 1978-03-24 JP JP53033065A patent/JPS5847788B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-01-08 US US06/001,456 patent/US4310898A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54125937A (en) | 1979-09-29 |
| US4310898A (en) | 1982-01-12 |
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