JPS5847347A - レ−ザダイオ−ドの出力安定化回路 - Google Patents
レ−ザダイオ−ドの出力安定化回路Info
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- JPS5847347A JPS5847347A JP56145870A JP14587081A JPS5847347A JP S5847347 A JPS5847347 A JP S5847347A JP 56145870 A JP56145870 A JP 56145870A JP 14587081 A JP14587081 A JP 14587081A JP S5847347 A JPS5847347 A JP S5847347A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、主として光通信システムで使用する、レーザ
ダイオードの出力安定化回路に関するものでｉ、る。 レーザタイオードは発光電力が大きくまた高速変調か可
能という特長を有しており、光フアイバケーブルによる
長距離・高速のディジタル通信システムを中心に広く使
用されている。 レーザダイオードを過信用発光源として用いる場合の大
きな問題点は、主として動作ｍ＆によって発光電力がか
なり大きく変動することであり、これを防止するために
従来よりいくつかの手段が考案されている０第１図に、
従来最も良く用いられているレーザダイオード出力安定
化回路の一例を示す。 同図において１００はし・−ザダイオード、 １０１は
光ファイバΦケーブル、１０２はレーザダイオードの駆
動回路、１０３はレーザダイメート１００の出力光の一
部を受光・検出し、−発光電力に応じた直流制御電流Ｉ
を出力する、光検出回路である。 この光検出回路は、たとえばフォトダイオード１０４、
フォトタイオードの負荷紙が；１０５、フォトダイオー
ドの出力信号を平滑化するためのコンデンサ１０６、充
分な制御電流を得るための直流増１１ｆｌ１０７、
直流増幅器の負荷抵抗１０８ Ｊこよって構成される
〇 いま駆動回路１０２の入力端子ＩＱ９に入力パルス信号
が加わると、駆動−路（ｋ４１図の例では２−のバイポ
ーラ・トランジスタ１１０．１１１から成る電流切換回
路）によって、これが所要の振幅０１）をもったパルス
電流に変換され、そのパルス電流Ｉｓがレーザダイオー
ド１００に加えられる。 レーザタイオードには、抵抗１１２を介し一定の直流バ
イアス電流Ｉｏも同時に加えられている。 このＩｏの値は、第２図の光出力対駆動電流特性に示す
ように、通常レーザダイオードの発光スレショルドＸｍ
１ｔａよりやや小さく選ばれる０レーザタイオードの動
作温度がＴ１℃であるときの、光出力対駆動電流特性が
第２図の曲線２００で表わされるものとし、同図２０１
のような振幅Ｉｓのパルス電流が加わった時の光出力（
ｖＪ２図の例ではピーク電力値）がＰｏで一定になるよ
うに光検出回路１４１図１０３）の諸定数が決められて
いるものとすると、光検出回路が供給すべき電流（第１
図のＩ）は＃Ｉ２図に１１で示す値となるＯＬ−ザタイ
オードの動作温度がＴＩ”Ｃ（＞Ｔ１℃）に変化すると
、光出力対駆動電流特性は第２図の１１１ｉ１２０２の
ように変化し、発光スレシールド電流がＩｙｎからＩＴ
Ｈまで上昇する。このため同一の光出力Ｐｏを得るよう
に光検出回路の負帰還制御が働いて、光検出回路の供給
電Ｒ（Ｍｌ嫡のＩ）は第２図にＩｓで示す値まで増加す
る０光検出回路のこのような動作によって、発光電力（
のピーク値）を常に一定に保つことができる〇第１図の
如き従来め回路では、ｊｔ’ｔ９−出回路内の直流増幅
器（第１１Ｊ１Ｇ？）が直接レーザタイオードのバイア
ス電流の一部を供給するので、この直流増幅器としては
出力電流容量が相当大きいものを使用する必要がある０
この難点を避けるため、第３図に示すような回路が提案
されている。この回路は第１図き駆動回路３００の構成
が異なり、互いのソース電極同士および互いのドレイン
電極同士がそれぞれ接続された２個の電界効呆形トラン
ジスタ（以後ＦＥＴと略記する） ３（１１，３０２、
および負荷抵抗３０３から成っている０光検出回路３０
４は第１図の光検出回路１０．３と全く同じ構成である
が、その出力は第１図の一分と異なりＸ＆ｌ＆動回路自
回路内のＦＥ７３０２のゲート％ｔ４３ｏｓに力ｉえら
れる。ＦＦ１Ｔ３０２は直６に電流源として動作し〜負
荷抵抗３０３を通じてレーザダイオードに直流バイアス
電流Ｉを供給する０またｐｌ’ｌ’３０１は信号入力の
増幅器として働き、やはり負荷抵抗３０３を通じてレー
ザダイオードにパルス駆動電流（振幅Ｉｓ）を供給する
。ＦＩＴ ３０２ のゲート入力インピーダンスは通
常きわめて大きいので光検出回路３０４内の直流増幅器
３０６の出力電流容−は第１１の場合と比べ他くわずか
な値でよＧ℃第１図、あるいは第３図に示したような従
来の出力安定化回路は、レーザダイオードの出力変動が
あった場合、信号振幅は一定に保ったままで、直流バイ
アス電流の大きさを変化させることにより光出力を安定
化している。しかしこのような方法によると、レーザダ
イオードの光出力対駆動電流特性％性がたとえは第２ｖ
Ａ２００から２０２のように変化Ｌ タ’＆ 合、−Ｑ
ノ直ＫＬ ′ｒＬＲ（Ｉ ｓ 、 Ｉ ｉ、 ）
がレーザダイオードに余計に流れる仁とになりその分
だけ消費電力が増大する。ｔたこれによってレーザダイ
オードの発熱量がさらｊ
ダイオードの出力安定化回路に関するものでｉ、る。 レーザタイオードは発光電力が大きくまた高速変調か可
能という特長を有しており、光フアイバケーブルによる
長距離・高速のディジタル通信システムを中心に広く使
用されている。 レーザダイオードを過信用発光源として用いる場合の大
きな問題点は、主として動作ｍ＆によって発光電力がか
なり大きく変動することであり、これを防止するために
従来よりいくつかの手段が考案されている０第１図に、
従来最も良く用いられているレーザダイオード出力安定
化回路の一例を示す。 同図において１００はし・−ザダイオード、 １０１は
光ファイバΦケーブル、１０２はレーザダイオードの駆
動回路、１０３はレーザダイメート１００の出力光の一
部を受光・検出し、−発光電力に応じた直流制御電流Ｉ
を出力する、光検出回路である。 この光検出回路は、たとえばフォトダイオード１０４、
フォトタイオードの負荷紙が；１０５、フォトダイオー
ドの出力信号を平滑化するためのコンデンサ１０６、充
分な制御電流を得るための直流増１１ｆｌ１０７、
直流増幅器の負荷抵抗１０８ Ｊこよって構成される
〇 いま駆動回路１０２の入力端子ＩＱ９に入力パルス信号
が加わると、駆動−路（ｋ４１図の例では２−のバイポ
ーラ・トランジスタ１１０．１１１から成る電流切換回
路）によって、これが所要の振幅０１）をもったパルス
電流に変換され、そのパルス電流Ｉｓがレーザダイオー
ド１００に加えられる。 レーザタイオードには、抵抗１１２を介し一定の直流バ
イアス電流Ｉｏも同時に加えられている。 このＩｏの値は、第２図の光出力対駆動電流特性に示す
ように、通常レーザダイオードの発光スレショルドＸｍ
１ｔａよりやや小さく選ばれる０レーザタイオードの動
作温度がＴ１℃であるときの、光出力対駆動電流特性が
第２図の曲線２００で表わされるものとし、同図２０１
のような振幅Ｉｓのパルス電流が加わった時の光出力（
ｖＪ２図の例ではピーク電力値）がＰｏで一定になるよ
うに光検出回路１４１図１０３）の諸定数が決められて
いるものとすると、光検出回路が供給すべき電流（第１
図のＩ）は＃Ｉ２図に１１で示す値となるＯＬ−ザタイ
オードの動作温度がＴＩ”Ｃ（＞Ｔ１℃）に変化すると
、光出力対駆動電流特性は第２図の１１１ｉ１２０２の
ように変化し、発光スレシールド電流がＩｙｎからＩＴ
Ｈまで上昇する。このため同一の光出力Ｐｏを得るよう
に光検出回路の負帰還制御が働いて、光検出回路の供給
電Ｒ（Ｍｌ嫡のＩ）は第２図にＩｓで示す値まで増加す
る０光検出回路のこのような動作によって、発光電力（
のピーク値）を常に一定に保つことができる〇第１図の
如き従来め回路では、ｊｔ’ｔ９−出回路内の直流増幅
器（第１１Ｊ１Ｇ？）が直接レーザタイオードのバイア
ス電流の一部を供給するので、この直流増幅器としては
出力電流容量が相当大きいものを使用する必要がある０
この難点を避けるため、第３図に示すような回路が提案
されている。この回路は第１図き駆動回路３００の構成
が異なり、互いのソース電極同士および互いのドレイン
電極同士がそれぞれ接続された２個の電界効呆形トラン
ジスタ（以後ＦＥＴと略記する） ３（１１，３０２、
および負荷抵抗３０３から成っている０光検出回路３０
４は第１図の光検出回路１０．３と全く同じ構成である
が、その出力は第１図の一分と異なりＸ＆ｌ＆動回路自
回路内のＦＥ７３０２のゲート％ｔ４３ｏｓに力ｉえら
れる。ＦＦ１Ｔ３０２は直６に電流源として動作し〜負
荷抵抗３０３を通じてレーザダイオードに直流バイアス
電流Ｉを供給する０またｐｌ’ｌ’３０１は信号入力の
増幅器として働き、やはり負荷抵抗３０３を通じてレー
ザダイオードにパルス駆動電流（振幅Ｉｓ）を供給する
。ＦＩＴ ３０２ のゲート入力インピーダンスは通
常きわめて大きいので光検出回路３０４内の直流増幅器
３０６の出力電流容−は第１１の場合と比べ他くわずか
な値でよＧ℃第１図、あるいは第３図に示したような従
来の出力安定化回路は、レーザダイオードの出力変動が
あった場合、信号振幅は一定に保ったままで、直流バイ
アス電流の大きさを変化させることにより光出力を安定
化している。しかしこのような方法によると、レーザダ
イオードの光出力対駆動電流特性％性がたとえは第２ｖ
Ａ２００から２０２のように変化Ｌ タ’＆ 合、−Ｑ
ノ直ＫＬ ′ｒＬＲ（Ｉ ｓ 、 Ｉ ｉ、 ）
がレーザダイオードに余計に流れる仁とになりその分
だけ消費電力が増大する。ｔたこれによってレーザダイ
オードの発熱量がさらｊ
【増加するので、熱放散か良く
ない場合光出力の充分な安定化が不可能となり、ざらに
レーザダイオードの寿命短縮化にもつながる０ 本発明は従来のレーザダイオード出力安定化回路の有し
ていたこのような欠点を改善すべく ｒ、ｘ ；ｚれた
ものであり、レーザダイオードに出力変動かあった場合
、直流バイアス電流は一定に保ったままで、パルス信号
振幅だけを変化させて光出力を安定化する。以下図面を
参照しつつ、本発明の詳細な説明する０ 第４図は第１の発明の一実施例を示す図である０同図に
おいて４００は第１のＦＥＴ、４０１ は第２のＰＥ
Ｔであり、そわぞれドレインＭｌａ４ｏ２．４０３鴬
ソースを極４Ｑ４．４０５、 ゲート心極４Ｑ６，４０
７を有する。ａＥｌのＰＥＴのソース電極４０４は第２
のＦＥＴのドレイン１［１に４ｏｓ と接続されてい
る。 ４０ｇ ハ＠ １ ）ＦＩＡＴ ４００ のドレイン
電＠４０２に負荷抵抗４０９を介して接続されたレーザ
ダイオードであり、４１Ｇはレーザダイオード４０８の
出力光の一部を受光検出し、レーザダイオードの発光電
力に応じた直流制御電圧を出力する光検出回路である０
第１詔よび第２のＦＩＴのうちの一方のＦＥＴ（＠４図
の実施例では第２のＦＢＴ４０１）のゲート１１極（同
４０７）に信号入力を加え、他方のＦＥＴ（同４００）
のゲート電極（同４０６）に光検出回路４】０の出力制
御電圧を加えるようにしている。なお光検出回路４１０
は第１図１０３または第３図３０４の光検出回路と全く
同様に１ レーザダイオード出力光検出用のフォトダイ
オード１１、 フォトダイオードの負荷抵抗４１２、
平滑用コンデンサ４１３、 充分な出力制御電圧を得る
ための直流増幅器４１４、抵抗４１５によって構成する
ことができる〇 紀５図は駆動回路（第４図４１６）の出力電流対出力電
圧特性の一例を、第１のＦＥＴ（同４０６）のゲート電
圧ＶａｌおよびＨ２のｐＥＴ（１ｍ）４ｏ７）、のゲー
ト電圧ＶＱ２ をパラメータとして示したものである
〇 同図の直＠ＳＯＯはこの回路の負荷曲線を示し、その傾
斜は負荷抵抗（第４図４０９）の値で決まる。 いま人力パルス信号電圧、すなわちＶＯ２がＭＬからＶ
ｏ（＞Ｖｂ）才で変化する場合を考えるＯＣＣテｉＬハ
第２（７，３ＦＥＴ（第４図４０１）のピンチオフ電圧
（ドレイン電流がゼロになる時のゲート電圧）よりもさ
らに低い電圧とする。ＶＯ２がＭＬの時には駆動回路の
動作点は第５図５０１ 点となり、第１のＦＥＴのゲー
ト電圧Ｙｅｌの値によらず出力ｇＬ流はゼロであるｏ
ｖｏ２がＶＨに上がると、駆動回路の動作点はＶＧＩ”
’Ｖｌ のとき５０２点、Ｖｏｌ−Ｖ２（〉Ｖｔ ）（
／Ｊとき５０３点 となる０換叢すれは、ａｔ！ １の
ＦＩＴのゲート制御電圧をＶｌとする時駆動回路の出力
パルスＪｉはゼロからＩｓまで変化し、第１のＦＥＴ
Ｏケート制御電圧をＶｓとする時駆動回路の出力′ｔ
ｔｆＬはゼロからＩ’ｍ（＞Ｉｓ）まで変化することに
なる０仁のような変化をする駆動回路出力電流をレーザ
ダイオードに加えた時の、光出力対駆動電Ｉ！特性８第
６１７１（示す０６００は動作温度がＴｍの時、６０１
は動作温度がＴａ （＞’ｒｍ ）の時の特性であり、
第２図の曲線２０Ｇ、２０２とそれぞれ同じものとする
〇 一定の直流バイアス電流として、（Ｉ。＋■）をｄｉ流
バイアス電流供給端子（第４ｖＡ４１７ ） から供
給するものとし、このＩの値を第２図の■１と等しくす
れば、駆動Ｎ路の出力電流振幅がＩｓの時にレーザダイ
オードの発光出力ピーク電力はＰＧとなる。 第２図の場合と同様に動作温度がＴ−に上昇した場合を
考えると、光検出回路（第４図４１０）の負Ｍ週制御が
働いて＠１のＦ１ｇテ４０６のゲート電圧ＶＧＪ を
変化させ、レーザダイオードの発光出力ピーク電力がＰ
ｏとなるような、 駆動回路出力電流振幅Ｉ’ｓを発生
させる０このときのＶＯｔの値が■嘗である。 以上の説明から明らかなように、本発明のレ−ザダイオ
ード出力安定化回路によれば、レーザタイオードに出力
変動があった場合でも直流バイアＪｉｉｆｉ（第６ｇ（
ＤＩｏ ＋ Ｉ）ｉｔ 一定のｔｉで、ｔ４ルス信号振
幅（同図ＩｓおよびＩｓ ） だけを変化させて光
出力を安定化することができる。 これによって無駄な直流バイアス電流（第２図のｌ５−
Ｉｓｋ相当）を流す必要がなくなり、消費電力の低減が
可能となる０従って、温度変動や経年変動によってレー
ザダイオードの発光特性が変動しても、消費電力の変動
は小さく、発熱輩の増加も少ない０このためレーザダイ
オードの寿命を延ばす効果も得られる０ なお第４図の実施例では光検出回路４１０ の出力電圧
を第１のＦＲＴ ４００のゲート電極４０６に加え、パ
ルス信号入力を第２のＦＥＴ ４０１ のゲート電極
４０７に加えるようにしであるが、この−接続関係を逆
に、すなわち光検出囲路４１０ の出力電圧を第２のＦ
Ｗ７４０１のゲート電極４０７ に加え、パルス信号入
力を第１のＦｇＴ４０Ｇのゲート電極４０Ｇ に加え
るようにしても全く同様の効果が得られることはもちろ
んである。 第７図は吊２の発明の一実施例を示す図であり、同図に
おいて７０Ｇは、ドレイン電＠７０１、ソース′＆１１
健７０２、第１のゲート電極７０３、および第２のゲー
ト電ＴｄＩＡ７０４を有するプーアルゲートＦＥＴ 、
７０５はこのデュアルゲートＦＩＴ のドレインを
極７０１に負荷抵抗７０６を介して接続されたレーザダ
イオード、７０７ はこのレーザダイオードの出力光の
一部を受光検出しレーザダイオード光電力に応じた直流
制御電圧を出力する光検出囲路である。２つのゲート電
極のうちの一方（第７図では７０４）に信号入力を加え
、他方（＃＆７図では７０３）に光検出回路７０フの出
力制御電圧を加えるようにしている。 ＠１の発明に対する第２の発明の相違点は、レーザタイ
オード駆動回路として前者が独立した単一ゲートのＦＦ
ｔＴを２個接続して用いるのに対しく第４図４１６ ）
、後者はあらかじめデュアルゲートとして設計されたＦ
ｌｉＴ１個を用いる（第４図７０８の駆動回路）点であ
る。プーアルゲートＦＩＩＴの出力電流対出力電圧特性
は第５図と全く同様なので、第２の発明によっても第１
の発明と全く同様な効果を得ることができる。 またａ１！２の発明においても、第１の発明の場合と同
様、光検出回路の出力制御電圧を加えるゲート電極と信
号入力を加えるゲート電極とを、第７図と逆にしても構
わない。
ない場合光出力の充分な安定化が不可能となり、ざらに
レーザダイオードの寿命短縮化にもつながる０ 本発明は従来のレーザダイオード出力安定化回路の有し
ていたこのような欠点を改善すべく ｒ、ｘ ；ｚれた
ものであり、レーザダイオードに出力変動かあった場合
、直流バイアス電流は一定に保ったままで、パルス信号
振幅だけを変化させて光出力を安定化する。以下図面を
参照しつつ、本発明の詳細な説明する０ 第４図は第１の発明の一実施例を示す図である０同図に
おいて４００は第１のＦＥＴ、４０１ は第２のＰＥ
Ｔであり、そわぞれドレインＭｌａ４ｏ２．４０３鴬
ソースを極４Ｑ４．４０５、 ゲート心極４Ｑ６，４０
７を有する。ａＥｌのＰＥＴのソース電極４０４は第２
のＦＥＴのドレイン１［１に４ｏｓ と接続されてい
る。 ４０ｇ ハ＠ １ ）ＦＩＡＴ ４００ のドレイン
電＠４０２に負荷抵抗４０９を介して接続されたレーザ
ダイオードであり、４１Ｇはレーザダイオード４０８の
出力光の一部を受光検出し、レーザダイオードの発光電
力に応じた直流制御電圧を出力する光検出回路である０
第１詔よび第２のＦＩＴのうちの一方のＦＥＴ（＠４図
の実施例では第２のＦＢＴ４０１）のゲート１１極（同
４０７）に信号入力を加え、他方のＦＥＴ（同４００）
のゲート電極（同４０６）に光検出回路４】０の出力制
御電圧を加えるようにしている。なお光検出回路４１０
は第１図１０３または第３図３０４の光検出回路と全く
同様に１ レーザダイオード出力光検出用のフォトダイ
オード１１、 フォトダイオードの負荷抵抗４１２、
平滑用コンデンサ４１３、 充分な出力制御電圧を得る
ための直流増幅器４１４、抵抗４１５によって構成する
ことができる〇 紀５図は駆動回路（第４図４１６）の出力電流対出力電
圧特性の一例を、第１のＦＥＴ（同４０６）のゲート電
圧ＶａｌおよびＨ２のｐＥＴ（１ｍ）４ｏ７）、のゲー
ト電圧ＶＱ２ をパラメータとして示したものである
〇 同図の直＠ＳＯＯはこの回路の負荷曲線を示し、その傾
斜は負荷抵抗（第４図４０９）の値で決まる。 いま人力パルス信号電圧、すなわちＶＯ２がＭＬからＶ
ｏ（＞Ｖｂ）才で変化する場合を考えるＯＣＣテｉＬハ
第２（７，３ＦＥＴ（第４図４０１）のピンチオフ電圧
（ドレイン電流がゼロになる時のゲート電圧）よりもさ
らに低い電圧とする。ＶＯ２がＭＬの時には駆動回路の
動作点は第５図５０１ 点となり、第１のＦＥＴのゲー
ト電圧Ｙｅｌの値によらず出力ｇＬ流はゼロであるｏ
ｖｏ２がＶＨに上がると、駆動回路の動作点はＶＧＩ”
’Ｖｌ のとき５０２点、Ｖｏｌ−Ｖ２（〉Ｖｔ ）（
／Ｊとき５０３点 となる０換叢すれは、ａｔ！ １の
ＦＩＴのゲート制御電圧をＶｌとする時駆動回路の出力
パルスＪｉはゼロからＩｓまで変化し、第１のＦＥＴ
Ｏケート制御電圧をＶｓとする時駆動回路の出力′ｔ
ｔｆＬはゼロからＩ’ｍ（＞Ｉｓ）まで変化することに
なる０仁のような変化をする駆動回路出力電流をレーザ
ダイオードに加えた時の、光出力対駆動電Ｉ！特性８第
６１７１（示す０６００は動作温度がＴｍの時、６０１
は動作温度がＴａ （＞’ｒｍ ）の時の特性であり、
第２図の曲線２０Ｇ、２０２とそれぞれ同じものとする
〇 一定の直流バイアス電流として、（Ｉ。＋■）をｄｉ流
バイアス電流供給端子（第４ｖＡ４１７ ） から供
給するものとし、このＩの値を第２図の■１と等しくす
れば、駆動Ｎ路の出力電流振幅がＩｓの時にレーザダイ
オードの発光出力ピーク電力はＰＧとなる。 第２図の場合と同様に動作温度がＴ−に上昇した場合を
考えると、光検出回路（第４図４１０）の負Ｍ週制御が
働いて＠１のＦ１ｇテ４０６のゲート電圧ＶＧＪ を
変化させ、レーザダイオードの発光出力ピーク電力がＰ
ｏとなるような、 駆動回路出力電流振幅Ｉ’ｓを発生
させる０このときのＶＯｔの値が■嘗である。 以上の説明から明らかなように、本発明のレ−ザダイオ
ード出力安定化回路によれば、レーザタイオードに出力
変動があった場合でも直流バイアＪｉｉｆｉ（第６ｇ（
ＤＩｏ ＋ Ｉ）ｉｔ 一定のｔｉで、ｔ４ルス信号振
幅（同図ＩｓおよびＩｓ ） だけを変化させて光
出力を安定化することができる。 これによって無駄な直流バイアス電流（第２図のｌ５−
Ｉｓｋ相当）を流す必要がなくなり、消費電力の低減が
可能となる０従って、温度変動や経年変動によってレー
ザダイオードの発光特性が変動しても、消費電力の変動
は小さく、発熱輩の増加も少ない０このためレーザダイ
オードの寿命を延ばす効果も得られる０ なお第４図の実施例では光検出回路４１０ の出力電圧
を第１のＦＲＴ ４００のゲート電極４０６に加え、パ
ルス信号入力を第２のＦＥＴ ４０１ のゲート電極
４０７に加えるようにしであるが、この−接続関係を逆
に、すなわち光検出囲路４１０ の出力電圧を第２のＦ
Ｗ７４０１のゲート電極４０７ に加え、パルス信号入
力を第１のＦｇＴ４０Ｇのゲート電極４０Ｇ に加え
るようにしても全く同様の効果が得られることはもちろ
んである。 第７図は吊２の発明の一実施例を示す図であり、同図に
おいて７０Ｇは、ドレイン電＠７０１、ソース′＆１１
健７０２、第１のゲート電極７０３、および第２のゲー
ト電ＴｄＩＡ７０４を有するプーアルゲートＦＥＴ 、
７０５はこのデュアルゲートＦＩＴ のドレインを
極７０１に負荷抵抗７０６を介して接続されたレーザダ
イオード、７０７ はこのレーザダイオードの出力光の
一部を受光検出しレーザダイオード光電力に応じた直流
制御電圧を出力する光検出囲路である。２つのゲート電
極のうちの一方（第７図では７０４）に信号入力を加え
、他方（＃＆７図では７０３）に光検出回路７０フの出
力制御電圧を加えるようにしている。 ＠１の発明に対する第２の発明の相違点は、レーザタイ
オード駆動回路として前者が独立した単一ゲートのＦＦ
ｔＴを２個接続して用いるのに対しく第４図４１６ ）
、後者はあらかじめデュアルゲートとして設計されたＦ
ｌｉＴ１個を用いる（第４図７０８の駆動回路）点であ
る。プーアルゲートＦＩＩＴの出力電流対出力電圧特性
は第５図と全く同様なので、第２の発明によっても第１
の発明と全く同様な効果を得ることができる。 またａ１！２の発明においても、第１の発明の場合と同
様、光検出回路の出力制御電圧を加えるゲート電極と信
号入力を加えるゲート電極とを、第７図と逆にしても構
わない。
第１ｖＡおよびＭ３図はそれぞれ従来のレーザダイオー
ド出力安定化回路の構成例を示すＥｓ 給２図はレーザ
ダイオードの光出力対駆動電流特性を示す図、第４図は
鶴ｌの発明の一実施例を示す図、第５図は駆動回路の出
力電流対出力電圧特性の一例を示す図、第６図は本発明
の効果を説明するための、レーザダイオード光出力対ｔ
＜ｓｗｉ特性を示す図、＃！７図は諏２の発明の一実施
例を示す図である● 図に右いて１００はレーザダイオード、ｌ０１は光ファ
イバ●ゲーブル、１０２は駆動一路、１０３は光検出回
路、１０４はフォトダイオード、１０５および１０８は
負荷抵抗、１０６はコンデン→Ｊ・、１０７は直流増幅
器、ｌ０９は入力端子、１１０および１１１はバイボー
ラ●トランジスタ、２００および２０２はレーザダイオ
ードの光出力対駆動電流特性を表わす曲線、２０ｌはパ
ルス電流、３００は駆動回路、３０ｌおよび３０２はＰ
ＥＴ，３０３は負荷抵抗、３０４は光検出回路、３０５
はゲート電極、３０６は直流増幅器、４００および４０
１はＦＢＴ。 ４０２および−４０３はドレインを弾、４０４ およ
び４０５はソース電極、４０６および４０７ はゲート
電極、４０８はレーザダイオード、４０９および４１２
は負荷抵抗、４１０は光検出囲路、４１１ はフォト
ダイオード、４１３はコンデンサ、４ｌ４ は直流増幅
器、４１５は抵抗、５００は負荷曲線、５ｏｔ，５０２
および５０３はそれぞれ動作点、６００右よび６０１は
それぞれレーザタイオードの光出力対駆動電流特性、７
００はデュアルゲー｝ ＰＥＴ ｓ７０１はドレイン電
極、７０２はソース電極、７０３および７０４はゲート
電極、７０５はレーザダイオ−ド、７０６は負荷抵抗、
７０７は光検出回路、７０Ｂは駆動回路そそわぞれ示す
。 第１図 第２図 第 ３ 図 第４図 第５図
ド出力安定化回路の構成例を示すＥｓ 給２図はレーザ
ダイオードの光出力対駆動電流特性を示す図、第４図は
鶴ｌの発明の一実施例を示す図、第５図は駆動回路の出
力電流対出力電圧特性の一例を示す図、第６図は本発明
の効果を説明するための、レーザダイオード光出力対ｔ
＜ｓｗｉ特性を示す図、＃！７図は諏２の発明の一実施
例を示す図である● 図に右いて１００はレーザダイオード、ｌ０１は光ファ
イバ●ゲーブル、１０２は駆動一路、１０３は光検出回
路、１０４はフォトダイオード、１０５および１０８は
負荷抵抗、１０６はコンデン→Ｊ・、１０７は直流増幅
器、ｌ０９は入力端子、１１０および１１１はバイボー
ラ●トランジスタ、２００および２０２はレーザダイオ
ードの光出力対駆動電流特性を表わす曲線、２０ｌはパ
ルス電流、３００は駆動回路、３０ｌおよび３０２はＰ
ＥＴ，３０３は負荷抵抗、３０４は光検出回路、３０５
はゲート電極、３０６は直流増幅器、４００および４０
１はＦＢＴ。 ４０２および−４０３はドレインを弾、４０４ およ
び４０５はソース電極、４０６および４０７ はゲート
電極、４０８はレーザダイオード、４０９および４１２
は負荷抵抗、４１０は光検出囲路、４１１ はフォト
ダイオード、４１３はコンデンサ、４ｌ４ は直流増幅
器、４１５は抵抗、５００は負荷曲線、５ｏｔ，５０２
および５０３はそれぞれ動作点、６００右よび６０１は
それぞれレーザタイオードの光出力対駆動電流特性、７
００はデュアルゲー｝ ＰＥＴ ｓ７０１はドレイン電
極、７０２はソース電極、７０３および７０４はゲート
電極、７０５はレーザダイオ−ド、７０６は負荷抵抗、
７０７は光検出回路、７０Ｂは駆動回路そそわぞれ示す
。 第１図 第２図 第 ３ 図 第４図 第５図
Claims (1)
- （１） ドレイン、ソース、ゲート各電極を有する第
１のＦＥＴ（電界幼果形トランジスタ）と、ドレイン、
ソース、ゲート各電極を有しそのドレイン電極が前記第
１のＦＩＴのソース電離と接続された第２のＦＩＴと、
前記１ｓｌのｉＦＥ’ｒのドレイン電極に負荷抵抗を介
して接続されたレーザダイオードと、このレーザダイオ
ードの出力光の一部を受光検出しレーザダイオード発光
電力に応じた直流制御電圧を出力する光検出回路とを含
み、前記第１および菖２のＦＩＴのうち一方のＦＥＴの
ゲート電極に信号入力を加え、他方のＦＥＴのゲート電
極に前記光検出回路の出力制御電圧を加えるようにした
ことを特徴とする、レーザダイオードの出力安定化回路
０ （２１ドレイン、ソース各電極と第１および第２の２つ
のゲート電極とを有するデーアルゲー） ＦＩＴと、こ
のデュアルゲートＦＥＴのドレイン電極に負荷抵抗を介
して接続されたレーザダイオードと、Ｃのレーザダイオ
ードの出力光の一部を受光検出しレーザダイオード発光
電力に応じた直流制御電圧を出力する光検出回路とを含
み、前記デ、アルゲー）ＦＥＴの第１および第２のゲー
ト電極のうちの一方に信号入力を加え、他方に紡記光検
出回路の出力制御電圧を加えるようにしたことを特徴と
する、レーザダイオードの出力安定化回路０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56145870A JPS5847347A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | レ−ザダイオ−ドの出力安定化回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56145870A JPS5847347A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | レ−ザダイオ−ドの出力安定化回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5847347A true JPS5847347A (ja) | 1983-03-19 |
Family
ID=15394953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56145870A Pending JPS5847347A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | レ−ザダイオ−ドの出力安定化回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5847347A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59230340A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-24 | Oki Electric Ind Co Ltd | レ−ザ・ダイオ−ド駆動回路 |
| JPS6457008U (ja) * | 1987-10-05 | 1989-04-10 | ||
| JPH04150081A (ja) * | 1990-10-15 | 1992-05-22 | Nec Corp | 半導体レーザ駆動回路 |
| US5341086A (en) * | 1990-10-20 | 1994-08-23 | Fujitsu Limited | Constant-current circuit for light-emitting element |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP56145870A patent/JPS5847347A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59230340A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-24 | Oki Electric Ind Co Ltd | レ−ザ・ダイオ−ド駆動回路 |
| JPH0531860B2 (ja) * | 1983-06-13 | 1993-05-13 | Oki Electric Ind Co Ltd | |
| JPS6457008U (ja) * | 1987-10-05 | 1989-04-10 | ||
| JPH0524483Y2 (ja) * | 1987-10-05 | 1993-06-22 | ||
| JPH04150081A (ja) * | 1990-10-15 | 1992-05-22 | Nec Corp | 半導体レーザ駆動回路 |
| US5341086A (en) * | 1990-10-20 | 1994-08-23 | Fujitsu Limited | Constant-current circuit for light-emitting element |
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