JPS5844634A - 回路しや断器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は回路しゃ断器に関するものでｉｂ、特にしゃ
断時における限流性能を向上させた回路しゃ断器に関す
るものである。

第１図（＆）は一般的な回路しゃ断器を示す一部切欠平
面図であシ、第１図（司は第１図（ＩＬ）の線ｂ−ｂ断
面図である。との図において、（１）は回路しゃ断器の
外枠を形成した絶縁性の包囲体であシ、−側壁に排出口
（１０１）を備えている。（２）は固定接触子で、上記
包囲体（すに固定された固定導体（２０１）と、この固
定導体（２０１）の先端部に固着された固定接点（２０
２）とからなる。（３）は上記固定接触子（２）と対を
なす可動接触子で、操作機構部（４）Ｋより駆動する可
動導体（８０１）と、この可動導体（，８０１）の先端
部に固着され、上記固定接触子（２）の固定接点（２０
２）に対して接離する可動接点（８０２）とからなる。

（５）は消弧板で、可動接点（８０２）が固定接点（２
０２）から開離する時に生じるアークＡを冷却するもの
である。

いま、可動接点（８０２）と固定接点（２Ｇ２）間が閉
成していると、電流は固定導体（２０１）→固定接点（
２０２）→可動接点（８０２）→可動導体（８０１）の
経路で流れる。

この吠態において、短絡電流等の大電流がこの回路に流
れると、操作機構部（４）が作動して可動接７ｉ　（８
０２）を固定接点（２０２）から開離させる。このとき
、固定接点（２０２）と可動接点（８０２）間にはアー
クＡが発生し、固定接点（２０２）と可動接点（８０２
）間にはアーク電圧が発生する。このアーク電圧は固定
接点（２０２）からの可動接点（８０２）の開離距離が
増大するに従って上昇する。また、同時にアークＡが消
弧板（５）の方へ磁気力によって引き付けられ伸長する
ために、アーク電圧はさらに上昇する。

このようにして、アーク電流は電流零点を迎えてアーク
Ａを消弧し、しゃ断が完結する。このようなしゃ所動作
中において、可動接点（８Ｇ２）と固定接点（２０２）
との間には、アークＡによって短時間、すなわち数ミリ
秒の内に大意のエネルギーが発生する。そのために、包
囲体（１）内の気体の温度は上昇し、かつ圧力も急激に
上昇するが、この高温高圧の気体は排出口（１０１）か
ら大気中に放出される。

回路しゃ断器およびその内部構成部品は、そのしゃ断に
際して上記のような動作をするが、つぎに固定接点（２
０２）と可動接点（８Ｇ２）との動作について特に説明
する。一般にアーク抵抗Ｒはつぎのような式で与えられ
る。すなわち、 Ｒ＝ｐ− 日 ただし、Ｒ：アーク抵抗（０） Ｐ：アーク抵抗率（ｎ−Ｑｌｌ） ｌ：アーク長さ− ８：アーク断面積− しかるに一般に数商以上の大電流でかつアーク長さｌが
５０鱈以下の短いアークＡにおいては、アーク空間は金
属粒子によって占められてしまうものである。しかも、
この金属粒子の放出は、接点表面に直角方向に起こるも
のである。また、この放出された金属粒子は、放出時に
おいては接点の金属の沸点近くの温度を有し、さらにア
ーク空間に注入されるや否や電気的エネルギーの注入を
受けて高温高圧化されるとともに導電性を帯び、アーク
空間の圧力分布にしたがった方向に膨張しながら高速度
で導体から遠ざかる方向に流れ去るものである。そして
、アーク空間におけるアーク抵抗率ｐおよびアーク断面
積Ｓは、この金属粒子の発生量とその放出方向によって
定まる。したがって、アーク電圧もこのような金属粒子
の挙動によって決定されているものである。つぎに、こ
のような金属粒子の挙動を第２図を用いて説明する。

第２図において、Ｘ面は固定接点（２０２）と可動接点
（８０２）とが接触する場合の対向面を示し、Ｙ面は上
記Ｘ面以外の接点表面および導体表面の一部を示す。ま
た、図中一点鎖線で示した輪か〈２は、固定接点（２０
２）と可動接点（８０２）間に発生するアークＡの外か
くを示す。さらにａおよびｂは、固定接点Ｃ２０２）　
、可動接点（８０２）のＸ面およびＹ面から蒸発等によ
シ発したそれぞれの金属粒子を模式的に示したもので、
その放出方向はそれぞｎ矢印ｍおよび矢印ｎによって示
した各流線の方向である。

このような固定接点（２０２）　、可動接点（８０２）
から放出された金属粒子ａ、ｂは、アーク空間のエネル
ギーによって導体金属の沸点温度である約ｓ、ｏ　ｏ　
ｏ℃程度から、導電性を帯びる温度、すなわち８ＡＯＯ
℃以上、またはさらに高温の２０，０００℃程度にまで
昇温され、その昇温の過程でアーク空間からエネルギー
を奪い去シ、アーク空間の温度を下げ、その結果アーク
抵抗Ｒを増大させる。なお、アーク空間から金属粒子ａ
、ｂが奪い去るエネルギー鰍は、金−粒子の昇温の程度
が大きい程大きく、その昇温の程度は、接点（２０２）
、　（８０２）から発した金属粒子ａ、ｂのアーク空間
における位置および放出経路によって定まる。しかるに
、ｆＰ、２図に示す従来の回路しゃ断器においては、対
向面Ｘ面の中心付近から発する金属粒子ａはアーク空間
よシ大量のエネルギーを奪い去るが、しかし、接点表面
および導体表面の一部Ｙ面から発する金属粒子すは、金
属粒子ａに比べてアーク空間から奪い去るエネルギー量
は少ない。すなわち、金属粒子ａの流ｎる範囲において
は大量のエネルギーを奪ってアーク空間の温度を下げ、
したがってアーク抵抗率ρを増大させるが、金属粒子す
の流ｎる範囲においては、大量のエネルギーを奪わない
ために、アーク空間の温度の低下も少なく、シたがって
、アーク抵抗率ｅの増大も図れず、しかも、対向面Ｘお
よび接点表面Ｙ面からアークＡが発生するために、アー
ク断面積８も増大し、したがってアーク抵抗Ｒも低下す
る。

このような金属粒子ａ、ｂによるアーク空間からのエネ
ルギーの流出は、電気的注入エネルギーとつシ合ってい
るのであるから、もし、接点（２０２）（８Ｇ２）間に
発生する金属粒子のアーク空間への注入量を増大させｎ
ば、当然にアーク空間の温度を゛　大きく低下させ、そ
の結果、アーク抵抗率ｐを大きくしてアーク電圧を大き
く上昇させることが可能であることがわかる。

さらに従来の接触子（２）　、　（３）の大きな欠点は
、Ｙ面へのアークムの足の拡大のために一般にこのＹ面
に設けられることの多い接点（２０２）、　（８０２）
と導体（２０１）、　（８０１）との接合部に直接アー
クムの足が拡大しやすく、そのときの熱によって融点の
低い接合部材が溶融し、接点脱落を起こす危険性があっ
た点である。

この発明は上記観点からなされたもので、導体とこれに
固着された接点とからなる接触子を少なくとも１対有し
、上記各接点の外周を取シ囲むように上記各導体に圧力
反射体を設け、かつ上記圧力反射体は基材としての雲母
粉末と充填材としての耐電弧作用を発揮する無機物質の
粉末とをホウ酸、無水ホウ酸と酸化亜鉛との混合粉末か
らなる結合材によシ加熱加圧成形した雲母型造絶縁物で
構成することによ〕、アーク電圧を大きく上昇させ、し
ゃ断時の限流性能の向上を図るとともに、接点の脱落を
防止できるようにした回路しゃ断器を提供することを目
的としている。

以下この発明の実施例を図面にもとづいて説明する。第
８図（ａ）はこの発明にかかる回路しゃ断器の一実施例
を示す一部切欠平面３図であシ、第８図（ｂＪは第８図
（ａ）の線ｂ−ｂ線断面図である。第８図（ａ）、（ｂ
）において、回路しゃ断器の外枠を形成した包囲体（１
）は絶縁体によ多構成され、−側壁に排出口（１０１）
を備えている。固定接触子（２月よ包囲体（１）に固定
された固定導体（２０１）と、この固定導体Ｃ２０１）
の先端部に取シ付けられた固定接点（２０２）とから構
成されている。可動接触子（３）は固定接触子（２）に
対して開閉するもので、可動導体（８０１）と、固定接
点（２０２）に相対して可動導体（８０１）の先端部に
取９付けられた可動接点（８０２）とから構成されてい
る。操作機構部（４）は可動接触子（３）を開閉操作す
るものである。消弧板（５）は可動接点（８０２）が固
定接点（２Ｇ２）から開離するときに生じるアークＡを
消弧するものである。

上記固定接触子（２）の固定導体（２０１）　、可動接
触子（３）の可動導体　（８０１）には、これらに設け
られた固定接点（２０２）　、可動接点（８０２）の外
周を取り囲んでアークムに対向するような板状の圧力反
射体（６）　、　（７）が取シ付けらｎている。上記両
接点（２０２）。

（８０２）は圧力反射体（６）　、　（７）から突出し
、かつ圧力反射体（ａ）　、　（７）は基材としての雲
母粉末と充填材としての耐電弧作用を発揮する無機物質
の粉末とをホウ酸、無水ホウ酸と酸化面−鉛との混合粉
末からなる結合材により加熱加圧成形した雲母型造絶縁
物で構成されている。

いま、第８図において、可動接点（８０２）と固定接点
（２０２）とが閉成していると、電流は固定導体（２０
１）→固定接点（２０２）→可動接点（８０２）→可動
導体（８０１）へと、電源側から負荷側に流れる。この
状態において、短絡電流等の大電流がこの回路に流れる
と、操作機構部（４）が作動して、可動接点（８Ｇｇ）
を固定接点（２０２）から開離させる。このとも、固定
接点（２０２）と可動接点（８０２）間にアークムが発
生する。このアークＡにおいては第４図において示すよ
うに、千カ反射体（６）　、　（７）によって金属粒子
ａ、ｃが反射され、アーク空間が高圧となり、その結果
アークムが効果的に冷却され消弧さロる。

第４図は第８図の回路しゃ断器における固定接点（２０
２）と可動接点（８０２）間の金属粒子ａ、Ｃの挙動の
模式的説明図である。すなわち、第４図かられかるよう
に、接点（２０２）、　（８０２）の周辺空間Ｑにおけ
る圧力値は、アーク抵抗率の空間の圧力値以上にはなシ
得ないが、しかし少なくとも、圧力反射体（６）　、　
（７）が設けられていない場合に比べて、圧倒的に高い
値を示す。したがって、圧力反射体（６）　、　（７）
によって生じた相当に高い圧力をもつ周辺空間Ｑは、ア
ークＡの空間の拡がシを抑制する力を与え、アークムを
狭い空間に「しぼり込む」ことになる。これはすなわち
、対向面であるＸ面より発した金属粒子ａ、ｃなどの流
線ｍ、ｏをアーク空間にしぼシ込み閉じ込めることにな
る。よって、Ｘ面よシ発した金属粒子ａ、ｃは、有効に
アーク空間に注入される。その結果、有効に注入された
大量の金属粒子ａ、ａは、アーク空間から従来装置とは
比較にならない大量のエネルギーを奪い去って、アーク
空間を著しく冷却する。これにより、アーク抵抗率ｐす
なわちアーク抵抗Ｒが著しく上昇してアーク電圧がきわ
めて大きく上昇し、限流性能が向上する。

また、圧力反射体（６）　、　（７）によシ、アークム
の足はＹ面へ拡大しにくくなシ、一般にこのＹ面に設け
ら口ている接点（２０２）、　（８０２）と導体（２０
１）、　（８０１）との接合部に直接アークの足が触れ
にくくなり、その結果、接点脱落を起こすこともなくな
る利点を有している。

上記のような構造を有するしゃ断器は従来のしゃ断器に
比較して著しく優れた限流性能を有するが、その特性は
圧力反射体（６）　、　（’Ｉ）を構成する材料の特性
に大きく支配されるので、材料の選択はこの発明にとっ
て重要な問題である。

前述のように、短絡電流などの大電流が回路に流れた際
、操作機構部（４）が作動して、可動接点（８０２）を
固定接点（２０２）から開離させる。このとき、接点（
２０２）、　（８０２）間にアークムが発生する。

このアークＡの電圧を高め、極めて優０た限流性能を得
るためには、アーク熱により圧力反射体（６）。

（７）を構成する材料表面から多量のガスを発生させア
ークムを冷却すると同時に接点（２０２）、　（８０２
）間のアーク空間において圧力を上昇させ、アークＡの
紋り込みを助長するとともに、開極速度を加速すること
が効果的である。また、高温のアークＡに接したことに
より、材料の表面が分解または溶融で表面抵抗が低下し
ないことも重要である。表面抵抗が低下するとアークＡ
の足の拡大につながり完全な限流効果が得らｎない。

さらに、この種のしゃ断器においては、極めて多い回数
のしゃ断が反復されるものであるから、アークＡにより
材料自体の消耗、損耗が少なく、耐寿命性が良好である
とともに、機械的あるいは熱的衝撃強度に対して破損し
ないことが要求される。もし、消耗、損耗が大きかった
シ、破損したりすると、接点（２Ｇ２）、　（８０２）
間のアーク空間において、圧力上昇が得られず、限流性
能の低下に連らなる。

上記のように圧力反射体（６）　、　（７）を構成する
材料が具備すべき条件は多岐にわたる。７ ところで、従来から耐電弧用絶縁材料としては、有機物
系、アスベスト系、セラミック系のものが多く用いらｎ
ている。

有機物系はアークの高温にさらさ口た際、多量の分解ガ
スを発生し、アークの冷却すなわち消弧作用に大きく寄
与し、極めて優れた限流性能を発揮するが、耐熱温度が
低く、熱伝導性が悪いため、大電流しや１や置型なるし
ゃ断においては、アークの高温によシ消耗劣化および消
失する耐寿命性に欠点がある。また、分解ガスを発生し
たのちに分解生成物の炭素質が析出し、材料表面の抵抗
が低下するなどの問題がある。

アスベスト系゛はアスベスト１１体に構造水を保有して
おシ、アークの高温にさらされた際、この構造水が水蒸
気ガスとなって多重に発生するため、アークを冷却、消
弧できる限流性能的に効果のある材料で、成形も容易に
でき、かつアスベストが繊維質のものであることから、
劇物撃性も強く、安価でもある。

しかし、反面過酷度の高いしゃ断または多頻度しゃ断の
場合においては、発生ガス量が有限であるため、初期段
階より次第に低下し、限流性能が悪くなるとともに、ア
スベストが熱分解し、ガラス質のものを生成すると同時
に高温時の表面抵抗が低くなり、消耗、劣化を生じる欠
陥がある。

また、アスベスト自体吸湿性があり、多端雰囲気中の電
気的絶線性が劣る。さらには、アスベストは特定化学物
質に指定された有害物質であり、衛生公害面から大きな
問題があり、致命的な欠陥を有している。

一方、セラミック系のものは高融点物質で耐熱温度が高
く、熱伝導性の物質を生成することもなく、また部分的
な温度上昇もないため、著しい消耗や劣化もない。しか
も、アーク熱を冷却し、アーク抵抗を高める効果がある
ため、有機物系、アスベスト系材料の発生ガスによる冷
却と同様の効果を発揮するので、限流性能も良好なもの
である。

しかし、機械的強度が小さいため、耐衝撃性に・　　劣
るという致命的な欠陥を有しており、瞬間的に大きなア
ーク熱による熱衝撃またはしゃ断器の多頻度しゃ断にと
もなう機械的衝撃や振動により破損しやすい。

上記のように従来の耐電弧材料においては、圧力反射体
として要求される特性を満たすものが容易に得られない
ことから、この発明では圧力反射体を構成する材料を検
討した結果、基材として雲母粉末、充填材として耐電弧
に有用な無機物質の粉末、結合材としてホウ酸、無水ホ
ウ酸、酸化亜鉛の混合粉末からなる混合物を原料として
、金型を使用して加熱加圧成形した雲母型造絶縁物を使
用した。

この絶縁物は限流性能、寿命性などの耐電弧特性、ｔｌ
衝撃性はもとより電気絶縁性、耐電圧１機械加工性など
に優れたもので、圧力反射体の要求特性を満たすもので
ある。

上記絶縁物の原料組成は基材１０〜５０％（重量％以下
同じ）好ましくは２０〜４０９６、充填材６〜６０％好
ましくは１０〜４０％、結合材２５〜５５９６好ましく
は８０〜５０％あ範囲が望ましい。

基材である雲母粉末は耐熱性、電気絶縁性、耐電圧に良
好なもので、かつ剥片状物質として加圧成形下で、他の
原料を間に介して積層状を形成し、補強材・バッキング
材の役目をするとともに、ホウ酸系結合材との反応効果
が良く、結着性、耐水性を良好にする。し゛かし、１０
％以下では機械的強度および電気絶縁性が劣シ、６０％
以上では他の′充填材、添加材の比率が少なくなるため
、耐電弧特性が劣るものとなる。

充填材としては高融点物質で高絶縁性を有し、耐電弧特
性に優口た耐火セラミック材質たとえばＭｇＯ、Ａ１１
０３　、　Ｓｉｎｇ　、　ＺｒＯ２、などのアルカリ金
属以外の金属酸化物、５ｉｌＪ、　ＢＮ　などの窒化物
またはアークの高温に接した際、熱分解して消弧に有用
な水蒸気ガスや炭酸ガス、弗素ガスなどの分解ガスを発
生する無機物質たとえｆｆ　ｍｌ（ＯＨ）ｓ　、　Ｍｇ
（ＯＨ）鵞などの水酸化物、Ｏａｏｏｇ　、　ＭｇＣＯ
３などの炭酸塩、ＡｌＦ３　、０ａＦ２　、　Ｍｇ％　
　などの弗化物などを単独あるいは併用して使用する。

ただし、充填量が６９６以下では耐電弧特性に効果が少
なく、５０％以上でＧよ基材の配合比率が少なくなシ、
機械的強度、耐電圧が劣るとともに、材質が固くてもろ
くなシ、機械的加工性も悪くなる。

結合材に関し、ホウ酸、無水ホウ酸と酸化亜鉛の混合粉
末を加圧条件下で加熱すると、ホウ酸の熱分解によ多発
生した水分を無水ホウ酸が化学的に取り込み、かつ無水
ホウ酸自体も変成して、安定剤としての酸化亜鉛と反応
を生じて結着性に富み、安定したホウ素化合物に変化し
、基材、充填材などを完全に結着するとともに、耐水、
耐湿性を良好にするものであるが、結合剤の使用範囲が
２６％以下の場合では、成形時の流動性が悪くて成形不
良を生じ、その他の原料を強固に結着させることができ
ず、耐水性に劣シ、６６％以上の場合は成形時の流動性
が過剰気味に＼なり、作業性が困難になるとともに基材
、充填材の配合比率が少なくなり、機械的強度、耐電弧
特性に劣るものとなる。

なお、結合材組成比率としては、ホウ酸２０〜７０ｇ６
好ましくは８０−６０４、無水ホウ酸５〜２６％好まし
くはｌＯ〜ｇｏ　＊　、酸化亜鉛８０〜５５９６好まし
くは８６〜５０の範囲が望ましく、ホウ酸量が前記範囲
外２０％以下になると結着力が乏しく、７０％以上にな
るともろくて耐湿性が悪くなる。

以下に、この発明に使用した圧力反射体を構成する絶縁
材料について具体的に説明する。

基材として天然金雲母の粒度４８〜１０Ｇメツシユの粉
末を８０９６、充填材として電融酸化マグネシウムの粒
度１００〜１４Ｇメツシユの粉末８０％、結合材として
粒度１００〜８００メツシユの粒状ホウ酸４５９６、無
水ホウ酸１１！ｉｆｆ、微粉の酸化亜鉛４４９６の混合
粉末を４０５１ｔの割合で調合し、ライカイ機で混合し
た混合物を原料としてｅｏｇ用意する。この原料粉末を
内径１２５ｗ　Ｘ　１２５ｍの金型に充填し、温度１８
０℃、加圧力１５０Ｋｇ／ｍの加熱加圧条件下で１０分
間保持したのち、熱源を断ち、直ちに金型の冷却を行、
い、６０℃以下に下降した時点で加圧を解き、成形品を
取シ出し、ついで２００℃で４時間熱処理して、厚さ約
１．６ｆｉの絶縁体を得た。

上記絶縁体により圧力反射体を構成したものは、高温の
アークによシさらされた場合、充填材としての酸化マグ
ネシウムが雲母粉末とホウ酸系結合材とによる共融、ガ
ラス化を防け、結晶質に変化させるので、高温時の抵抗
を極めて大きいものにし、アークインピーダンスを高め
、アーク電圧を上げることによりアークを消滅する効果
があり、限流性能的に良好なものであシ、かつ消耗や損
耗も少ないものである。

同様にして、基材に天然金雲母の粒度４８〜１００メツ
シユの粉末を２５％、充填材として酸化アルミニウムの
粒度１７０〜２５０メツシユの粉末ヲａｏ％、水酸化ア
ルミニウムの粒度２００〜８００メツシユの粉末ｌＯ％
、結合材として粒ｇｌｈｏ〜ＳＯＯメ゛ノシュの粒状ホ
ウ酸４６％、無水ホウ酸１１％、微粉の酸化亜鉛４４５
Ｍの混合粉末を８６％の割合で調合、混合した原料７Ｏ
ｇを内径１２５ｍ　Ｘ　１２５−の金型内に充填し、前
述の方法で成形し、厚さ約１．６ｓｅｗの絶縁体を得た
。

この絶縁物によシ圧力反射体を構成したものは、高温の
アークにさらされた場合、雲母粉末、酸化アルミニウム
、水酸化アルミニウム、ホウ酸系結合材などが共融、ガ
ラス化するが、このガラス番よ絶縁物の素地との密薯性
に優れたもので、多頻度しゃ断においても飛散するもの
でなく、消耗、損耗し難いものである。

しかも、ガラス化するために、アーク熱より溶融潜熱を
奪い、アークを冷却するとともに充填材トシての水酸化
アルミニウムがアーク熱によシ水蒸気ガスを発生し、こ
の水蒸気ガスがアークを冷却す旭という相乗効果から限
流性能的にも良好な結果が得られた。

以上のように基材として雲母粉末、充填材として耐電弧
作用を発押する無機物質の粉末、結合材にホウ酸、無水
ホウ酸、酸化亜鉛の混合粉末を原料として使用し、加熱
加圧成形した雲母型造絶縁物により構成した圧力反射体
は、極めて優れた耐電弧特性を有する。まｔ：、基材に
剥片状物質で積廟を形成し、バッキング材および補強材
の役目をする雲母粉末を使用しているため、熱的ある（
１６よ機械的な耐絢撃性が大きく、破損などの問題もな
く、耐電圧的にも高いものである。

しかも吸水率が低く、アスベストのような吸湿性がない
ため、そりや変形もなく、絶縁性の太きいものである。

さらには、衛生公害面で問題のあるアスベストを使用せ
ず、比較的低温での成形が可能で、機械的加工性にも優
ｎているという利点を有している。

な、お、基材としての雲母粉末は、天然金雲母以外に天
然白雲母あるいは合成雲母の粉末を用いても同等の特性
が得られるものである。

上記のように基材に雲母粉末、充填材として耐電弧物質
、結合材にホウ酸系結合材の原料を用いて加熱加圧成形
した雲母型造絶縁物を使用することによシ、限流性能、
耐寿命性などの耐電弧特性および耐衝撃性、電気絶縁性
、耐電圧９機械加工性などに優れた特性を有した圧力反
射体を供することができる。

第５図（ａ）は上記接触子（２）　、　（３）の他の実
施例を示す側面図であり、第６図（ｂ）は第６図（ａ）
に示さ口た接触子（２）　、　（１）の平面図である。

すなわち、第８図に示した圧力反射体（６）　、　（７
）は導体（２０２）、　（８（１２）の接点側表面だけ
に設ける板状物としたが、第５図（＆）＠（１３）に示
すように、固定導体（２０１）　、可動導体（８０１）
の周囲をテーピングあるいはコーティングなどによって
被覆するような圧力反射体（６１、（７）を形成しても
よい。

また、第６図（ａ）は上記接触子（２）　、　（３）の
他の実施例を示す側面図であり、第６図（１））は亀６
図（ａ）に示された接触子（２）　、　（３）の平面図
である。すなわち、圧力反射体（６）’　、　（７）の
一部には、固定接点（２０２）　。

可動接点（８０２）の一端側面を基点としてこ゛れより
排出口（１０１）側に遠ざかる方向に固定導体（ｊ？ｏ
１）。

可動導体（８０１）の表面が露出するような溝（６０１
）。

（７０１）が設けられている。この構成では、アークＡ
の足が溝（６０１）、（７０１）を走シ、アークＡが消
弧板（５）に触れて冷却されることにより、しゃ断性能
が同上する。

さらに、第７図（ａ）は接触子（２）　、　（３１の他
の実施例を示す側面図であシ、第７図（ｂ）は第７図（
ａ）に示された接触子（２１、（３）の平面図である。

すなわち、（８０１）、　（９０１）で示すように、Ｍ
６図の溝（６０１）。

・　　　（７０１）から冒出した導体表面を圧力反射体
（ｅ）　、　（７）の表面よりも盛り上げたものである
。このように構成すると、アークムの足が素早く移動す
ることが可能であシ、しゃ断性能が向上する利点がある
。

以上の説明かられかるように、この発明によれば、アー
ク電圧を大きく上昇させ、しゃ断時の限流性能の向上を
図るとともに、接点の脱落を防止できる回路しゃ断器を
提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は一般的な回路しゃ断器を示す一部切欠平
面図、第１図（１））は第１図（ａ）のｂ−ｂ線断面図
、第２図は第１図の回路しゃ断器における金属粒子の挙
動の模式的説明図、第８１ＪＩ　ｊａ）はとの発明にか
かる回路しゃ断器の一実施例を示す一部切欠平面図、第
８図（１）は第８図（２１）のｂ−ｂ線断面図、第４図
は第８図の回路しゃ断器における金属粒子の挙動の模式
的説明図、第６図（ａ）は接触子の他の実施例を示す側
面図、第５図（句は第６図（荀に示さｎた接触子の平面
図、第６図（ａ）は接触子の他の実施例を示す側面図、
第６図（旬は第６図（ａ）に示された接触子の平面図、
第７図（ａ）は接触子の他の実施例を示す側面図、第７
図（１１Ｏは第７図（ａ）に示さｎた接触子の平面図で
ある。 （２）・・・固定接触子、（２０１）・・・固定導体、
（２０２）・・・固定接点、（３）・・・可動接触子、
（８０１）・・・可動導体、（８０２）・・・可動接点
、（６）　、　（７）・・・圧力反射体、（６０１）。 （７０１）・・・溝。 なお、図中同一符号は同−一または相当部分を示す。 代理人　　葛　野　信　−（外１名） 第１図（ａ） ＊１図（ｂ） 中　！ ｗｇ４図　　。 ＄３１（ａ） 第３図（ｂ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）導体とこれに固着さｎた接点とからなる接触子を
   少なくとも１対有し、上記各接点の外周を取り囲むよう
   に上記各導体に圧力反射体を設け、かつ上記圧力反射体
   は基材としての雲母粉末と、充填材としての耐電弧作用
   を発揮する無機物質の粉末とを、ホウ酸、無水ホウ酸と
   酸化亜鉛との混合粉末からなる結合材により加熱加圧成
   形した雲母型造絶縁物で構成したことを特徴とする回路
   しゃ断器。 （２）圧力反射体は導体の接点側表面だけに設ける板状
   物である特許請求の範囲第１項記載の回路しゃ断器。 〈３）圧力反射体は導体の周囲を被覆する被覆物である
   特許請求の範囲第１項記載の回路しゃ断器。 （４）少なくとも一方の圧力反射体に、接点の一端側面
   を基点としてこれより遠ざかる方向に導体の表面が露出
   するような溝を設けた特許請求の範囲第１項、第２項ま
   たは第８項記載の回路しゃ断器。 （ｆｌ）露出した導体表面を圧力反射体の表面よシも盛
   シ上げてなる特許請求の範囲第４項記載の回路しゃ断器
   。