JPS5844162B2 - 蒸気発生器の対流加熱面を流過する蒸気の出口温度制御方法 - Google Patents
蒸気発生器の対流加熱面を流過する蒸気の出口温度制御方法Info
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- JPS5844162B2 JPS5844162B2 JP50112018A JP11201875A JPS5844162B2 JP S5844162 B2 JPS5844162 B2 JP S5844162B2 JP 50112018 A JP50112018 A JP 50112018A JP 11201875 A JP11201875 A JP 11201875A JP S5844162 B2 JPS5844162 B2 JP S5844162B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G5/00—Controlling superheat temperature
- F22G5/12—Controlling superheat temperature by attemperating the superheated steam, e.g. by injected water sprays
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B35/00—Control systems for steam boilers
- F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
- F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
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- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸気発生器の対流加熱面を流過する蒸気の出
口温度を制御する方法に係る。
口温度を制御する方法に係る。
蒸気発生器では通常、対流加熱面を離れる蒸気の温度を
制御してやることが必要であり、好適な制御手段として
は水の噴射が採用されている。
制御してやることが必要であり、好適な制御手段として
は水の噴射が採用されている。
変動圧力式蒸気発生器の場合、即ち、移送圧力の変動又
は負荷の急激な変動によって制御される蒸気発生器の場
合、より具体的には強制貫流型の蒸気発生器の場合、高
温作動、従って高効率作動に欠かせない近接した限界内
に再加熱器の蒸気出口温度を保っておくことが容易でな
く、それがために種々の問題が起っている。
は負荷の急激な変動によって制御される蒸気発生器の場
合、より具体的には強制貫流型の蒸気発生器の場合、高
温作動、従って高効率作動に欠かせない近接した限界内
に再加熱器の蒸気出口温度を保っておくことが容易でな
く、それがために種々の問題が起っている。
本発明の目的は、対流加熱面の下流側に配置される構成
部品が過度の温度又は過度に急激な温度変化を受けせし
められることなく、対流加熱面を流過する蒸気の出口温
度を設定値に近接した状態に保って高い作動効率を達成
することを可能ならしめる蒸気発生器の対流加熱面を流
過する蒸気の出口温度制御方法を提供することである。
部品が過度の温度又は過度に急激な温度変化を受けせし
められることなく、対流加熱面を流過する蒸気の出口温
度を設定値に近接した状態に保って高い作動効率を達成
することを可能ならしめる蒸気発生器の対流加熱面を流
過する蒸気の出口温度制御方法を提供することである。
本発明によれば、蒸気発生器の対流加熱面を流過する蒸
気の出口温度を制御する方法において、燃料により前記
蒸気発生器に供給される熱の瞬間供給量に対応した第１
の測定値信号と、前記対流加熱面を通る蒸気の瞬間流量
に対応した第２の測定値信号との間の減法又は除法によ
って比較信号を形成し、前記対流加熱面を流過する蒸気
の出口温度を調節するべく作用する最終制御部材を前記
比較信号によって制御することを特徴とする蒸気発生器
の対流加熱面を流過する蒸気の出口温度制御方法が得ら
れる。
気の出口温度を制御する方法において、燃料により前記
蒸気発生器に供給される熱の瞬間供給量に対応した第１
の測定値信号と、前記対流加熱面を通る蒸気の瞬間流量
に対応した第２の測定値信号との間の減法又は除法によ
って比較信号を形成し、前記対流加熱面を流過する蒸気
の出口温度を調節するべく作用する最終制御部材を前記
比較信号によって制御することを特徴とする蒸気発生器
の対流加熱面を流過する蒸気の出口温度制御方法が得ら
れる。
本発明による出口温度制御方法によれば、負荷のかなり
の変動に伴う蒸気出口温度の変化が比較的小さな状態に
保たれるので、蒸気出口下流側の構成部品が過度の温度
又は過度の温度変化を受けせしめられることがないとい
う利点が得られる。
の変動に伴う蒸気出口温度の変化が比較的小さな状態に
保たれるので、蒸気出口下流側の構成部品が過度の温度
又は過度の温度変化を受けせしめられることがないとい
う利点が得られる。
以下、本発明の実施例について添附図面を参照して説明
する。
する。
給水は給水ポンプ２によって給水タンク１から給水管路
３を経て、例えば強制質流蒸気発生器のごとき蒸気発生
器６に供給される。
３を経て、例えば強制質流蒸気発生器のごとき蒸気発生
器６に供給される。
給水管路３の途中には給水弁４と、蒸気によって加熱に
される高圧予熱器５とが設けられている。
される高圧予熱器５とが設けられている。
給水弁４は周知の態様で制御されるものであるので、こ
こでは詳しく説明しない。
こでは詳しく説明しない。
蒸気発生器６で作られた蒸気は、少くとも二部が該蒸気
発生器の対流加熱面を構成している過熱器７を通って生
蒸気管路８内に流入せしめられ、該生蒸気管路８は高圧
蒸気タービン１１に接続されている。
発生器の対流加熱面を構成している過熱器７を通って生
蒸気管路８内に流入せしめられ、該生蒸気管路８は高圧
蒸気タービン１１に接続されている。
この生蒸気管路８の途中には生蒸気流量の測定部９とタ
ービン人口弁１０とが設けられている。
ービン人口弁１０とが設けられている。
高圧蒸気タービン１１の中で一部膨張せしめられた蒸気
は、前後の２つの再加熱器部分１５及び１γに分けられ
た再加熱器を通って低圧蒸気タービン２０内に流入する
。
は、前後の２つの再加熱器部分１５及び１γに分けられ
た再加熱器を通って低圧蒸気タービン２０内に流入する
。
これら再加熱器部分１５及び１７は、蒸気発生器６０対
流加熱面を形成している。
流加熱面を形成している。
低圧タービン２０の出口は復水器２２に接続されており
、該復水器２２には復水管路２３が接続されており、該
復水管路２３には復水ポンプ２４と、蒸気により加熱さ
れる２つの低圧予熱器２５とが配備されており、また、
復水管路２３は給水タンク１まで延びている。
、該復水器２２には復水管路２３が接続されており、該
復水管路２３には復水ポンプ２４と、蒸気により加熱さ
れる２つの低圧予熱器２５とが配備されており、また、
復水管路２３は給水タンク１まで延びている。
給水ポンプ２と給水弁４との間において給水管路３から
は噴射水管路３０が分岐しており、該噴射水管路３０は
噴射弁３１を経て、２つの再加熱器部分１５及び１７０
間に位置する噴射点１６まで延びている。
は噴射水管路３０が分岐しており、該噴射水管路３０は
噴射弁３１を経て、２つの再加熱器部分１５及び１７０
間に位置する噴射点１６まで延びている。
燃料は燃料ポンプ４１によって燃料管路４０を経て蒸気
発生器６に供給される。
発生器６に供給される。
管路４０の途中には燃料流量を測定する測定用絞り４２
が設けである。
が設けである。
絞り４２には測定器４５が接続されており該測定器４５
からの出力信号は測定値信号として燃料制御器４６に供
給される。
からの出力信号は測定値信号として燃料制御器４６に供
給される。
この制御器４６は信号ライン４７を経て、燃料流量設定
値信号も受取るようになっている。
値信号も受取るようになっている。
そして、燃料流量のための測定値信号及び設定値信号か
ら制御器４６内で形成された制御信号は燃料ポンプ４１
に供給されるようになっている。
ら制御器４６内で形成された制御信号は燃料ポンプ４１
に供給されるようになっている。
燃料の燃焼に必要な空気は送風機５１により空気管路５
０を通して蒸気発生器６に供給される。
０を通して蒸気発生器６に供給される。
該空気管路５０の途中には空気流量測定用の絞り５２が
設けである。
設けである。
測定用絞り５２には測定器５５が接続されており、該測
定器５５からの出力信号は測定値信号として空気流量制
御器５６に供給される。
定器５５からの出力信号は測定値信号として空気流量制
御器５６に供給される。
この制御器５６には信号ライン５７を経て空気流量設定
値信号が供給される。
値信号が供給される。
空気流量設定値信号及び測定値信号から該制御器５６で
形成された制御信号は送風機５１に供給される。
形成された制御信号は送風機５１に供給される。
燃料流量設定値信号のための信号ライン４７及び空気流
量設定値信号のための信号ライン５７は負荷制御器６０
に接続されており、該制御器６０の入力側は、生蒸気管
路８に接続されている生蒸気圧測定器６２に、及び動力
制御器６３の出力側に接続されている。
量設定値信号のための信号ライン５７は負荷制御器６０
に接続されており、該制御器６０の入力側は、生蒸気管
路８に接続されている生蒸気圧測定器６２に、及び動力
制御器６３の出力側に接続されている。
動力制御器６３は、タービン１１及び２０により駆動さ
れている発電機６５の電気出力を測定値信号として受取
るようになっている。
れている発電機６５の電気出力を測定値信号として受取
るようになっている。
また、その動力制御器６３には信号ライン６６を経て電
力設定値信号が供給されている。
力設定値信号が供給されている。
高圧タービン１１の軸に連結されている回路計６８は制
御器６９を介してタービン人口弁１０を制御するように
なっている。
御器６９を介してタービン人口弁１０を制御するように
なっている。
水噴射弁３１は、再加熱器部分１７に配置された温度感
知器７１の出力信号を測定値信号として受取る制御器７
０により制御される。
知器７１の出力信号を測定値信号として受取る制御器７
０により制御される。
該制御器γ０には信号ライン１２を経て温度設定値信号
が供給される。
が供給される。
制御器γ０は感知器１１からの温度信号の外に例えば、
再加熱器部分１５０入口に接続された温度感知器７５か
らの温度信号、再加熱器部分１５の出口に接続された温
度感知器７６からの温度信号及び／又は再加熱器部分１
Ｔの入口に接続された温度感知器７１からの温度信号も
受取ることができるようになっている。
再加熱器部分１５０入口に接続された温度感知器７５か
らの温度信号、再加熱器部分１５の出口に接続された温
度感知器７６からの温度信号及び／又は再加熱器部分１
Ｔの入口に接続された温度感知器７１からの温度信号も
受取ることができるようになっている。
本発明実施例によれば、信号ライン８５を経て加算点８
６に供給される比較信号は、再加熱器１５．１７０出ロ
温度を調節するべく作用する最終制御部材である噴射弁
３１に作用せしめられるようになっている。
６に供給される比較信号は、再加熱器１５．１７０出ロ
温度を調節するべく作用する最終制御部材である噴射弁
３１に作用せしめられるようになっている。
該比較信号は比較点８１０所での２つの測定値信号間の
減法によって形成されている。
減法によって形成されている。
蒸気発生器６への熱の瞬間供給量に対応した第１の測定
値信号は燃料流量測定器４５により供給され、信号ライ
ン８０を通って比較点８１に達する。
値信号は燃料流量測定器４５により供給され、信号ライ
ン８０を通って比較点８１に達する。
再加熱器１５，１７を通る蒸気の瞬間流量に対応した第
２の測定値信号は生蒸気管路８中の流量測定部９から取
出され、測定器８２によって形成され、そして信号ライ
ン８３を経て比較点８１に供給される。
２の測定値信号は生蒸気管路８中の流量測定部９から取
出され、測定器８２によって形成され、そして信号ライ
ン８３を経て比較点８１に供給される。
比較点８１０所で形成された差信号即ち比較信号は、制
御器γ０から供給される最終制御信号に加算点８６の所
で加算される。
御器γ０から供給される最終制御信号に加算点８６の所
で加算される。
図示の蒸気発生器は変動圧力原理に基いて作動せしめら
れるものである。
れるものである。
負荷制御器６０では瞬間負荷に従った生蒸気圧設定値が
形成され、該生蒸気設定値は少くとも一つの予め定めら
れた圧力範囲においては負荷と一緒にほぼ直線的に上昇
する。
形成され、該生蒸気設定値は少くとも一つの予め定めら
れた圧力範囲においては負荷と一緒にほぼ直線的に上昇
する。
蒸気発生器がこのような圧力範囲内で作動しており且つ
（信号ライン６６内の）電力設定値が高められると、蒸
気発生器をより高い圧力まで上げなげればならない。
（信号ライン６６内の）電力設定値が高められると、蒸
気発生器をより高い圧力まで上げなげればならない。
従って、燃料流量、空気流量及び給水流量は新しい負荷
に対応した定常値を越えて一時的に増加せしめられ、生
蒸気流量は遅れをもって新しい動力レベルに達する。
に対応した定常値を越えて一時的に増加せしめられ、生
蒸気流量は遅れをもって新しい動力レベルに達する。
その結果、比較点８１の所では２つの測定信号間の差と
して正の信号が生じ、賦圧の信号は信号ライン８５を通
って噴射弁３１に供給され、水の噴射量を一時的に増加
せしめる。
して正の信号が生じ、賦圧の信号は信号ライン８５を通
って噴射弁３１に供給され、水の噴射量を一時的に増加
せしめる。
このような水噴射量の一時的な増加によって、再加熱器
部分１７の出口温度の過度に急激な変化が避けられるこ
とが判明ヒた。
部分１７の出口温度の過度に急激な変化が避けられるこ
とが判明ヒた。
信号ライン８５には倍率器９０が配置されており、該倍
率器９０は負荷に応じた信号を関数発生器９１経由で受
取る。
率器９０は負荷に応じた信号を関数発生器９１経由で受
取る。
該関数発生器９１は負荷制御器６０から信号ライン９２
を経て負荷信号を受取る。
を経て負荷信号を受取る。
この関数発生器９１は、燃料により放出される全熱量の
うちの比較的大きな割合部分が再過熱器１５，１７で費
される負荷範囲においては、このような割合部分が比較
的小さい負荷範囲の場合よりも、比較信号が噴射弁３１
に、より強力に加えられるように構成されている。
うちの比較的大きな割合部分が再過熱器１５，１７で費
される負荷範囲においては、このような割合部分が比較
的小さい負荷範囲の場合よりも、比較信号が噴射弁３１
に、より強力に加えられるように構成されている。
図示の例とは異なり、倍率器９０は信号ライン８０に配
置することもできる。
置することもできる。
第１の測定値信号を形成するのに燃料流量を用いる代わ
りに空気管路５０内の空気流量を用いることもできる。
りに空気管路５０内の空気流量を用いることもできる。
以上述べた蒸気発生器では測定部９と再加熱器１５．１
７どの間で蒸気の抽出はほとんど行われていす、従って
対流加熱面を通る蒸気の瞬間流量に対応し且つ本実施例
の場合生蒸気の流量測定によって形成されている第２の
測定値信号を提供するのに生蒸気管路８に在来通り配備
されている上記測定部９を用いることが可能である。
７どの間で蒸気の抽出はほとんど行われていす、従って
対流加熱面を通る蒸気の瞬間流量に対応し且つ本実施例
の場合生蒸気の流量測定によって形成されている第２の
測定値信号を提供するのに生蒸気管路８に在来通り配備
されている上記測定部９を用いることが可能である。
測定部９と再加熱器１５，１７どの間に蒸気抽出点があ
る場合には、第２の測定値信号を測定するための測定部
を再加熱器１５，１７の近くに設置する必要がある。
る場合には、第２の測定値信号を測定するための測定部
を再加熱器１５，１７の近くに設置する必要がある。
水の噴射量の代りに別の制御変数としては、余剰空気量
を用いることもでき、すなわち比較信号を送風機５１に
適用せしめることもできる。
を用いることもでき、すなわち比較信号を送風機５１に
適用せしめることもできる。
蒸気発生器が煙道ガス循環式のものである場合、循環す
るガス量を、比較信号によって作用せしめられる制御変
数として用いることができる。
るガス量を、比較信号によって作用せしめられる制御変
数として用いることができる。
また、蒸気発生器が傾斜バーナを有している場合には、
比較信号によって作用せしめられる制御変数として該バ
ーナの傾きを用いることもできる。
比較信号によって作用せしめられる制御変数として該バ
ーナの傾きを用いることもできる。
減法を用いる代りに、第］及び第２の測定値信号の除去
によって比較信号を形成することもできる。
によって比較信号を形成することもできる。
図面は本発明による方法を実施するための装置の概略線
図である。 ６：蒸気発生器、７：過熱器、１５，１７：再加熱器を
構成している再加熱器部分、３１：噴射弁、４５：燃料
流量測定器、５５：空気流量測定器、６２：生蒸気圧測
定器、８２：生蒸気流量測定器、６８二回転計、４６：
燃料制御器、５６：空気流量制御器、６３：動力制御器
、６９，７０：制御器。
図である。 ６：蒸気発生器、７：過熱器、１５，１７：再加熱器を
構成している再加熱器部分、３１：噴射弁、４５：燃料
流量測定器、５５：空気流量測定器、６２：生蒸気圧測
定器、８２：生蒸気流量測定器、６８二回転計、４６：
燃料制御器、５６：空気流量制御器、６３：動力制御器
、６９，７０：制御器。
Claims (1)
- １ 蒸気発生器の対流加熱面を流過する蒸気の出口温度
を制御する方法において、燃料により前記蒸気発生器に
供給される熱の瞬間供給量に対応した第１の測定値信号
と、前記対流加熱面を通る蒸気の瞬間流量に対応した第
２の測定値信号との間の減法又は除去によって比較信号
を形威し、前記対流加熱面を流過する蒸気の出口温度を
調節するべく作用する最終制御部材を前記比較信号によ
って制御することを特徴とする蒸気発生器の対流加熱面
を流過する蒸気の出口温度制御方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1262874A CH582851A5 (ja) | 1974-09-17 | 1974-09-17 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5155801A JPS5155801A (en) | 1976-05-17 |
| JPS5844162B2 true JPS5844162B2 (ja) | 1983-10-01 |
Family
ID=4384889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50112018A Expired JPS5844162B2 (ja) | 1974-09-17 | 1975-09-16 | 蒸気発生器の対流加熱面を流過する蒸気の出口温度制御方法 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4031863A (ja) |
| JP (1) | JPS5844162B2 (ja) |
| BE (1) | BE833414A (ja) |
| CA (1) | CA1022816A (ja) |
| CH (1) | CH582851A5 (ja) |
| DE (1) | DE2445525C3 (ja) |
| ES (1) | ES440729A1 (ja) |
| FI (1) | FI58556C (ja) |
| FR (1) | FR2285510A1 (ja) |
| GB (1) | GB1521126A (ja) |
| IT (1) | IT1042344B (ja) |
| NL (1) | NL7413768A (ja) |
| SE (1) | SE404958B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10029692B2 (en) | 2016-03-18 | 2018-07-24 | Honda Motor Co., Ltd. | Vehicle drive system |
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| JPS58175707A (ja) * | 1982-04-07 | 1983-10-15 | 川崎重工業株式会社 | 流動床ボイラの再熱蒸気温度制御方法 |
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