JPS5839893B2 - 均熱炉の操業方法 - Google Patents
均熱炉の操業方法Info
- Publication number
- JPS5839893B2 JPS5839893B2 JP54039066A JP3906679A JPS5839893B2 JP S5839893 B2 JPS5839893 B2 JP S5839893B2 JP 54039066 A JP54039066 A JP 54039066A JP 3906679 A JP3906679 A JP 3906679A JP S5839893 B2 JPS5839893 B2 JP S5839893B2
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- JP
- Japan
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- heat
- steel ingot
- furnace
- heat pattern
- soaking furnace
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/70—Furnaces for ingots, i.e. soaking pits
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、バッチ式均熱炉に釦ける燃料原単位を常に
最小ならしめる操業方法に関する。
最小ならしめる操業方法に関する。
近時、省エネルギーが重要課題として取り上げられるよ
うになり、均熱炉についても、燃料消費の面から改ため
て問直されている。
うになり、均熱炉についても、燃料消費の面から改ため
て問直されている。
バッチ式均熱炉は、ア般に第３図イ２口に示すようなヒ
ートパターンに従って炉温制御し、装入鋼塊を分塊圧延
が可能な状態に焼上げるものであるが、この際用いられ
るヒートパターンの適否によって燃料原単位が左右され
る。
ートパターンに従って炉温制御し、装入鋼塊を分塊圧延
が可能な状態に焼上げるものであるが、この際用いられ
るヒートパターンの適否によって燃料原単位が左右され
る。
ヒートパターンの設定を、従来は、例えば鋼塊の鋼種や
トラックタイム（鋳込み終了から均熱炉装入１での所要
時間）毎に用意したヒートパターンの中から適当なもの
を選び出すという選択方式によっていた。
トラックタイム（鋳込み終了から均熱炉装入１での所要
時間）毎に用意したヒートパターンの中から適当なもの
を選び出すという選択方式によっていた。
このため燃料消費面で無駄を生じることは防ぎようがな
く、更に操業中に鋼塊の抽出時刻が変更されたような場
合には、過均熱や低温保熱で対処しなければならず、燃
料消費量が著るしく嵩むことになる。
く、更に操業中に鋼塊の抽出時刻が変更されたような場
合には、過均熱や低温保熱で対処しなければならず、燃
料消費量が著るしく嵩むことになる。
上記に鑑み本発明は、燃料原単位を常に最小とすること
ができるバッチ式均熱炉の操業方法を提供しようとする
ものであって、均熱炉に装入される直前の鋼塊の温度状
態（Ｓｌ）に基いて、その鋼塊が均熱炉から抽出される
時刻に目標の焼上り状態（Ｓ２）となるヒートパターン
（２ｊの集合を求め、この集合に属する各ヒートパター
ンの燃料消費量（Ｖｆ ）を均熱炉の熱収支計算により
算出し、（Ｖｆ ）値が最小となるヒートパターン（以
下、最適ヒートパターンと呼ぶ）に基いて炉温を制御す
るようにした点を特徴とする。
ができるバッチ式均熱炉の操業方法を提供しようとする
ものであって、均熱炉に装入される直前の鋼塊の温度状
態（Ｓｌ）に基いて、その鋼塊が均熱炉から抽出される
時刻に目標の焼上り状態（Ｓ２）となるヒートパターン
（２ｊの集合を求め、この集合に属する各ヒートパター
ンの燃料消費量（Ｖｆ ）を均熱炉の熱収支計算により
算出し、（Ｖｆ ）値が最小となるヒートパターン（以
下、最適ヒートパターンと呼ぶ）に基いて炉温を制御す
るようにした点を特徴とする。
すなわちこの方法は、指定した鋼塊抽出時刻に所望の焼
上り状態となるヒートパターンのうち、燃料原単位が最
小となるものを選び、とのヒートパターンに従って炉温
制御するものである。
上り状態となるヒートパターンのうち、燃料原単位が最
小となるものを選び、とのヒートパターンに従って炉温
制御するものである。
以下、本発明の方法を詳細に説明する。
鋼塊の焼上り状態（Ｓ２）とは、下記の各条件を満足す
る状態をいう。
る状態をいう。
（４）鋼塊の凝固率≧Ｃ３ｏＬ（饅）
田）鋼塊の平均温度≧ｃＭＦ、ＡＮ（℃）（Ｏ鋼塊の温
度差≦ら□Ｆ（℃） ０ 鋼塊の最小温度≧ｃＭ１Ｎ（℃） また、鋼塊が目標の抽出時刻に焼上がるとは、［Ｆ］
目標抽出時刻＝焼土り完了時刻 を満たすことである。
度差≦ら□Ｆ（℃） ０ 鋼塊の最小温度≧ｃＭ１Ｎ（℃） また、鋼塊が目標の抽出時刻に焼上がるとは、［Ｆ］
目標抽出時刻＝焼土り完了時刻 を満たすことである。
従って、本発明の方法は、「上記（４）〜［Ｆ］の条件
を満たすヒートパターンのなかで、最適ヒートパターン
を選び、これに基いて炉温制御する」と云い換えること
ができる。
を満たすヒートパターンのなかで、最適ヒートパターン
を選び、これに基いて炉温制御する」と云い換えること
ができる。
（１）ここで第１図イに示すような鋼塊１を同図口に示
すように均熱炉２に装入しその時の鋼塊の焼上り状態（
Ｓ２）を伝熱モデルを用いて求める。
すように均熱炉２に装入しその時の鋼塊の焼上り状態（
Ｓ２）を伝熱モデルを用いて求める。
１ず、上記伝熱モデルに釦ける熱移動は次の如くである
。
。
鋼塊の横断面３に設定したメツシュ４ｉと４１に隣接す
るメツシュ４１−１との間の熱伝導は下記の式に従う。
るメツシュ４１−１との間の熱伝導は下記の式に従う。
上式を全メツシュについて適用し、その総和を求める。
鋼塊表面と炉内雰囲気との伝熱は下記の熱副射の式に従
う。
う。
また、焼上り状態の条件（４）〜０の各要素については
、下記で計算される。
、下記で計算される。
以上のことから、均熱炉装入時の上記各要素で示される
温度状態が（Ｓｌ）の鋼塊をあるヒートパターン（χ）
で加熱するとすれば、 と形式的に表現できる。
温度状態が（Ｓｌ）の鋼塊をあるヒートパターン（χ）
で加熱するとすれば、 と形式的に表現できる。
この場合（Ｓｌ）は、鋳込みから均熱炉装入１での伝熱
計算により求められる。
計算により求められる。
すなわち、鋳込温度、鋳込寸法、トラックタイム、およ
び鋳型除去後均熱炉装入１での時間（裸時間）によって
計算し得るものである。
び鋳型除去後均熱炉装入１での時間（裸時間）によって
計算し得るものである。
（２）均熱炉に釦ける燃料消費量（■ｆ）を求める。
第３図に示すように均熱炉２に鋼塊１を装入したときの
熱収支モデルを用いて計算する。
熱収支モデルを用いて計算する。
均熱炉への入熱と出熱が等しいことから、微小時間ｄｔ
での熱収支は、 が求められる。
での熱収支は、 が求められる。
ここでｄＱｉｒｏｎ／ｄｔは、鋼塊の伝熱モデル、ｄＱ
ｗＡＬＬ／ｄｔは炉壁を一次元伝熱モデルとして計算し
、ｄＱＬｏ８Ｓ／ｄｔは定数とした。
ｗＡＬＬ／ｄｔは炉壁を一次元伝熱モデルとして計算し
、ｄＱＬｏ８Ｓ／ｄｔは定数とした。
ｄＱｗＡＬＬ／ｄｔとｄＱｉｒｏｎ／ｄｔは、炉内温度
との伝熱によって決定されるため、装入時に温度状態（
Ｓｌ）なる鋼塊を、装入時に炉壁温度状態ｆ［Ｆ］なる
炉において、ヒートパターン（λ）で加熱したとすると
、 と形式表現できる。
との伝熱によって決定されるため、装入時に温度状態（
Ｓｌ）なる鋼塊を、装入時に炉壁温度状態ｆ［Ｆ］なる
炉において、ヒートパターン（λ）で加熱したとすると
、 と形式表現できる。
（３）次に上記■、■式を用い、鋼塊焼土りの条件（４
）〜０及び［Ｆ］を満たし、しかも燃料消費量（Ｖｆ）
が最小となる最適ヒートパターンを求める。
）〜０及び［Ｆ］を満たし、しかも燃料消費量（Ｖｆ）
が最小となる最適ヒートパターンを求める。
第３図イに示す如く、ヒートパターン計算要求時点を原
点（０）とする５本の直線で構成された折線を考える。
点（０）とする５本の直線で構成された折線を考える。
但し、第１キープ期ＡＢ、第２キープ期ＣＤ、及び上昇
終了期ＥＦ、は何れも横方向の時間軸に平行な直線であ
る。
終了期ＥＦ、は何れも横方向の時間軸に平行な直線であ
る。
さて、独立な変数について考えると、
Ａ（′０２ｙ１）、、Ｂ （Ｘｌ ＋ ｙｌ）、Ｃ（Ｘ
２．ｙ２）、Ｄ（Ｘ３．ｙ２）、Ｅ （Ｘ４ 、ｙ３
）、Ｆ（ｘ５＋ｙ３）の６点て対応して、（ｘ１ツＸ２
ツＸ３）Ｘ４ツＸ５りｙ１フｙ２フＶｓ）の８個の独立
変数がある。
２．ｙ２）、Ｄ（Ｘ３．ｙ２）、Ｅ （Ｘ４ 、ｙ３
）、Ｆ（ｘ５＋ｙ３）の６点て対応して、（ｘ１ツＸ２
ツＸ３）Ｘ４ツＸ５りｙ１フｙ２フＶｓ）の８個の独立
変数がある。
計算機への適用に際しては、３本の水平線の自由配置と
いう考え方から、同図口に示す同数の独立変数とした。
いう考え方から、同図口に示す同数の独立変数とした。
このうちＸ。
については、計算要求時の炉温に当るから、ヒートパタ
ーンにとっての変数とはなり得す、結局、Ｘｌ・・・Ｘ
７の計７個の変数となる。
ーンにとっての変数とはなり得す、結局、Ｘｌ・・・Ｘ
７の計７個の変数となる。
従って、ヒートパターンをベクトルで示すと、χ ＝（
ＸＩ ５ °”ｔＸ７） と表わされる。
ＸＩ ５ °”ｔＸ７） と表わされる。
このとき変数の単位は、（℃）。（分）とする。
ここで、最適ヒートパターンχｏｐｔとは、（Ａ’）
ＰＳＯＬ−ｆ３０Ｌ（Ｓｌ ｔχ≧Ｃ３ｏＬ（Ｂ′）Ｔ
ＭＦＡＮ＝ｆうＡＮ （Ｓｌ ’χ）≧ヘラ、（Ｃ′）
ＴＤＩＦ＝ｆＤＩＦ（Ｓｌ、χ）≦ＣＤＩＦ（Ｄ’ ）
ＴＭＩＮ ＝ ｆｙＨＨ（Ｓ ｔ・χ）≧１□、を満
たしく以下、（Ａ′）〜（Ｄ′）を満たすヒートパター
ン（λ）の集合を解集合と呼ぶ）、かつ鋼塊抽出時刻を
指定するときには、 （Ｅ’ ） ｘ４＋ ｘ７＝ Ｔｏｕｔ 但し、Ｔｏｕｔ ：焼上り所要時間 をも同時に満足した上で、Ｖｆが最小となるヒートパタ
ーンであるということができる。
ＰＳＯＬ−ｆ３０Ｌ（Ｓｌ ｔχ≧Ｃ３ｏＬ（Ｂ′）Ｔ
ＭＦＡＮ＝ｆうＡＮ （Ｓｌ ’χ）≧ヘラ、（Ｃ′）
ＴＤＩＦ＝ｆＤＩＦ（Ｓｌ、χ）≦ＣＤＩＦ（Ｄ’ ）
ＴＭＩＮ ＝ ｆｙＨＨ（Ｓ ｔ・χ）≧１□、を満
たしく以下、（Ａ′）〜（Ｄ′）を満たすヒートパター
ン（λ）の集合を解集合と呼ぶ）、かつ鋼塊抽出時刻を
指定するときには、 （Ｅ’ ） ｘ４＋ ｘ７＝ Ｔｏｕｔ 但し、Ｔｏｕｔ ：焼上り所要時間 をも同時に満足した上で、Ｖｆが最小となるヒートパタ
ーンであるということができる。
最適ヒートパターンχ０ｐｔが■を最小とするパターン
であるということを、 と記す。
であるということを、 と記す。
（４）この最適ヒートパターンを求めるには、次のよう
に計算する。
に計算する。
（Ａ′）〜（Ｄ′）の条件式を満たすヒートパターンの
１つをχ０とし、そのχ０の近傍の別のヒートパターン
をλ１−２０＋△χ（１△λ１は充分小さい）とする。
１つをχ０とし、そのχ０の近傍の別のヒートパターン
をλ１−２０＋△χ（１△λ１は充分小さい）とする。
λ１が解集合に属するためには、
を満足する必要がある。
上記（Ａ“）〜（Ｄ”）式は、χ０の近傍で線形化する
ために各ヒートパターンの要素毎の影響係数（偏微分係
数）を用いて表わした近似式である。
ために各ヒートパターンの要素毎の影響係数（偏微分係
数）を用いて表わした近似式である。
ここで△χを変数と考えて、λ０近傍にち・けるＶｆが
最小となるヒートパターンス０２°ｐｔは、 但し、 ｌ５（２’）：χ０近傍で線形化した （Ａ“）〜（Ｉｙ″）で得られる解集合 と表わすことができる。
最小となるヒートパターンス０２°ｐｔは、 但し、 ｌ５（２’）：χ０近傍で線形化した （Ａ“）〜（Ｉｙ″）で得られる解集合 と表わすことができる。
以上を△χｊ について整理して一般化すると、最適ヒ
ートパターンを求める問題は、次のように云い換えるこ
とができる。
ートパターンを求める問題は、次のように云い換えるこ
とができる。
を最小にする△λを求める。
この形の問題はいわゆるＧｒａｄｉｅｎｔ Ｍｅｔｈｏ
ｄを用いて解くことができる。
ｄを用いて解くことができる。
第４図にそのアルゴリズムの概要をフローチャートで示
す。
す。
簡単に説明すると、χ０近傍での最適解
λ０フｏｐｔが求すると、λ１＝χ０ツｏｐｔ と耘
きλ１近傍にむいて最適化を行う。
きλ１近傍にむいて最適化を行う。
以下λｔ＝χｔ−１，ｏｐｔとして、ｌの近傍で同様に
行い、保体に真の最適ヒートパターンに近づけてゆき、
最終的にこれを求めるものである。
行い、保体に真の最適ヒートパターンに近づけてゆき、
最終的にこれを求めるものである。
以上のようにして見い出された最適ヒートパターンに基
いて、通常どトリ均熱炉の燃焼制御を行い、炉温をその
ヒートパターンに沿って昇温させる。
いて、通常どトリ均熱炉の燃焼制御を行い、炉温をその
ヒートパターンに沿って昇温させる。
この炉内にあって、鋼塊は徐々に均熱化が進み、指定の
抽出時刻には丁度所望の焼上り状態に達し、ここで鋼塊
を抽出する。
抽出時刻には丁度所望の焼上り状態に達し、ここで鋼塊
を抽出する。
このように最適ヒートパターンによる炉温制御を行うこ
とにより、燃料原単位を最も小さくすることが可能とな
るのである。
とにより、燃料原単位を最も小さくすることが可能とな
るのである。
また、均熱開始後、抽出時刻の指定に変更があった場合
にも、その時点を基準として改めてヒートパターンの最
適化を行い、割り出された最適ヒートパターンを以前の
ものと置き換えてやれば、燃料消費量の増加を必要最小
限に抑えることができる。
にも、その時点を基準として改めてヒートパターンの最
適化を行い、割り出された最適ヒートパターンを以前の
ものと置き換えてやれば、燃料消費量の増加を必要最小
限に抑えることができる。
更に、燃料節約を目的として、鋼塊を完全凝固前に抽出
し分塊圧延にかけるいわゆる未凝固圧延等は、焼上り状
態の厳密な管理が必要とされるために、従来は実施が困
難であったが、本発明の方法によれば、鋼塊の焼上り状
態がきわめて安定するから、未凝固圧延等の実用化も充
分可能である。
し分塊圧延にかけるいわゆる未凝固圧延等は、焼上り状
態の厳密な管理が必要とされるために、従来は実施が困
難であったが、本発明の方法によれば、鋼塊の焼上り状
態がきわめて安定するから、未凝固圧延等の実用化も充
分可能である。
次に、本発明の実施効果を説明する。
７９０ｍｍＸ１４３０ｍｒｎ×２５００ｍｍの１６５Ｔ
リムド鋼塊を鋳込み、との鋼塊をトラックタイム１４０
分、裸時間３５分で上部２方向焚の均熱炉に装入し、焼
上げた。
リムド鋼塊を鋳込み、との鋼塊をトラックタイム１４０
分、裸時間３５分で上部２方向焚の均熱炉に装入し、焼
上げた。
この際、従来の選択方式で下記の焼上り条件を満たすヒ
ートパターン（Ｉ）を設定し、このパターンで炉温制御
した。
ートパターン（Ｉ）を設定し、このパターンで炉温制御
した。
ヒートパターン（Ｉ）を第５図に示した。
次に、再び同じ鋼塊を鋳込み、上記の均熱炉を用い、本
発明方法に従って焼上げた。
発明方法に従って焼上げた。
トラックタイム、裸時間及び鋼塊装入時にかける炉壁温
度は上記と同じ条件とした。
度は上記と同じ条件とした。
上記のヒートパターン（Ｉ）をχ。
と釦いて、最適化を行なったところ、ヒートパターンは
第５図に示す（Ｉ）→（２）→（２）→■に変化し、最
適ヒートパターン代を得た。
第５図に示す（Ｉ）→（２）→（２）→■に変化し、最
適ヒートパターン代を得た。
そこでとのヒートパターン■に基いて炉温制御を行なっ
た。
た。
凝固率 ≧９５饅
平均温度 ≧１２５０°Ｃ
最小温度 ≧１０８０°Ｃ
温度差 ２１００℃
焼上り指定時刻＝装入よりも６時間後
ヒートパターン（Ｉ）では、燃料（高炉ガス＋ＬＰＧ）
消費量が２００Ｘ１０”ｋｃａｌ／Ｔに達したが、ヒー
トパターン□□□によると、これが１７０Ｘ］０”ｋｃ
ａｌ／Ｔに減少した。
消費量が２００Ｘ１０”ｋｃａｌ／Ｔに達したが、ヒー
トパターン□□□によると、これが１７０Ｘ］０”ｋｃ
ａｌ／Ｔに減少した。
以上の説明から明らかなように本発明の操業方法は、均
熱炉にち−ける燃料原単位を常に最小とすることが可能
であり、鋼塊の抽出予定時刻の変更に臨機応変に対処し
て燃料消費量の増加を可及的に小さく止めることができ
るから、均熱経費を節約し、同時に大巾な省エネルギー
を達成するものである。
熱炉にち−ける燃料原単位を常に最小とすることが可能
であり、鋼塊の抽出予定時刻の変更に臨機応変に対処し
て燃料消費量の増加を可及的に小さく止めることができ
るから、均熱経費を節約し、同時に大巾な省エネルギー
を達成するものである。
第１図は均熱中の鋼塊の伝熱モデルを説明するもので、
イはこのモデルに用いる鋼塊、口はとの鋼塊を均熱炉に
装入した伝熱モデルをそれぞれ示している。 第２図は均熱炉における熱収支モデルを示す縦断面図、
第３図はヒートパターンを決定する独立変数を説明する
もので、イはパターン屈曲点に対応して変数設定した場
合、口は計算機への適用のための変数設定をそれぞれ示
している。 第４図はＧｒａｄｉｅｎｔ Ｍｅｔｈｏｄによるヒート
パターンの最適化手法を示すフローチャートである。 第５図は従来の選択方式で設定されたヒートパターン（
Ｉ）及びこれを本発明方法に従って最適化したときのヒ
ートハターンの動きを示している。 図中、１：鋼塊、２：均熱炉、３：鋼塊の横断面、４１
：横断面上のメツシュ。
イはこのモデルに用いる鋼塊、口はとの鋼塊を均熱炉に
装入した伝熱モデルをそれぞれ示している。 第２図は均熱炉における熱収支モデルを示す縦断面図、
第３図はヒートパターンを決定する独立変数を説明する
もので、イはパターン屈曲点に対応して変数設定した場
合、口は計算機への適用のための変数設定をそれぞれ示
している。 第４図はＧｒａｄｉｅｎｔ Ｍｅｔｈｏｄによるヒート
パターンの最適化手法を示すフローチャートである。 第５図は従来の選択方式で設定されたヒートパターン（
Ｉ）及びこれを本発明方法に従って最適化したときのヒ
ートハターンの動きを示している。 図中、１：鋼塊、２：均熱炉、３：鋼塊の横断面、４１
：横断面上のメツシュ。
Claims (1)
- １ 均熱炉に装入される直前の鋼塊の温度状態（Ｓｌ）
に基いて、その鋼塊が均熱炉から抽出される予定時刻に
目標の焼上り温度状態（Ｓ２）となるヒートパターン６
）の集合を求め、この集合に属する各ヒートパターンの
燃料使用量（Ｖｆ ）を均熱炉の熱収支計算により算出
し、（Ｖｆ）値が最小となるヒートパターンに基いて炉
温を制御することを特徴とする均熱炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54039066A JPS5839893B2 (ja) | 1979-03-31 | 1979-03-31 | 均熱炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54039066A JPS5839893B2 (ja) | 1979-03-31 | 1979-03-31 | 均熱炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55131135A JPS55131135A (en) | 1980-10-11 |
| JPS5839893B2 true JPS5839893B2 (ja) | 1983-09-02 |
Family
ID=12542747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54039066A Expired JPS5839893B2 (ja) | 1979-03-31 | 1979-03-31 | 均熱炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5839893B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6113592A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-21 | 日新製鋼株式会社 | 製鋼用ア−ク炉における電力投入制御方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4863917A (ja) * | 1971-12-09 | 1973-09-05 | ||
| JPS5330415A (en) * | 1976-09-02 | 1978-03-22 | Nippon Steel Corp | Operation method for soaking pit |
-
1979
- 1979-03-31 JP JP54039066A patent/JPS5839893B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4863917A (ja) * | 1971-12-09 | 1973-09-05 | ||
| JPS5330415A (en) * | 1976-09-02 | 1978-03-22 | Nippon Steel Corp | Operation method for soaking pit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55131135A (en) | 1980-10-11 |
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