JPS5839737A - 高張力線材の製造方法 - Google Patents
高張力線材の製造方法Info
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- JPS5839737A JPS5839737A JP13918681A JP13918681A JPS5839737A JP S5839737 A JPS5839737 A JP S5839737A JP 13918681 A JP13918681 A JP 13918681A JP 13918681 A JP13918681 A JP 13918681A JP S5839737 A JPS5839737 A JP S5839737A
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- Japan
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- wire
- wire rod
- rod
- cooling
- descaling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高張力棒鋼または鋼線（以下、総称して線
材と云う）の製造方法に関する。ここに、高張力線材と
は、主にＰＣ鋼棒などとして用いられるもので、異形加
工を施しんもの、同じく施していないものの何れをも含
むものとする。
材と云う）の製造方法に関する。ここに、高張力線材と
は、主にＰＣ鋼棒などとして用いられるもので、異形加
工を施しんもの、同じく施していないものの何れをも含
むものとする。
たとえばＪＸＳＯ−３１０りの５ＢＰＲ／１０／／３！
ｆや５ＢＰＤ ／３０／／４ｔｊ級の高強度ＰＣ鋼棒の
製造は一般に以下のような手順で行なわれる。すなわち
、熱間圧延し声線材を、酸洗または機械的にデスケール
処理し、その後石灰塗布或いは化成皮膜処理を施して潤
滑性をもたせて伸線加工を行ない、しかるのち必要に応
じ異形加工を施し、最後に焼入れ一焼もどしの熱処理を
別フィンにて実施する、以上の工程を経る。
ｆや５ＢＰＤ ／３０／／４ｔｊ級の高強度ＰＣ鋼棒の
製造は一般に以下のような手順で行なわれる。すなわち
、熱間圧延し声線材を、酸洗または機械的にデスケール
処理し、その後石灰塗布或いは化成皮膜処理を施して潤
滑性をもたせて伸線加工を行ない、しかるのち必要に応
じ異形加工を施し、最後に焼入れ一焼もどしの熱処理を
別フィンにて実施する、以上の工程を経る。
この方法の最大の問題点は、熱延→デスケール→伸線（
→異形加工）と焼入れ一焼もどしの熱処理とが、別々の
ラインで実施されるところにある。
→異形加工）と焼入れ一焼もどしの熱処理とが、別々の
ラインで実施されるところにある。
熱処理に長時間を要するため、連続したラインでの実施
が不可能なためであるが、このようなラインの分離が生
産性の低下につながるのは云う迄もない。更に、今一つ
、デスケール処理工程にモ間駆がある。デスケール処理
は、線材の品質確保と伸線時のダイヌ損傷防止の面から
、省くことのできない工程で、一般に酸洗処理か、或い
はロールベンダー等による機械的デスケールにより行な
われるが、酸洗処理は廃液処理の問題を抱え、また機械
的処理も設備面で大きな不利は否めない。
が不可能なためであるが、このようなラインの分離が生
産性の低下につながるのは云う迄もない。更に、今一つ
、デスケール処理工程にモ間駆がある。デスケール処理
は、線材の品質確保と伸線時のダイヌ損傷防止の面から
、省くことのできない工程で、一般に酸洗処理か、或い
はロールベンダー等による機械的デスケールにより行な
われるが、酸洗処理は廃液処理の問題を抱え、また機械
的処理も設備面で大きな不利は否めない。
本発明の目的は、伸線に先立つデスケール処理と伸線後
の焼入れ処理の工程を不要ならしめて、線材の製造工程
を大巾に簡略化することにある。
の焼入れ処理の工程を不要ならしめて、線材の製造工程
を大巾に簡略化することにある。
前記の如く通常の熱延線材のスケールは、これを除かな
いと、その後の伸線工程で障害となるが、熱間圧延工程
にて生成するスケールを、伸線において支障とならない
もの、すなわち薄くて圧延性に富むものにしてやれば、
デスケール工程の省略が可能となる。他方、熱処理工程
を簡略化する一つの手段として、熱延後の保有熱を利用
して線材を予めマルテンサイト化してやり、通常伸線加
工後において行なわれる焼入工程を不要にすることが考
えられる。
いと、その後の伸線工程で障害となるが、熱間圧延工程
にて生成するスケールを、伸線において支障とならない
もの、すなわち薄くて圧延性に富むものにしてやれば、
デスケール工程の省略が可能となる。他方、熱処理工程
を簡略化する一つの手段として、熱延後の保有熱を利用
して線材を予めマルテンサイト化してやり、通常伸線加
工後において行なわれる焼入工程を不要にすることが考
えられる。
このようなことから本発明者らは、熱延スケールの生成
を可及的に抑制するとともに熱延後の段階でマルテンサ
イトを得る方法について、種々実験、研究を重ねた竺果
、素材ｉの焼入性を向上せしめるとともに、熱間圧延後
の冷却過程にて７００℃以下の温度から直接調整冷却を
行うことにより、確実にマルテンサイト化した線材が得
られると同時にスケールの生成がきわめて効果的に抑制
されることを知見した。
を可及的に抑制するとともに熱延後の段階でマルテンサ
イトを得る方法について、種々実験、研究を重ねた竺果
、素材ｉの焼入性を向上せしめるとともに、熱間圧延後
の冷却過程にて７００℃以下の温度から直接調整冷却を
行うことにより、確実にマルテンサイト化した線材が得
られると同時にスケールの生成がきわめて効果的に抑制
されることを知見した。
すなわち、本発明は、Ｃｏ、 ｔ ｏ〜θ１１０％、Ｓ
１θＯｊ −／、 ｊ ０％、Ｍｎ ０．７０−−！、
ｊ Ｏ％、Ｃｒ Ｏ，／ ０− ／、 ｊ ０％、ＢＯ
，０００２〜０．００３０％、およびＴｉＯ，００ｊ
Ｏ−０，Ｏｊ ０％とＡｔ Ｏ，００７−０，Ｏｊ Ｏ
５０１種または２種を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を熱間圧延にょシ線材とし、熱間圧延後
７００℃以下の温度から調整冷却してマルテンサイト化
し、しかるのち脱スケールを行うことなく、ローラダイ
ヌにて伸線することを特徴とする線材の製造方法を要旨
とする。
１θＯｊ −／、 ｊ ０％、Ｍｎ ０．７０−−！、
ｊ Ｏ％、Ｃｒ Ｏ，／ ０− ／、 ｊ ０％、ＢＯ
，０００２〜０．００３０％、およびＴｉＯ，００ｊ
Ｏ−０，Ｏｊ ０％とＡｔ Ｏ，００７−０，Ｏｊ Ｏ
５０１種または２種を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を熱間圧延にょシ線材とし、熱間圧延後
７００℃以下の温度から調整冷却してマルテンサイト化
し、しかるのち脱スケールを行うことなく、ローラダイ
ヌにて伸線することを特徴とする線材の製造方法を要旨
とする。
マルテンサイト化には、云う迄もなく臨界冷却速度以上
での冷却が必要とされる。通常、ステルモア方式でコン
ベア上に展開したループコイルを衝風冷却する場合、冷
却開始温度が高すぎて、未変態オーヌテナイトが残、留
した−１まコンベアｔｊｆｆｌ過し、集束装置でコイル
状となるため、冷却速度が臨界冷却速度以下となり、ベ
イナイト組織などが生じる結果となる。
での冷却が必要とされる。通常、ステルモア方式でコン
ベア上に展開したループコイルを衝風冷却する場合、冷
却開始温度が高すぎて、未変態オーヌテナイトが残、留
した−１まコンベアｔｊｆｆｌ過し、集束装置でコイル
状となるため、冷却速度が臨界冷却速度以下となり、ベ
イナイト組織などが生じる結果となる。
他方、一般に高温で生成するスケールは、材料の初期温
度と冷却速度に左右され、高い温度からゆっくり冷却さ
れる程、スケール量は増加する。
度と冷却速度に左右され、高い温度からゆっくり冷却さ
れる程、スケール量は増加する。
脱スケールをせずに伸線を行うには、薄くて圧延性に富
んだＦｅＯ主体のスケールを生成させる必要があるが、
このような爾後そのまま伸線可能なスケールを生成させ
るためには、低い冷却開始温度から速い速度で冷却を行
なわなければならない。−先述のヌチルモア方式では一
般に、高温度から衝風冷却によって緩かな速度で冷却さ
れることとなるだめ、多量のスケール生成は避けられな
い。
んだＦｅＯ主体のスケールを生成させる必要があるが、
このような爾後そのまま伸線可能なスケールを生成させ
るためには、低い冷却開始温度から速い速度で冷却を行
なわなければならない。−先述のヌチルモア方式では一
般に、高温度から衝風冷却によって緩かな速度で冷却さ
れることとなるだめ、多量のスケール生成は避けられな
い。
しかるに本発明者らの実験・研究の結果、素材鋼に焼入
性向上に有効なりとそのＢの効果を最大限に引出すため
のＴｉ、Ａｔをそれぞれ添加した上で、熱間圧延後の線
材を水冷などの強制冷却によって、７００℃以下（７０
θ〜５ｏｏｃの範囲が好ましい）に急冷したのちそｉか
ら調整冷却を行えば、通常のヌチルモア方式の設備によ
る比較的緩かな衝風冷却ででも集束までにマルテンサイ
トが十分に得られ、同時にスケールについても著しく薄
く伸線可能なものの生成に止められることが判明した。
性向上に有効なりとそのＢの効果を最大限に引出すため
のＴｉ、Ａｔをそれぞれ添加した上で、熱間圧延後の線
材を水冷などの強制冷却によって、７００℃以下（７０
θ〜５ｏｏｃの範囲が好ましい）に急冷したのちそｉか
ら調整冷却を行えば、通常のヌチルモア方式の設備によ
る比較的緩かな衝風冷却ででも集束までにマルテンサイ
トが十分に得られ、同時にスケールについても著しく薄
く伸線可能なものの生成に止められることが判明した。
本発明方法の実施により得られる線材は、異形加工を施
したもの、同じく施していないものの何れでも、表面が
美麗で高い商品価値を有するものである。
したもの、同じく施していないものの何れでも、表面が
美麗で高い商品価値を有するものである。
本発明における、鋼成分並びに製造条件限定の理由につ
いて以下に説明する。
いて以下に説明する。
まず鋼成分については、
Ｃ：鋼に必要な強度と焼入性を付与する成分である。０
． ／ ０％未満では、所要強度の確保が困難で、捷た
ｏ、 ｐ ｏ％を越えるとｐｃ′ＷＩ棒として必要な延
性とスポット溶接性が得られない。
． ／ ０％未満では、所要強度の確保が困難で、捷た
ｏ、 ｐ ｏ％を越えるとｐｃ′ＷＩ棒として必要な延
性とスポット溶接性が得られない。
Ｓｉ：焼入性の向上および強度改善に有効である。
Ｏ，ＯＳ％未満ではこのよう々効果が期待できず、一方
／、 ｊ ０％をこえると延性が著しく劣化する。
／、 ｊ ０％をこえると延性が著しく劣化する。
Ｍｎ：焼入性向上に寄与する成分であり、０．７０％以
上必要であるが、２．５０％をこえる含有には意味がな
い。
上必要であるが、２．５０％をこえる含有には意味がな
い。
Ｃｒ：焼入性向上に有効で、含有量としては、０，１０
〜／、 ｊ ０％が適当である。
〜／、 ｊ ０％が適当である。
Ｂ：少量の添加が焼入性向上にきわめて有効な成分であ
シ、含有量はＯ１θθ０２〜Ｏ１θＯｊθ％が適当であ
る。
シ、含有量はＯ１θθ０２〜Ｏ１θＯｊθ％が適当であ
る。
Ｔｉ、Ａ７：これらは何れも、ＢをＮから保護してＢの
焼入性向上の効果を最大限引出すために必須の成分であ
り、特にＴ１はそれ自体焼入性向上に有効でもある。こ
れらは１種または２種添加されるが、Ｔｉは０．００ｊ
Ｏ％以上、またＡｔは０．００７％以上ないと、Ｎから
Ｂを十分に保護することができず、また通常のＮ量でｉ
ｉ、 Ｔｉ Ｏ，Ｏｊ Ｏ％ 、 Ａｔｏ、 ｏ ｓ
ｏ％をこえて含有する必要はない。
焼入性向上の効果を最大限引出すために必須の成分であ
り、特にＴ１はそれ自体焼入性向上に有効でもある。こ
れらは１種または２種添加されるが、Ｔｉは０．００ｊ
Ｏ％以上、またＡｔは０．００７％以上ないと、Ｎから
Ｂを十分に保護することができず、また通常のＮ量でｉ
ｉ、 Ｔｉ Ｏ，Ｏｊ Ｏ％ 、 Ａｔｏ、 ｏ ｓ
ｏ％をこえて含有する必要はない。
次に、製造条件について云えば、ます熱延後の調整冷却
の開始温度を７００℃以下に限定したのは、調整冷却で
冷却速度を臨界冷却速度以上にしてヌチルモアコンベア
ー上にてマルテンサイト変態を完全に完了させるととも
に、スケールの生成を極力抑制してスケールを薄く圧延
性のすぐれたものにするためには、７００℃以下にする
必要があるからである。
の開始温度を７００℃以下に限定したのは、調整冷却で
冷却速度を臨界冷却速度以上にしてヌチルモアコンベア
ー上にてマルテンサイト変態を完全に完了させるととも
に、スケールの生成を極力抑制してスケールを薄く圧延
性のすぐれたものにするためには、７００℃以下にする
必要があるからである。
調整冷却後、マルテンサイト化した線材は、デスケール
工程を経ることなく、ローラダイスで伸線されるが、伸
線にローラダイヌを使用することとした理由は、このロ
ーラダイスを用いることによってはじめてデスケール工
程を不要ならしめるととが可能となるからである。ロー
ラダイスは一般の圧延と同様の原理で、■−Ｈのロール
群の組合せによって線材に圧力を加えて伸線するもので
ある。因みに、線材の伸線用として、ローラーダイス自
体はすでに公知であるが、このダイスを用いても通常工
程で製造された熱延線材では、デスケールせずに伸線し
て良質な線材を得ることは不可能であるのは云う迄もな
い。
工程を経ることなく、ローラダイスで伸線されるが、伸
線にローラダイヌを使用することとした理由は、このロ
ーラダイスを用いることによってはじめてデスケール工
程を不要ならしめるととが可能となるからである。ロー
ラダイスは一般の圧延と同様の原理で、■−Ｈのロール
群の組合せによって線材に圧力を加えて伸線するもので
ある。因みに、線材の伸線用として、ローラーダイス自
体はすでに公知であるが、このダイスを用いても通常工
程で製造された熱延線材では、デスケールせずに伸線し
て良質な線材を得ることは不可能であるのは云う迄もな
い。
ローラダイスによって、所定の径まで伸線された線材は
、焼入れを経ずに直接焼もどし工程に送られるか、また
け異形加工を施された後に焼もどしを受ける。高強度Ｐ
Ｃ鋼棒の場合は一般に、焼入れ一焼もどしの熱処理を必
須とするが、本発明方法では、すでに直接調整冷却によ
って線材はマルテンサイト化しているので、伸線或いは
異形加工後の熱処理としては、焼もどしだけでよい。マ
ルテンサイト化しただけでは、引張強さｔｉ、−ｐｃ鋼
棒所定の値を満足するが、降伏点が不足する。焼もどし
処理は、この降伏点の値を向上せしめるために行なわれ
る。焼もどし加熱は、高周波誘導加熱によるのが望まし
い。
、焼入れを経ずに直接焼もどし工程に送られるか、また
け異形加工を施された後に焼もどしを受ける。高強度Ｐ
Ｃ鋼棒の場合は一般に、焼入れ一焼もどしの熱処理を必
須とするが、本発明方法では、すでに直接調整冷却によ
って線材はマルテンサイト化しているので、伸線或いは
異形加工後の熱処理としては、焼もどしだけでよい。マ
ルテンサイト化しただけでは、引張強さｔｉ、−ｐｃ鋼
棒所定の値を満足するが、降伏点が不足する。焼もどし
処理は、この降伏点の値を向上せしめるために行なわれ
る。焼もどし加熱は、高周波誘導加熱によるのが望まし
い。
焼もどし後は、必要に応じ７席間矯正を実施する。
ＰＣ鋼棒には、直線性と耐しラクセーション（特に約ｌ
♂Ｏ℃での温間レラクセーション）性が要求されること
が多い。これらの特性をもたせるのに、温間矯正は有効
である。温間矯正は、本発明方法では、焼もどし時の保
有熱を利用してその冷却過程で行かうことができるから
、省エネルギ上有利である。
♂Ｏ℃での温間レラクセーション）性が要求されること
が多い。これらの特性をもたせるのに、温間矯正は有効
である。温間矯正は、本発明方法では、焼もどし時の保
有熱を利用してその冷却過程で行かうことができるから
、省エネルギ上有利である。
次に、本発明の実施例について説明する。ことでは異形
ＰＣ鋼棒の製造を例にとる。
ＰＣ鋼棒の製造を例にとる。
第１表に示す組成の５種の鋼を熱間圧延によって７．
！ ｆｆ＄の線材とし、強制水冷によってｔｓｏ℃に急
冷した。これをレーイングコーンにてリング状となし、
コンベア上に展開して、Ｏ１≠／ｓｅｃの速度で移送し
つつ、約１Ｏｔ２／ＳｅＣの冷却能をもつ衝風によって
調整冷却した。コンベア長：ｌＡＯｍ。
！ ｆｆ＄の線材とし、強制水冷によってｔｓｏ℃に急
冷した。これをレーイングコーンにてリング状となし、
コンベア上に展開して、Ｏ１≠／ｓｅｃの速度で移送し
つつ、約１Ｏｔ２／ＳｅＣの冷却能をもつ衝風によって
調整冷却した。コンベア長：ｌＡＯｍ。
冷却時間： ／ ００ Ｓｅｅである。
比較のため、前記５ｆ１４種のうち≠鋼種（Ａ、 Ｂ。
Ｄ、Ｅ）について、調整冷却開始温度をｒｓｏ℃とした
以外は全て前記と同じ条件にて冷却した。上記処理後の
線材の機械的性質とヌケ−μ厚さを第２表に示した。
以外は全て前記と同じ条件にて冷却した。上記処理後の
線材の機械的性質とヌケ−μ厚さを第２表に示した。
これらの線材をヌケ−μ付きのままローラダイス（，２
セツト、タンデム）を珀い、加工速度りＯ”／ｍｉ ｎ
、無潤滑で７． ｊ ｔｚｆから７２ ｆ ｔｍｊ；
に冷間伸 ゝ線した。グ５３表に上記伸線加工状況
を示す。
セツト、タンデム）を珀い、加工速度りＯ”／ｍｉ ｎ
、無潤滑で７． ｊ ｔｚｆから７２ ｆ ｔｍｊ；
に冷間伸 ゝ線した。グ５３表に上記伸線加工状況
を示す。
※ 試片３０本使用
第 ３ 表
第２表において、本発明法に従って熱延後の調整冷却を
実施した本発明例（添字ｌのもの）は、スケール厚がす
べてｌμ以下ときわめて薄く、これらは第３表に明らか
なように何れもスケール付きのままローラダイスによっ
て良好に伸線ができた。しかるに熱延後の調整冷却開始
温度を本発明範囲より高くした比較例（添字２のもの）
は、７ケーｐ厚−が本発明例の略１０倍の厚みを有して
いて、これらは全てローラダイスによる伸線時に焼付き
を生じた。
実施した本発明例（添字ｌのもの）は、スケール厚がす
べてｌμ以下ときわめて薄く、これらは第３表に明らか
なように何れもスケール付きのままローラダイスによっ
て良好に伸線ができた。しかるに熱延後の調整冷却開始
温度を本発明範囲より高くした比較例（添字２のもの）
は、７ケーｐ厚−が本発明例の略１０倍の厚みを有して
いて、これらは全てローラダイスによる伸線時に焼付き
を生じた。
上記本発明方法によって伸線した後の線材に、冷間で異
形（小判形）加工を施し、高周波（２ＳＯＪＪＫＨコ）
による焼戻しくμよ００ ）を行なった。
形（小判形）加工を施し、高周波（２ＳＯＪＪＫＨコ）
による焼戻しくμよ００ ）を行なった。
高周波コイルの出側的ｊｍの位置にスピンナー型矯正機
を置き、線材の曲シがＡ ｎ／１． ！ｒ ｍ以内とな
るように矯正加工を行々った。矯正機の入口温度はりｑ
ｏ℃であった。ローラダイス伸線から温間矯正まで同一
ライン内で連続的に処理をしたが、ライン速度はりθシ
分であった。温間矯正後の線材のＦｌｊ力的性的性質の
他を第１表に示した。
を置き、線材の曲シがＡ ｎ／１． ！ｒ ｍ以内とな
るように矯正加工を行々った。矯正機の入口温度はりｑ
ｏ℃であった。ローラダイス伸線から温間矯正まで同一
ライン内で連続的に処理をしたが、ライン速度はりθシ
分であった。温間矯正後の線材のＦｌｊ力的性的性質の
他を第１表に示した。
値はｌ乙％である。
上表に明らかな如く、本発明法に従って調整冷却をした
ものに、焼もどしと温間矯正を施すことによって、良好
な槻械的性質とすぐれたレラクセーション特性が確保さ
れる。
ものに、焼もどしと温間矯正を施すことによって、良好
な槻械的性質とすぐれたレラクセーション特性が確保さ
れる。
以上の説明から明らかなように本発明の方法は、高張力
線材の製造工程におけふデスケール工程と焼入れ工程が
不要となるから、その省略を通して製造工程の大巾な簡
略化が実現できるとともに、全工程を一つの連続ライン
にのせることが可能であり、したがって本発明はＰＣ鋼
棒などとして用いられる高張力線材の製造能率向上並び
にコストの低減に著しい効を奏するものである。
線材の製造工程におけふデスケール工程と焼入れ工程が
不要となるから、その省略を通して製造工程の大巾な簡
略化が実現できるとともに、全工程を一つの連続ライン
にのせることが可能であり、したがって本発明はＰＣ鋼
棒などとして用いられる高張力線材の製造能率向上並び
にコストの低減に著しい効を奏するものである。
出願人 住友金属工業株式会社
第１頁の続き
０発 明 者 永井博司
尼崎市西長洲本通１丁目３番地
０発 明 者 大野鉄
大阪市東区北浜５丁目１５番地住
友金属工業株式会社内
０発 明 者 梶山勝津芳
大阪市東区北浜５丁目１５番地住
友金属工業株式会社内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） ＣＯ，１０−０，１００％、Ｓ’Ｌ Ｏ，０
！ ＝／、ｊ ０％、Ｍｎ０．７０〜１３０％、ＣｒＯ
，１０〜／、ｊＯ％、Ｂｏ、０００２〜１１７．ｏ ｏ
ｓ ｏ％およびＴｉ Ｏ，００！ ０−０．０３０％
とＡＩ Ｏ，００７〜ｏ、 ｏ ｓ ｏ％の１種または
２種を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を熱間圧延によシ線材とし、熱間圧延後７００で以下の
温度から調整冷却してマルテンサイト化し、しかるのち
脱スケールを行なうこと力＜、ローラダイスにて伸線す
ることを特徴とする高張力線材の製造方法。 （：ｌ）伸線後さらに異形加工を行うことを特徴とする
特許請求の範囲第（７１項記載の高張力線材の製造方法
。 （３）伸線後まだはさらに異形加工後に焼もどしと温間
矯正とを行うことを特徴とする特許請求の範囲第（１）
項または第（２）項記載の高張力線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13918681A JPS5839737A (ja) | 1981-09-02 | 1981-09-02 | 高張力線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13918681A JPS5839737A (ja) | 1981-09-02 | 1981-09-02 | 高張力線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5839737A true JPS5839737A (ja) | 1983-03-08 |
Family
ID=15239558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13918681A Pending JPS5839737A (ja) | 1981-09-02 | 1981-09-02 | 高張力線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5839737A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226148A (ja) * | 1983-06-06 | 1984-12-19 | Aichi Steel Works Ltd | 高抗張力チエン用鋼およびその製造法 |
| JPS6013029A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力鋼棒材の製造方法 |
| JPS6119761A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-28 | Nippon Steel Corp | 高靭性熱鍛非調質棒鋼 |
| JPS61139646A (ja) * | 1984-12-12 | 1986-06-26 | Nippon Steel Corp | 熱間鍛造用非調質棒鋼 |
| JPS6286149A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-04-20 | Kobe Steel Ltd | 強靭ボルト用鋼 |
| JPS63151720A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-24 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| AU2024204263A1 (en) * | 2024-03-28 | 2025-10-16 | Wei Dat Steel Wire Sdn. Bhd. | Steel product and its producing method thereof |
-
1981
- 1981-09-02 JP JP13918681A patent/JPS5839737A/ja active Pending
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