JPS5836660B2 - 延性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法 - Google Patents
延性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法Info
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- JPS5836660B2 JPS5836660B2 JP53153216A JP15321678A JPS5836660B2 JP S5836660 B2 JPS5836660 B2 JP S5836660B2 JP 53153216 A JP53153216 A JP 53153216A JP 15321678 A JP15321678 A JP 15321678A JP S5836660 B2 JPS5836660 B2 JP S5836660B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は延性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
従来、分散強化合金としては内部酸化による方法、分散
粉末と金属粉体を機械的に混合して或型焼結する方法、
二種の水酸化物を混合した後或型して水素還元した後焼
結する方法など種々の方法が試みられているが、何れの
方法によっても強度の増加に対して機械的延性が得られ
ず、また製造が複雑であるため、何れも実用に供せられ
に至っていない。
粉末と金属粉体を機械的に混合して或型焼結する方法、
二種の水酸化物を混合した後或型して水素還元した後焼
結する方法など種々の方法が試みられているが、何れの
方法によっても強度の増加に対して機械的延性が得られ
ず、また製造が複雑であるため、何れも実用に供せられ
に至っていない。
本発明は前記従来方法の有する欠点を除去、改善した延
性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法
を提供することを目的とするものであり、炭化物、窒化
物、炭窒化物、酸化物のなかから選ばれる何れか少なく
とも１種を形戒することのできる金属を含む錯化合物、
アルコキシトの何れか少なくとも１種と金属粉末あるい
は合金粉とを混合した混合物に成形焼成する処理、溶融
凝固させる処理のうちから選ばれる倒れか１種の処理を
施し、次いで必要により冷間あるいは熱間加工し前記錯
化合物あるいはアルコキシド中に含まれる金属の炭化物
、窒化物、炭窒化物、酸化物のなかから選ばれる何れか
少なくとも１種を基地金属あるいは合金中に分散させて
基地を強化することを特徴とする延性に優れた高強度耐
熱性分散強化型金属材料の製造方法を提供することによ
り前記目的を達成することができる。
性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法
を提供することを目的とするものであり、炭化物、窒化
物、炭窒化物、酸化物のなかから選ばれる何れか少なく
とも１種を形戒することのできる金属を含む錯化合物、
アルコキシトの何れか少なくとも１種と金属粉末あるい
は合金粉とを混合した混合物に成形焼成する処理、溶融
凝固させる処理のうちから選ばれる倒れか１種の処理を
施し、次いで必要により冷間あるいは熱間加工し前記錯
化合物あるいはアルコキシド中に含まれる金属の炭化物
、窒化物、炭窒化物、酸化物のなかから選ばれる何れか
少なくとも１種を基地金属あるいは合金中に分散させて
基地を強化することを特徴とする延性に優れた高強度耐
熱性分散強化型金属材料の製造方法を提供することによ
り前記目的を達成することができる。
次に本発明を詳細に説明する。
本発明において使用する金属粉末、合金粉末として鉄、
鉄合金、クロム、クロム合金、ニッケル、ニッケル合金
、チタン、チタン合金、モリブデン、モリブデン合金、
ニオブ、ニオブ合金、バナジウム、バナジウム合金、コ
バルト、コバルト合金、銅、銅合金、アルミニウム、ア
ルミニウム合金、ジルコニウム、ジルコニウム合金、銀
、銀合金のなかから選ばれる倒れか１種の粉末を有利に
使用することができる。
鉄合金、クロム、クロム合金、ニッケル、ニッケル合金
、チタン、チタン合金、モリブデン、モリブデン合金、
ニオブ、ニオブ合金、バナジウム、バナジウム合金、コ
バルト、コバルト合金、銅、銅合金、アルミニウム、ア
ルミニウム合金、ジルコニウム、ジルコニウム合金、銀
、銀合金のなかから選ばれる倒れか１種の粉末を有利に
使用することができる。
これら金属あるいは合金中には比較的溶融点が低く、あ
るいは強度の低いものもあるが、本発明により分散強化
することにより、常温では勿論強度がより大きくなり高
温になっても比較的強度の低下が少なくなる。
るいは強度の低いものもあるが、本発明により分散強化
することにより、常温では勿論強度がより大きくなり高
温になっても比較的強度の低下が少なくなる。
本発明によれば、金属の錯化合物としては例えばアセチ
ルアセトナトキレート、トリメチレンジアミンキレート
、プロピレンジアミンキレート、１，２−シクロヘキサ
ンジアミンキレート、ジエチレントリアミンキレート、
トリエチレンテトラミンキレート、３，７−ジアサツナ
ン−１，９ージアミンキレート，４．７−ジアザデカン
−１，１０−ジアミンキレート、テトラエチレンペンク
ンキレート、２．２’−ビピリジンキレート、■，１０
−フエナントロリンキレート、ジメチルグリオキシマト
キレート、ビグアニダトキレート、グリシナトキレート
、サルコシナトキレート、アラニナトキレート、β−ア
ラニナトキレート、ヒスチジナトキレート、ニドリロト
リアセクトキレート、エチレンジアミンテトラアセクト
キレート、エチレンジアミンジアセタトキレート、クリ
シルグリシナトキレート、カテコラトキレート、トロポ
ロナトキレートなどキレート化合物が好適である。
ルアセトナトキレート、トリメチレンジアミンキレート
、プロピレンジアミンキレート、１，２−シクロヘキサ
ンジアミンキレート、ジエチレントリアミンキレート、
トリエチレンテトラミンキレート、３，７−ジアサツナ
ン−１，９ージアミンキレート，４．７−ジアザデカン
−１，１０−ジアミンキレート、テトラエチレンペンク
ンキレート、２．２’−ビピリジンキレート、■，１０
−フエナントロリンキレート、ジメチルグリオキシマト
キレート、ビグアニダトキレート、グリシナトキレート
、サルコシナトキレート、アラニナトキレート、β−ア
ラニナトキレート、ヒスチジナトキレート、ニドリロト
リアセクトキレート、エチレンジアミンテトラアセクト
キレート、エチレンジアミンジアセタトキレート、クリ
シルグリシナトキレート、カテコラトキレート、トロポ
ロナトキレートなどキレート化合物が好適である。
またアルコキシドとしては、メトキシド、エトキシド、
プロポキシド、イソプロポキシド，ブトキシド、フエノ
キシドなどを使用することができる。
プロポキシド、イソプロポキシド，ブトキシド、フエノ
キシドなどを使用することができる。
本発明によれば，前記金属粉末あるいは合金粉末と、前
記錯化合物、アルコキシドのうちから選ばれる少なくと
も１種の分散強化剤を均一に混合し、金属粉末の表面に
前記分散強化剤を均一に粘着被覆させる。
記錯化合物、アルコキシドのうちから選ばれる少なくと
も１種の分散強化剤を均一に混合し、金属粉末の表面に
前記分散強化剤を均一に粘着被覆させる。
この際例えばチタンアルコキシドやアルミニウムアルコ
キシドのように室温で液体状態で得られるものは、その
まま使用することができるが、固体状態の分散強化剤は
，加熱溶融するか、または溶媒に溶解させて溶液として
混合し、その後溶媒を乾燥により除去することによって
金属粉末表面に被覆することができる。
キシドのように室温で液体状態で得られるものは、その
まま使用することができるが、固体状態の分散強化剤は
，加熱溶融するか、または溶媒に溶解させて溶液として
混合し、その後溶媒を乾燥により除去することによって
金属粉末表面に被覆することができる。
金属粉末あるいは合金粉末に対する分散強化剤の混合量
は５０重量係以下が好適で、それ以上加えてもよいが均
一微細に分散させることが困難となるばかりでなく、基
地となる金属あるいは合金の有する固有の機械的あるい
は化学的特性が希薄となり過ぎるので不利なことが多い
。
は５０重量係以下が好適で、それ以上加えてもよいが均
一微細に分散させることが困難となるばかりでなく、基
地となる金属あるいは合金の有する固有の機械的あるい
は化学的特性が希薄となり過ぎるので不利なことが多い
。
こうして得られた前記混合物を冷間あるいは熱間で圧延
し、さらに真空または非酸化性雰囲気中で焼或して本発
明の延性に優れた高強度耐熱性金属材料を得ることがで
きる。
し、さらに真空または非酸化性雰囲気中で焼或して本発
明の延性に優れた高強度耐熱性金属材料を得ることがで
きる。
非酸化性雰囲気としては例えば窒素、アルゴンあるいは
水素雰囲気が好ましく、基地および分散強化剤に悪影響
を及ぼさぬときは酸化性雰囲気中で焼戒することもてき
る。
水素雰囲気が好ましく、基地および分散強化剤に悪影響
を及ぼさぬときは酸化性雰囲気中で焼戒することもてき
る。
前記混合物を圧延する際、この混合物を前記金属粉末あ
るいは合金粉末と同一あるいは類似の金属あるいは合金
製の網状体上に層状に展拡させて圧延することができる
。
るいは合金粉末と同一あるいは類似の金属あるいは合金
製の網状体上に層状に展拡させて圧延することができる
。
圧延後前記網状体を除去することもできるが、除去せず
に焼成してそのまま本発明方法による金属材料の一部と
することができる。
に焼成してそのまま本発明方法による金属材料の一部と
することができる。
また前記網状体を除去するときには必ずしも金属粉末あ
るいは合金粉末と同一金属、合金製の網状体を使用する
必要はなく、また網状体上に金属、紙あるいはプラスチ
ックの薄帯を載置した後混合物をその上に展拡させ、さ
らに必要により前記薄帯を載置し、さらに必要により金
属網状体を載置して圧延することができる。
るいは合金粉末と同一金属、合金製の網状体を使用する
必要はなく、また網状体上に金属、紙あるいはプラスチ
ックの薄帯を載置した後混合物をその上に展拡させ、さ
らに必要により前記薄帯を載置し、さらに必要により金
属網状体を載置して圧延することができる。
圧延後の焼戒温度は使用する金属粉末あるいは合金粉末
によって異なるが、例えば、鉄、鉄合金、ニッケル、ニ
ッケル合金、チタン、チタン合金の金属粉末の場合には
、９００〜１５００’Ｃ，銅、銅合金の金属粉末を用い
る場合には、６００〜９５０℃、アルミニウム、アルミ
ニウム合金の金属粉末を用いる場合には３００〜６００
℃の温度範囲内で焼成させるのが好適である。
によって異なるが、例えば、鉄、鉄合金、ニッケル、ニ
ッケル合金、チタン、チタン合金の金属粉末の場合には
、９００〜１５００’Ｃ，銅、銅合金の金属粉末を用い
る場合には、６００〜９５０℃、アルミニウム、アルミ
ニウム合金の金属粉末を用いる場合には３００〜６００
℃の温度範囲内で焼成させるのが好適である。
さらに前記混合物を冷間でプレスし、これを使用した金
属粉末の融点付近で溶融した後圧延することによっても
本発明の延性に優れた高強度耐熱性金属材料を得ること
ができる。
属粉末の融点付近で溶融した後圧延することによっても
本発明の延性に優れた高強度耐熱性金属材料を得ること
ができる。
この際、該混合物を溶融する雰囲気は、非酸化性雰囲気
が好ましく、例えば、窒素、アルゴン、あるいは水素雰
囲気が好適である。
が好ましく、例えば、窒素、アルゴン、あるいは水素雰
囲気が好適である。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例 １
チタンのアセチルアセトネートを３％１００メッシュの
Ｆｅ−１３Ｏｒ粉末に２００℃で加熱混合した混合物を
粉末圧延をし１３００℃５時間焼結し、さらにそれを冷
間圧延をした後ｉｏｏｏ℃より水中急冷をして引張試験
、硬さ、破断伸び（以下単に伸びと称す）測定をした。
Ｆｅ−１３Ｏｒ粉末に２００℃で加熱混合した混合物を
粉末圧延をし１３００℃５時間焼結し、さらにそれを冷
間圧延をした後ｉｏｏｏ℃より水中急冷をして引張試験
、硬さ、破断伸び（以下単に伸びと称す）測定をした。
この材料の引張強さは６ ０ Ｋ？／ｒｒｒｒＡｓ伸び
は２０％、０． ２ ％耐力は５０Ｋｙ／−であった。
は２０％、０． ２ ％耐力は５０Ｋｙ／−であった。
第１図に上記本発明法によるチタンアセチルアセトネー
トを分散強化剤として用いたものＣＴｉ（Ａ））と、単
にＦｅ−１３Ｏｒ粉末を同じ処理したもの〔Ｐｕｒｅ〕
とを比較して示すが、強さ、伸びともに増加することが
判る。
トを分散強化剤として用いたものＣＴｉ（Ａ））と、単
にＦｅ−１３Ｏｒ粉末を同じ処理したもの〔Ｐｕｒｅ〕
とを比較して示すが、強さ、伸びともに増加することが
判る。
焼結板は、冷間圧延が可能であり０． １ Ｍに冷間圧
延した後透過電子顕微鏡（倍率５００００）により組織
観察をした結果、第２図に示すように均一にＴｉＯ粒子
が分散しており、分散強化耐熱材料として十分であるこ
とが分った。
延した後透過電子顕微鏡（倍率５００００）により組織
観察をした結果、第２図に示すように均一にＴｉＯ粒子
が分散しており、分散強化耐熱材料として十分であるこ
とが分った。
実施例 ２
アルミニウムアセチルアセトネート、イットリウムアセ
チルアセトネートのそれぞれを１００メッシュのＦｅ−
１３Ｃ！ｒ粉末に２００℃で加熱混合し、実施例１と同
じ処理をした後引張試験、伸び測定を行なった。
チルアセトネートのそれぞれを１００メッシュのＦｅ−
１３Ｃ！ｒ粉末に２００℃で加熱混合し、実施例１と同
じ処理をした後引張試験、伸び測定を行なった。
その結果を第１表に示す。？らにこの結果を第１図に図
示する。
示する。
図中アルミニウムアセチルアセトネートはＡ＃（Ａ）で
．イットリウムアセチルアセトネートはＹ（Ａ）と略記
する。
．イットリウムアセチルアセトネートはＹ（Ａ）と略記
する。
同図から明らかなようにいずれもＴｉＯ粉末のみを入れ
たもの（ＴｉＯ２）やＦｅ−１３０ｒ粉末を圧延したも
の（Ｐｕｒｅ）より強度延性にすぐれていることが判る
。
たもの（ＴｉＯ２）やＦｅ−１３０ｒ粉末を圧延したも
の（Ｐｕｒｅ）より強度延性にすぐれていることが判る
。
実施例 ３
インジウムとサマリウムのアセチルアセトネートを１＝
１に２００℃で混合した混合物５俤を１００メッシュの
Ｆｅ−１３Ｏｒ粉末に入れて混合した混合物を１３００
℃Ｓｈｒ熱処理をし、それを圧延し更に１０００℃で１
時間熱処理をした後炉冷し強度測定を行った。
１に２００℃で混合した混合物５俤を１００メッシュの
Ｆｅ−１３Ｏｒ粉末に入れて混合した混合物を１３００
℃Ｓｈｒ熱処理をし、それを圧延し更に１０００℃で１
時間熱処理をした後炉冷し強度測定を行った。
その結果引張強度は４５ＫＰ ／ｍｍｉ、伸びは１０１
％であり、また中性子吸収断面積の大きいＳｍ，Ｉｎを
それぞれ約１％を均一に含んでいるので中性子吸収材料
として充分に目的を達することが出来る。
％であり、また中性子吸収断面積の大きいＳｍ，Ｉｎを
それぞれ約１％を均一に含んでいるので中性子吸収材料
として充分に目的を達することが出来る。
実施例 ４
チタン粉末に３５０メッシュのチタンのアセチルアセト
ネートを３％加えた混合物を粉末圧延後ｌ３００゜Ｃで
５時間焼結後圧延し引張試験、硬さ測定を行なった。
ネートを３％加えた混合物を粉末圧延後ｌ３００゜Ｃで
５時間焼結後圧延し引張試験、硬さ測定を行なった。
その結果引張強さは８ ５ Ｋｙ／ｒｒｒｒＡｓ破断伸
びは１５俤であり、硬さの結果を第３図に示す。
びは１５俤であり、硬さの結果を第３図に示す。
同図中横軸のＰｕｒｅは分散強化剤を含まないＴｉ粉末
だけを用いて焼結し、次に焼鈍し、さらに圧延した場合
のそれぞれの工程後のヴイツカース硬度を示し、Ｔ ｉ
（ ＡＡ ） ３は本発明方法により上記処理をした
場合のそれぞれの工程後のヴイツカース硬度を示す。
だけを用いて焼結し、次に焼鈍し、さらに圧延した場合
のそれぞれの工程後のヴイツカース硬度を示し、Ｔ ｉ
（ ＡＡ ） ３は本発明方法により上記処理をした
場合のそれぞれの工程後のヴイツカース硬度を示す。
同図よりチタン粉末のみを同条件で焼結したものの引張
強さは５ ０ ＫＰ／ｒｒｒｒＡ、伸び１３％に比し、
本発明によるものははるかに優れていた。
強さは５ ０ ＫＰ／ｒｒｒｒＡ、伸び１３％に比し、
本発明によるものははるかに優れていた。
実施例 ５
１００メッシュのニッケル粉末にチタンのアセチルーア
セトネートを５％１８０℃で加熱混合した混合物を粉末
圧延し、１３００℃で３時間アルゴン雰囲気で焼結し、
さらにそれを冷間圧延をした後、ｉｏｏｏ℃で１時間真
空中で焼なまし処理を行なった。
セトネートを５％１８０℃で加熱混合した混合物を粉末
圧延し、１３００℃で３時間アルゴン雰囲気で焼結し、
さらにそれを冷間圧延をした後、ｉｏｏｏ℃で１時間真
空中で焼なまし処理を行なった。
得られた材料の室温および８００℃での引張強度は８０
Ｋ？／ｍｒ［ｉおよび５ ０ Ｋｌｉ’／ｒｙＡであり
耐熱材料としてすぐれている。
Ｋ？／ｍｒ［ｉおよび５ ０ Ｋｌｉ’／ｒｙＡであり
耐熱材料としてすぐれている。
Ｎｉ粉末にＴｉ粉末を混合し、同条件で焼結したものの
室温および８００’Ｃでの引張強度は５０Ｋｐ／一およ
び３０Ｋ９／−であり、本発明によるものがはるかに優
れていた。
室温および８００’Ｃでの引張強度は５０Ｋｐ／一およ
び３０Ｋ９／−であり、本発明によるものがはるかに優
れていた。
実施例 ６
１００メッシュのニッケル−２０％クロム粉末にＹのア
セチルーアセトネートを５１％２０００Ｇで加熱混合し
た混合物を粉末圧延をし１３００℃２時間真空中で焼結
し、さらにそれを冷間圧延をした１１０００℃で焼なま
しを行ない室温と８００゜Ｃで引張変形を行なった。
セチルーアセトネートを５１％２０００Ｇで加熱混合し
た混合物を粉末圧延をし１３００℃２時間真空中で焼結
し、さらにそれを冷間圧延をした１１０００℃で焼なま
しを行ない室温と８００゜Ｃで引張変形を行なった。
室温での引張強度は８ ５ Ｋ！ｉ’／ｍｍｆで８００
℃では６０Ｋｙ／−であった。
℃では６０Ｋｙ／−であった。
なお前記Ｎｉ−Ｏｒ粉末にＹを加えて同条件で処理した
ものの室温ならびに８００℃での引張強さは６ ０ Ｋ
ｆ／ｒｒｒｒＡ． ４ ５ Ｋｆｊ／ｍｒａであり、
本発明によるものがはるかに優れていた。
ものの室温ならびに８００℃での引張強さは６ ０ Ｋ
ｆ／ｒｒｒｒＡ． ４ ５ Ｋｆｊ／ｍｒａであり、
本発明によるものがはるかに優れていた。
実施例 ７
１００メッシュのチタン粉末にセリウムのアセチルーア
セトネート２係を２００℃で加熱混合した混合物を粉末
圧延をし１２００’Ｃで３時間焼結をした後室温およひ
６００℃で引張変形を行なった。
セトネート２係を２００℃で加熱混合した混合物を粉末
圧延をし１２００’Ｃで３時間焼結をした後室温およひ
６００℃で引張変形を行なった。
室温および６００℃での引張強度および伸びは次のとお
りであった。
りであった。
チタン粉末にセリウムを加えて同条件で処理したものの
室温および６００℃での引張強さおよび伸びは次のとお
りであった。
室温および６００℃での引張強さおよび伸びは次のとお
りであった。
よって本発明によるものがはるかに優れていた。
実施例 ８
１００メッシュのＦｅ−１８Ｏｒ−８Ｎｉ粉末にガドリ
ニウムのアセチルーアセトネー１７％を２００℃で加熱
混合した混合物を粉末圧延をし、１３００℃５時間焼結
さらにそれを冷間圧延した９１０００℃で１時間アルゴ
ン中で焼なまし処理を行なった。
ニウムのアセチルーアセトネー１７％を２００℃で加熱
混合した混合物を粉末圧延をし、１３００℃５時間焼結
さらにそれを冷間圧延した９１０００℃で１時間アルゴ
ン中で焼なまし処理を行なった。
得られた材料の室温での引張強度は８０Ｋ９／ｍｎａで
伸びは２０係であった。
伸びは２０係であった。
本材料はガドリニウムとして１係が均一に含まれている
ので中性子の吸収材料として充分に使用することができ
る。
ので中性子の吸収材料として充分に使用することができ
る。
実施例 ９
１００メッシュのＦｅ−１３Ｏｒ粉末に５％のアルミニ
ウムアセチルーアセトネートを２００℃で加熱混合した
混合物を２トンの圧力で冷間プレスをした後１７００°
Ｃで溶解し凝固させた後冷間圧延をしてｉ ｏｏｏ℃で
１時間焼なまし処理を行なって室温および６００゜Ｃで
の引張変形を行なった。
ウムアセチルーアセトネートを２００℃で加熱混合した
混合物を２トンの圧力で冷間プレスをした後１７００°
Ｃで溶解し凝固させた後冷間圧延をしてｉ ｏｏｏ℃で
１時間焼なまし処理を行なって室温および６００゜Ｃで
の引張変形を行なった。
その結果は下記のとおりであった。
実施例 １０
ｉｏｏメッシュのＦｅ−１３Ｏｒ粉末に３係のチタンテ
トラブトキシドおよびチタンラトライソプ口ポキシドを
室温で均一に混合した後乾燥させそれを粉末圧延した１
１ ５ ０ ０℃５時間焼結した。
トラブトキシドおよびチタンラトライソプ口ポキシドを
室温で均一に混合した後乾燥させそれを粉末圧延した１
１ ５ ０ ０℃５時間焼結した。
その試料の冷間圧延をした後１０００℃１時間焼なまし
を行なった後、室温および６００℃で引張変形を行なっ
た。
を行なった後、室温および６００℃で引張変形を行なっ
た。
その結果を単にＴ ｔ ０ ２のみを分散強化剤として
用いた・比較例と共に第２表に示す。
用いた・比較例と共に第２表に示す。
また以上の結果を比較して図示すると第１図、第４図の
如くである。
如くである。
以上本発明の方法で得られた耐熱材料は引張強度がきわ
めて大きく、かつ延性にすぐれているので下記の各種材
料として使用される。
めて大きく、かつ延性にすぐれているので下記の各種材
料として使用される。
１．原子炉用材料
（ａ） 高速増殖炉用燃料被覆管、ラッパ管および中
性子照射によりボイド・スクエーリングの影響をうけ易
い場所の構造材料。
性子照射によりボイド・スクエーリングの影響をうけ易
い場所の構造材料。
（ｂ） 核融合炉用真空壁材料
その他
（ｃ） 原子炉および使用済燃料の貯蔵用中性子吸収
材料 ２．自動車用材料 例えばエンジン、シリンダー、ブロック、シリンダーヘ
ッド、ピストンプーリー ロータリーエンジン ３．船舶、航空機用材料 例えばエンジン、構造材料、外壁、スクリュー、水中翼
その他
材料 ２．自動車用材料 例えばエンジン、シリンダー、ブロック、シリンダーヘ
ッド、ピストンプーリー ロータリーエンジン ３．船舶、航空機用材料 例えばエンジン、構造材料、外壁、スクリュー、水中翼
その他
第１図はＦｅ−１３０ｒ粉末に各種の金属錯体を３％混
合して後、圧延および熱処理して室温で引張変形を行な
った結果を示す図、第２図はＦｅ−１３Ｏｒ粉末にＴｉ
のアセチルアセトネートを３多混合分散させた透過電子
顕微鏡写真（５００００倍）、第３図は上記試料を６０
０℃で引張変形した結果を示す図、第４図はチタン粉末
にチタンのアセチルアセトネートを３％分散させた試料
の硬度測定結果を示す図である。
合して後、圧延および熱処理して室温で引張変形を行な
った結果を示す図、第２図はＦｅ−１３Ｏｒ粉末にＴｉ
のアセチルアセトネートを３多混合分散させた透過電子
顕微鏡写真（５００００倍）、第３図は上記試料を６０
０℃で引張変形した結果を示す図、第４図はチタン粉末
にチタンのアセチルアセトネートを３％分散させた試料
の硬度測定結果を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭化物、窒化物、炭窒化物、酸化物のなかから選ば
れる倒れか少なくとも１種を形戒することのできるキレ
ート錯化合物形態の金属錯化合物、アルコキシドの倒れ
か少なくとも１種と金属粉末あるいは合金粉末とを混合
した混合物に或形焼成する処理、溶融凝固させる処理の
うちから選ばれる何れか１種の処理を施し、前記錯化合
物あるいはアルコキシド中に含まれる金属の炭化物、窒
化物、炭窒化物、酸化物のなかから選ばれる何れか少な
くとも１種を基地金属あるいは合金中に分散させて基地
を強化することを特徴とする延性に優れた高強度耐熱性
分散強化型金属材料の製造方法。 ２ 成形焼戊又は溶融凝固の倒れかの処理に引続いて冷
間あるいは熱間加工を施す特許請求の範囲第１項記載の
方法。 ３ 前記錯化合物あるいはアルコキシド中に含まれる金
属中炭化物、窒化物あるいは炭窒化物を形成させる金属
としてＶ，Ｎｂ．Ｍｏ，Ｔｉ ，Ｚｒ，Ｕ，Ｔｈ ，Ｔ
ａ ，Ｈｆ ，Ａｌ，希土類元素のうちから選ばれる何
れか１種または２種以上の金属を用いる特許請求の範囲
第１項記載の方法。 ４ 前記錯化合物あるいはアルコキシド中に含まれる金
属中酸化物を形成させる金属としてＡｌ，Ｓ ｉｓ Ｔ
ｔ Ｈ Ｔｈｓ希土類元素のうちから選ばれる何れか
１種あるいは２種以上の金属を用いる特許請求の範囲第
１項記載の方法。 ５ 前記錯化合物あるいはアルコキシド中に含まれる金
属として、炭化物、窒化物、炭窒化物、酸化物のうちか
ら選ばれる少なくとも１種を形威することができる元素
であって、Ｌｉ，Ｂ，Ｃｏ，Ｒｈ，Ａ．９，Ｃｄ，Ｉｎ
，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｄｙ，Ｅｒ，Ｈｆ，Ｒｅ，Ｉｒ，
Ａｕ，Ｈｇのなかから選ばれる倒れか１種または２種以
上の中性子吸収断面積の大きい金属元素を用いる特許請
求の範囲第１項記載の方法。 ６ 金属粉末あるいは合金粉末として鉄、鉄合金、クロ
ム、クロム合金、ニッケル、ニッケル合金、チタン、チ
タン合金、モリブデン、モリブデン合金、ニオブ、ニオ
ブ合金、バナジウム、バナジウム合金、コバルト、コバ
ルト合金、銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合
金、ジルコニウム、ジルコニウム合金、銀、銀合金のな
かから選ばれる何れか１種を用いる特許請求の範囲第１
〜４項の何れかに記載の方法。 １ 溶媒に可溶性の錯化合物あるいはアルコキシドを溶
媒に溶解させてその溶液を金属粉末あるいは合金粉末と
混合する特許請求の範囲第１〜５項の何れかに記載の方
法。 ８ 錯化合物あるいはアルコキシドを溶融した融液と金
属粉末あるいは合金粉末とを混合する特許請求の範囲第
１〜５項の何れかに記載の方法。 ９ 混合物の成形はプレス、圧延の倒れか１種または２
種による威形である特許請求の範囲第１〜７項の倒れか
に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53153216A JPS5836660B2 (ja) | 1978-12-13 | 1978-12-13 | 延性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53153216A JPS5836660B2 (ja) | 1978-12-13 | 1978-12-13 | 延性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5579847A JPS5579847A (en) | 1980-06-16 |
| JPS5836660B2 true JPS5836660B2 (ja) | 1983-08-10 |
Family
ID=15557578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53153216A Expired JPS5836660B2 (ja) | 1978-12-13 | 1978-12-13 | 延性に優れた高強度耐熱性分散強化型金属材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5836660B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS638476U (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-20 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3130920A1 (de) * | 1980-09-04 | 1982-04-01 | General Electric Co., Schenectady, N.Y. | "ausscheidungsverfestigte kupferlegierungen" |
| JPS5773103A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Res Dev Corp Of Japan | Production of high strength heat resistant metallic material |
| US10731237B1 (en) * | 2016-09-23 | 2020-08-04 | United States Of America As Represented By The Administrator Of National Aeronautics And Space Administration | Ultra high temperature ceramic coatings and ceramic matrix composite systems |
| CN107523708A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-12-29 | 广东省材料与加工研究所 | 一种Al2O3弥散强化铜‑铌合金的制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE385883B (sv) * | 1972-04-10 | 1976-07-26 | Ciba Geigy Ag | Forfarande for framstellning av nya pyridinkarbonsyraestrar |
-
1978
- 1978-12-13 JP JP53153216A patent/JPS5836660B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS638476U (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5579847A (en) | 1980-06-16 |
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