JPS5836576B2 - チヨクリユウモ−タヨウ ザツオンボウシフイルタ− - Google Patents
チヨクリユウモ−タヨウ ザツオンボウシフイルタ−Info
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- JPS5836576B2 JPS5836576B2 JP49093160A JP9316074A JPS5836576B2 JP S5836576 B2 JPS5836576 B2 JP S5836576B2 JP 49093160 A JP49093160 A JP 49093160A JP 9316074 A JP9316074 A JP 9316074A JP S5836576 B2 JPS5836576 B2 JP S5836576B2
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- cylindrical
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直流モータの同転時に整流子とブラシとの間で
発生する火花高周波雑音を遮断する雑音防止フィルター
に関するものである。
発生する火花高周波雑音を遮断する雑音防止フィルター
に関するものである。
従来の直流モータ用雑音防止フィルターとしては、第１
図に示すようにモータＭの内部にインダクタンスＬとコ
ンデンサＣを組合せた集中定数回路を用いたものが知ら
れている。
図に示すようにモータＭの内部にインダクタンスＬとコ
ンデンサＣを組合せた集中定数回路を用いたものが知ら
れている。
しかしこの種の雑音防止フィルターは、電源コードＸを
通して火花高周波雑音が外部へ漏洩し易く、この火花高
周波雑音がＦＭラジオ受信機、テレビジョン受像機など
の電子機器に混入して悪影響を及ぼす欠点がある。
通して火花高周波雑音が外部へ漏洩し易く、この火花高
周波雑音がＦＭラジオ受信機、テレビジョン受像機など
の電子機器に混入して悪影響を及ぼす欠点がある。
尚、第２図は第１図に示すモータＭを直流電圧６■で動
作させたときに整流子とブラシとの間で発生する火花雑
音を周波数分析器で観測し、周波数と電界強度との関係
を測定した測定図であるがこの第２図からも明らかなよ
うに従来の雑音防止フィルターは効率が悪く火花高周波
雑音を多量に外部に漏洩していたことがわかる。
作させたときに整流子とブラシとの間で発生する火花雑
音を周波数分析器で観測し、周波数と電界強度との関係
を測定した測定図であるがこの第２図からも明らかなよ
うに従来の雑音防止フィルターは効率が悪く火花高周波
雑音を多量に外部に漏洩していたことがわかる。
本発明は上記欠点を解消し、他の機能を損うことなく火
花高周波雑音に対して大きな減衰度を持つ雑音防止フィ
ルターを安価に提供しようとするものである。
花高周波雑音に対して大きな減衰度を持つ雑音防止フィ
ルターを安価に提供しようとするものである。
以下、本発明の一実施例を第３図以下の図面と共に説明
する。
する。
第３図ａは直流モータのブラシ部分の側断面図、第３図
ｂは同斜視図、第４図は同モータの等価回路図であり、
１は直流モータ２の金属ケース、３，３はブラシ、４，
４は円筒形質通コンデンサ、５，６は電源コードである
。
ｂは同斜視図、第４図は同モータの等価回路図であり、
１は直流モータ２の金属ケース、３，３はブラシ、４，
４は円筒形質通コンデンサ、５，６は電源コードである
。
尚、上記円筒形貫通コンデンサ４は、第５図に示すよう
に円筒形誘電体６に内部電極７と外部電極８とを塗設し
、外部電極８にリング端子９を取付け、内部電極７にピ
ン端子１０を取付けたものでありリング端子９をモータ
２の金属ケース１に取付けて固定している。
に円筒形誘電体６に内部電極７と外部電極８とを塗設し
、外部電極８にリング端子９を取付け、内部電極７にピ
ン端子１０を取付けたものでありリング端子９をモータ
２の金属ケース１に取付けて固定している。
そうして電源コード５は上記円筒形貫通コンデンサ４を
介してプラシ３に接続されてしる。
介してプラシ３に接続されてしる。
上記実施例において第４図に示すようにモータ２を直流
電圧６■で動作させたときに整流子とブラシ間で発生す
る火花雑音を周波数分析器で観測し、周波数と電界強度
との関係を測定すると第６図に示すような測定図を得た
。
電圧６■で動作させたときに整流子とブラシ間で発生す
る火花雑音を周波数分析器で観測し、周波数と電界強度
との関係を測定すると第６図に示すような測定図を得た
。
この第６図から明らかなように、本発明の雑音防止フィ
ルターは火花高周波雑音をきわめて効率良く遮断するこ
とができる。
ルターは火花高周波雑音をきわめて効率良く遮断するこ
とができる。
尚、本発明に用いる円筒形貫通コンデンサの静電要量は
１ ０ ０ ０ ｐＦ以上を必要とする。
１ ０ ０ ０ ｐＦ以上を必要とする。
そこで上記コンデンサの静電容量を大きくする方法とし
て、例えば同一の誘電率の材質では外部電源の長さを２
倍にすれば静電容量を２倍にすることができるが、この
方法によるよりも、円筒形誘電体の厚味を１／２にして
、特性インピーダンスを低くして静電容量を２倍にした
コンデンサの方が火花雑音に対して大きな減衰度を持つ
ことがわかった。
て、例えば同一の誘電率の材質では外部電源の長さを２
倍にすれば静電容量を２倍にすることができるが、この
方法によるよりも、円筒形誘電体の厚味を１／２にして
、特性インピーダンスを低くして静電容量を２倍にした
コンデンサの方が火花雑音に対して大きな減衰度を持つ
ことがわかった。
次に本発明に用いる円筒形貫通コンデンサの最適条件を
考える。
考える。
先ず、円筒形貫通コンデンサは同軸線略の形状をしてい
ることから、その特性インピーダンスは次式によって求
められる。
ることから、その特性インピーダンスは次式によって求
められる。
こ＼で、：ε８ は円筒形誘電体の誘電率。
：Ｄ は円筒形誘電体の外径。
：ｄ は円筒形誘電体の内径。
そして第７図は、誘電率をパラメータとして、円筒形誘
電体の外径と内径の比（ Ｄ／ｄ ）と特性インピーダ
ンスＺｏの関係を（１）式より求めた関係図であり、第
７図中太線に囲捷れた部分はε８≧３０００，Ｚｏ≦０
、７５Ω，１・１≦Ｄ／ｄ≦２の範囲を示す。
電体の外径と内径の比（ Ｄ／ｄ ）と特性インピーダ
ンスＺｏの関係を（１）式より求めた関係図であり、第
７図中太線に囲捷れた部分はε８≧３０００，Ｚｏ≦０
、７５Ω，１・１≦Ｄ／ｄ≦２の範囲を示す。
１た円筒形貫通コンデンサの電極の単位長あたりの静電
容量（ＰＥ／Ｃｍ）は次式によって求められる。
容量（ＰＥ／Ｃｍ）は次式によって求められる。
ここで：εＳは円筒形誘電体の誘電率。
：Ｄ は円筒形誘電体の外径。
：ｄは円筒形誘電体の内径。
そして第８図は誘電率をバラメーターとして円筒形誘電
体の外径と内径の比（ Ｄ／ｄ ）と円筒形貫通コンデ
ンサの電極の単位長あたりの静電容量Ｃを（２）式より
求めた関係図であり、第８図中太線で囲１れた部分はε
８≧ａｏｏｏ，１・１≦Ｄ／ｄ≦２・０の範囲を示す。
体の外径と内径の比（ Ｄ／ｄ ）と円筒形貫通コンデ
ンサの電極の単位長あたりの静電容量Ｃを（２）式より
求めた関係図であり、第８図中太線で囲１れた部分はε
８≧ａｏｏｏ，１・１≦Ｄ／ｄ≦２・０の範囲を示す。
ところで、実際にわれわれが一般に用いる円筒形コンデ
ンサの外部電極の長さは５ｍｍ程度のものが多い。
ンサの外部電極の長さは５ｍｍ程度のものが多い。
そこで第５図に示した円筒形貫通コンデンサの外部電極
８の長さｌを５ｍ７ｆｔとし、円筒形誘電体６の誘電率
をε８をｉｏｏｏｏとした場合の入力周波数１５０ＭＨ
ｚ＞よび３００ＭＨＺに釦ける上記電極上の電圧、電流
定在波ならびにインピーダンスを第９図耘よび第１０図
に示す。
８の長さｌを５ｍ７ｆｔとし、円筒形誘電体６の誘電率
をε８をｉｏｏｏｏとした場合の入力周波数１５０ＭＨ
ｚ＞よび３００ＭＨＺに釦ける上記電極上の電圧、電流
定在波ならびにインピーダンスを第９図耘よび第１０図
に示す。
ただし円筒形誘電体６における損失は無損失とする。
第９図に示す周波数１５０ＭＨＺの空中にトける波長λ
は２ｍであるが、貫通コンデンサの誘電率をｉｏ，ｏｏ
ｏとした場合は１／Ｊ’Ｗｓに波長が短縮され、上記の
波長２ｍは２ｃＩｒＬに短縮される。
は２ｍであるが、貫通コンデンサの誘電率をｉｏ，ｏｏ
ｏとした場合は１／Ｊ’Ｗｓに波長が短縮され、上記の
波長２ｍは２ｃＩｒＬに短縮される。
そして外部電極８の長さｌ ＝ ６ ｍｍはλ／４に相
当し、第９図中Ａ−Ｂ端子間のインピーダンスは直列共
振状態になり そのときのインピーダンスは０Ωとなる
。
当し、第９図中Ａ−Ｂ端子間のインピーダンスは直列共
振状態になり そのときのインピーダンスは０Ωとなる
。
捷た、第１０図に示す入力周波数３００Ｍａｚの空中に
おける波長λは１ｍであるが、上記と同様の理由により
波長１ｍは１ｃＩｆＬに短縮される。
おける波長λは１ｍであるが、上記と同様の理由により
波長１ｍは１ｃＩｆＬに短縮される。
そして外部電極８の長さ７３ ＝＝ ５ ｙｔｔｍはλ
／２に相当し、第１０図中Ａ−Ｂ端子間のインピーダン
スは並列共振状態になり、そのときのインピーダンスは
無限大（ニ）となる。
／２に相当し、第１０図中Ａ−Ｂ端子間のインピーダン
スは並列共振状態になり、そのときのインピーダンスは
無限大（ニ）となる。
そして第５図に示す外部電極８の長さをｌとし、円筒形
誘電体６の誘電率を６８とした場合の、第１番目の並列
共振周波数は次式によって求められる。
誘電体６の誘電率を６８とした場合の、第１番目の並列
共振周波数は次式によって求められる。
そして第１１図は誘電率をパラメーターとして外部電極
の長さｌと並列共振周波数ｆＰとの関係を（３）式を用
いて求めた関係図である。
の長さｌと並列共振周波数ｆＰとの関係を（３）式を用
いて求めた関係図である。
１た第１２図は誘電率をバラメーターとして外部電極の
長さｌと直夕哄振周波数ｆ８ との関係を（４）式を用
いて求めた関係図である。
長さｌと直夕哄振周波数ｆ８ との関係を（４）式を用
いて求めた関係図である。
次に第１３図は円筒形貫通コンデンサの減衰度特性を測
定する場合の測定回路図である。
定する場合の測定回路図である。
そしてこの測定回路により誘電率６８：５２０００円筒
形誘電体６（以下「Ａ誘電体」という）を用い、外部電
極８の長さｌ二８７ＩＬ７Ｉｔとした場合の円筒形貫通
コンデンサの減衰度特性を測定したものが第１４図の減
衰度特性図である。
形誘電体６（以下「Ａ誘電体」という）を用い、外部電
極８の長さｌ二８７ＩＬ７Ｉｔとした場合の円筒形貫通
コンデンサの減衰度特性を測定したものが第１４図の減
衰度特性図である。
第１４図中１３０ＭＨＺ以下の周波数範囲ではキャパシ
ティヴで、その減衰度特性は周波数に比例して直線的に
減衰する。
ティヴで、その減衰度特性は周波数に比例して直線的に
減衰する。
そして周波数１３０ＭＨＺのときは第９図で説明した波
長短縮率によって直列共振状態となり減衰度が極小とな
る。
長短縮率によって直列共振状態となり減衰度が極小とな
る。
１た１３０ＭＨｚと２６０ＭＨＺの周波数範囲ではイン
ダクティヴで、その減衰度特性は悪くなる。
ダクティヴで、その減衰度特性は悪くなる。
周波数２６０ＭＨＺでは、第１０図で説明した波長短縮
率によって並列共振状態と々り減衰度特性が特に悪くな
る。
率によって並列共振状態と々り減衰度特性が特に悪くな
る。
さらに周波数が高くなると、前述の直列共振周波数は第
１番目の共振周波数の奇数倍で生じ、並列共振周波数は
第１番目の共振周波数の整数倍で生じる。
１番目の共振周波数の奇数倍で生じ、並列共振周波数は
第１番目の共振周波数の整数倍で生じる。
減衰度特性としては直夕哄振周波数で減衰度が増加し並
夕哄振周波数で減衰度が減少する。
夕哄振周波数で減衰度が減少する。
次に第１５図は第１３図の測定回路にむいて誘電率ε８
二３２００の円筒形誘電体６（以下「Ｂ誘電体」という
）を用い、外部電極８の長さｌ二６ｙｔｔｒｔｔとした
場合の円筒形貫通コンデンサの減衰度特性図である。
二３２００の円筒形誘電体６（以下「Ｂ誘電体」という
）を用い、外部電極８の長さｌ二６ｙｔｔｒｔｔとした
場合の円筒形貫通コンデンサの減衰度特性図である。
直列共振周波数、並列共振周波数釦よび減衰度特性は、
前述の第１４図で説明した理由と全く同様である。
前述の第１４図で説明した理由と全く同様である。
第１４図で説明したＡ誘電体は誘電率ε８二５２００外
部電極の長さ１３ ＝ ８ ｍとし、第１５図で説明し
たＢ誘電体は誘電率ε８＝３２００、電極の長さ１１
＝ ６ ｍｍとしたことにより直列共振周波数釦よび並
列共振周波数が異なる。
部電極の長さ１３ ＝ ８ ｍとし、第１５図で説明し
たＢ誘電体は誘電率ε８＝３２００、電極の長さ１１
＝ ６ ｍｍとしたことにより直列共振周波数釦よび並
列共振周波数が異なる。
それぞれの共振周波数は前述の（３）式、（４）式３よ
び第１１図、第１２図より求めることができる。
び第１１図、第１２図より求めることができる。
渣た減衰度特性として、並列共振周波数において減衰度
が減少しており、Ａ誘電体では２６０ＭＨｚで−１２デ
シベルとなっているがＢ誘電体では４４０Ｍｕｚで一２
７デシベルの減衰度が得られ特性が改善されている。
が減少しており、Ａ誘電体では２６０ＭＨｚで−１２デ
シベルとなっているがＢ誘電体では４４０Ｍｕｚで一２
７デシベルの減衰度が得られ特性が改善されている。
このように並列共振周波数で減衰度を増加させるには、
貫通形磁器コンデンサの材質のＱを低〈する必要がある
。
貫通形磁器コンデンサの材質のＱを低〈する必要がある
。
第１４図の図中に示すようにＡ誘電体の等価直列回路は
静電容量２００ｏｐＦに直列等価抵抗０．１５Ωが直列
に接続されたものであり、捷た第１５図の図中に示すよ
うにＢ誘電体の等価直列回路は静電容量１２００ｐＦに
直列抵抗０．６８Ωが直列に接続されたものである尚、
直列等価抵抗は、横河ヒューレットパッカード社製の型
式４８１５Ａベクトルインピーダンスメータを用−て測
定を行った。
静電容量２００ｏｐＦに直列等価抵抗０．１５Ωが直列
に接続されたものであり、捷た第１５図の図中に示すよ
うにＢ誘電体の等価直列回路は静電容量１２００ｐＦに
直列抵抗０．６８Ωが直列に接続されたものである尚、
直列等価抵抗は、横河ヒューレットパッカード社製の型
式４８１５Ａベクトルインピーダンスメータを用−て測
定を行った。
第１６図は上記測定器を用いて、Ａ誘電体釦よびＢ誘電
体を測定した結果図であり、曲線ａはＡ誘電体のインピ
ーダンス特性を示し、曲線ｂはＢ誘電体のインピーダン
ス特性を示している。
体を測定した結果図であり、曲線ａはＡ誘電体のインピ
ーダンス特性を示し、曲線ｂはＢ誘電体のインピーダン
ス特性を示している。
次に、第１７図は誘電率ε８二７０００の円筒形誘電体
（以下「Ｃ誘電体」という）を用い、外部電極の長さｘ
＝ ３ ｍｍとした円筒形貫通コンデンサの減衰特性
を示す。
（以下「Ｃ誘電体」という）を用い、外部電極の長さｘ
＝ ３ ｍｍとした円筒形貫通コンデンサの減衰特性
を示す。
図中に示すようにＣ誘電体の等価直列回路は静電容量５
０００ｐＦに直列等価抵抗ｌΩが直列に接続されたもの
である。
０００ｐＦに直列等価抵抗ｌΩが直列に接続されたもの
である。
この直列等価抵抗の測定は、前述のベクトルインピーダ
ンスメーターを使用し測定して得られた第１８図に示す
Ｃ誘電体のインピーダンス特性図より求めた。
ンスメーターを使用し測定して得られた第１８図に示す
Ｃ誘電体のインピーダンス特性図より求めた。
Ｃ誘電体の減衰度特性は、前述の第１５図に示し九Ｂ誘
電体の減衰度特性よりも更に特性が改善され第１７図に
示す並列共振周波数６００Ｍ｝｛Ｚでの減衰度の変化は
２デシベル以内におさ捷る。
電体の減衰度特性よりも更に特性が改善され第１７図に
示す並列共振周波数６００Ｍ｝｛Ｚでの減衰度の変化は
２デシベル以内におさ捷る。
第１４図に示したＡ誘電体の直列共振周波数はｆ８＝
１ ３ ０ＭＨ ｚである。
１ ３ ０ＭＨ ｚである。
図中の等価直列回路にある静電容量２０００ｐＦと直列
等価抵抗０，ｌ５Ωの直列共振周波数１３０Ｍｕｚでの
Ｑは４、ｌであり、第１５図に示したＢ誘電体について
の直列共振周波数２２０ＭｗｚでのＱは０．８９である
。
等価抵抗０，ｌ５Ωの直列共振周波数１３０Ｍｕｚでの
Ｑは４、ｌであり、第１５図に示したＢ誘電体について
の直列共振周波数２２０ＭｗｚでのＱは０．８９である
。
さらに第１７図に示したＣ誘電体についての直列共振周
波数３００ＭＨＺでのＱは ０．１０６５である。
波数３００ＭＨＺでのＱは ０．１０６５である。
以上の説明により明らかなように並列共振周波数で減衰
度が減少する特性を改善するためには、第６図に示す円
筒形貫通コンデンサに用いる円筒形誘電体６のＱを直列
共振周波数で３以下にすることによって、第１５図督よ
び第１７図に示したように１００ＭＨｚ以上の周波数領
減で−２５デシベル以上の減衰度をもったフィルターが
得られる。
度が減少する特性を改善するためには、第６図に示す円
筒形貫通コンデンサに用いる円筒形誘電体６のＱを直列
共振周波数で３以下にすることによって、第１５図督よ
び第１７図に示したように１００ＭＨｚ以上の周波数領
減で−２５デシベル以上の減衰度をもったフィルターが
得られる。
筐た減衰度を増加させるには静電容量の大きい値の円筒
形誘電体を用いることによって第１７図に示したように
１００ＭＨｚ以上の周波数領域で一３４デシベル以上の
減衰度をもったフィルターを得ることができる。
形誘電体を用いることによって第１７図に示したように
１００ＭＨｚ以上の周波数領域で一３４デシベル以上の
減衰度をもったフィルターを得ることができる。
静電容量を増加させる方法としては、第８図に示すよう
に、円筒形貫通コンデンサに用いる円筒形誘電体の誘電
率（ε８）を高くするか、捷たは外部電極の長さを大き
くするか、あるいは円筒形誘電体の外径と内径の比（外
径／内径）を小さくするかである。
に、円筒形貫通コンデンサに用いる円筒形誘電体の誘電
率（ε８）を高くするか、捷たは外部電極の長さを大き
くするか、あるいは円筒形誘電体の外径と内径の比（外
径／内径）を小さくするかである。
この中で電極の長さを大きくすることは、前述の並夕哄
振周波数を低くすることになり、減衰度特性を減少させ
形状も犬き〈なる欠点がある。
振周波数を低くすることになり、減衰度特性を減少させ
形状も犬き〈なる欠点がある。
例えば円筒形誘電体の誘電率を３０００とし、その外径
と内径の比を２とした場合のＩＣｒｆＬ当りの静電容量
は２．５００ｐＦが得られる。
と内径の比を２とした場合のＩＣｒｆＬ当りの静電容量
は２．５００ｐＦが得られる。
先にも述べたが、本発明のフィルターは１０００ｐＦ以
上の静電容量を必要とするので、上記の条件では電極の
長さを５關としても１２５０ｐＦの静電容量が得られ小
形化される。
上の静電容量を必要とするので、上記の条件では電極の
長さを５關としても１２５０ｐＦの静電容量が得られ小
形化される。
そのときのインピーダンスは、第９図に示すようにＺＯ
：０．７５Ωとなる。
：０．７５Ωとなる。
よって本発明に用いる円筒形貫通コンデンサは第７図ち
・よび第１８図に示すように、インピーダンスは０．７
５Ω以下で、静電容量はＩＣｒｒＬ当り２ ５ ０ ０
ｐ．以上のものを得るため、円筒形誘電体の誘電率は
最低３０００とし、その外径と内径の比は２以下とし、
かつ誘電体磁器材質の直列共振周波数におけるＱは３以
下に純御したものであり、このような条件の円筒形貫通
コンデンサを用いればきわめて効率良い直流モータ用の
雑音防止フィルターを得ることができる。
・よび第１８図に示すように、インピーダンスは０．７
５Ω以下で、静電容量はＩＣｒｒＬ当り２ ５ ０ ０
ｐ．以上のものを得るため、円筒形誘電体の誘電率は
最低３０００とし、その外径と内径の比は２以下とし、
かつ誘電体磁器材質の直列共振周波数におけるＱは３以
下に純御したものであり、このような条件の円筒形貫通
コンデンサを用いればきわめて効率良い直流モータ用の
雑音防止フィルターを得ることができる。
以上説明したように本発明の直流モータ用雑音防止フィ
ルターは、誘電率が３０００以上でＱが直列共振周波数
にむいて０．１〜３．０の範囲内にある材料を用い、そ
の外径と内径の比を１．１〜２．０の範囲内に制御し特
性インピーダンスを０．７５Ω以上に制御した円餉形誘
電体を用いた円筒形貫通コンデンサを直流モータの金属
ケースに直接取付け、上記円筒形貫通コンデンサを介し
て電源コードをブラシに接続して成るものであり、整流
子とブラシ間に発生する火花高周波雑音を完全に遮断す
ることができ実用上きわめて犬なる効果を有するもので
ある。
ルターは、誘電率が３０００以上でＱが直列共振周波数
にむいて０．１〜３．０の範囲内にある材料を用い、そ
の外径と内径の比を１．１〜２．０の範囲内に制御し特
性インピーダンスを０．７５Ω以上に制御した円餉形誘
電体を用いた円筒形貫通コンデンサを直流モータの金属
ケースに直接取付け、上記円筒形貫通コンデンサを介し
て電源コードをブラシに接続して成るものであり、整流
子とブラシ間に発生する火花高周波雑音を完全に遮断す
ることができ実用上きわめて犬なる効果を有するもので
ある。
捷た、特に本発明の直流モータ用雑音防止フィルターは
、直列共振周波数におけるＱを０．１〜３、０の範囲に
選ぶことにより、１００ＭＨＺ以上の高周波数帯におけ
る雑音防止効果を顕著にしたものである。
、直列共振周波数におけるＱを０．１〜３、０の範囲に
選ぶことにより、１００ＭＨＺ以上の高周波数帯におけ
る雑音防止効果を顕著にしたものである。
第１図は従来の直流モータ用雑音防止フィルターを示す
電気的結線図、第２図は同フィルターの周波数特性図、
第３図は本発明の一実施例を示す直流モータ用雑音防止
フィルターの側断面図ａと斜視図ｂ、第４図は同フィル
ターの電気的結線図、第５図は同フィルターに用いる円
筒形貫通コンデンサの側断面図ａと斜視図ｂ、第６図は
同フィルターの周波数特性図、第７図は第５図に示す円
筒形貫通コンデンサを構或する円筒形誘電体のインピー
ダンス特性図、第８図は同コンデンサの外部電極の単位
長あたりの静電容量特性図、第９図、第１０図は同コン
デンサの外部電極上の電圧電流定在波、インピーダンス
特性図、第１１図は同コンデンサの外部電極の長さと並
列共振周波数との関係図、第１２図は同コンデンサの外
部電極の長さと直列共振周波数との関係図、第１３図は
同コンデンサの減衰度特性測定回路図、第１４図、第１
５図、第１７図は同コンデンサの減衰度特性図第１６図
、第１８図は同コンデンサのインピーダンス特性図であ
る。 １・・・・・・金属ケース、２・・・・・・直流モータ
、３・・・・・・ブラシ、４・・・・・・円筒形貫通コ
ンデンサ、５・・・・・・電源コード、６・・・・・・
円筒形誘電体、７・・・・・・内部電極、８・・・・・
・外部電極、９・・・・・・リング端子、１０・・・・
・・ビン。
電気的結線図、第２図は同フィルターの周波数特性図、
第３図は本発明の一実施例を示す直流モータ用雑音防止
フィルターの側断面図ａと斜視図ｂ、第４図は同フィル
ターの電気的結線図、第５図は同フィルターに用いる円
筒形貫通コンデンサの側断面図ａと斜視図ｂ、第６図は
同フィルターの周波数特性図、第７図は第５図に示す円
筒形貫通コンデンサを構或する円筒形誘電体のインピー
ダンス特性図、第８図は同コンデンサの外部電極の単位
長あたりの静電容量特性図、第９図、第１０図は同コン
デンサの外部電極上の電圧電流定在波、インピーダンス
特性図、第１１図は同コンデンサの外部電極の長さと並
列共振周波数との関係図、第１２図は同コンデンサの外
部電極の長さと直列共振周波数との関係図、第１３図は
同コンデンサの減衰度特性測定回路図、第１４図、第１
５図、第１７図は同コンデンサの減衰度特性図第１６図
、第１８図は同コンデンサのインピーダンス特性図であ
る。 １・・・・・・金属ケース、２・・・・・・直流モータ
、３・・・・・・ブラシ、４・・・・・・円筒形貫通コ
ンデンサ、５・・・・・・電源コード、６・・・・・・
円筒形誘電体、７・・・・・・内部電極、８・・・・・
・外部電極、９・・・・・・リング端子、１０・・・・
・・ビン。
Claims (1)
- １ 誘電率が３０００以上で、直列共振周波数に釦ける
Ｑが０．１〜３，０の範囲内にある材料を用い、その外
径と内径の比を１、１〜２．０の範囲内に制御し、かつ
、特性インピーダンスを０．７５Ω以下に制御した円筒
形誘電体を用いた円筒形貫通コンデンサを、直流モータ
の金属ケースに直接取付け、上記円筒形貫通コンデンサ
を介して電源コードをブラシに接続して、火花高周波雑
音を遮断するようにしたことを特徴とする直流モータ用
雑音防止フィルター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49093160A JPS5836576B2 (ja) | 1974-08-13 | 1974-08-13 | チヨクリユウモ−タヨウ ザツオンボウシフイルタ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49093160A JPS5836576B2 (ja) | 1974-08-13 | 1974-08-13 | チヨクリユウモ−タヨウ ザツオンボウシフイルタ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5120509A JPS5120509A (en) | 1976-02-18 |
| JPS5836576B2 true JPS5836576B2 (ja) | 1983-08-10 |
Family
ID=14074788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP49093160A Expired JPS5836576B2 (ja) | 1974-08-13 | 1974-08-13 | チヨクリユウモ−タヨウ ザツオンボウシフイルタ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5836576B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54114703U (ja) * | 1978-02-01 | 1979-08-11 | ||
| JPS54118506A (en) * | 1978-03-07 | 1979-09-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Motor |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4875102U (ja) * | 1971-12-20 | 1973-09-18 |
-
1974
- 1974-08-13 JP JP49093160A patent/JPS5836576B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5120509A (en) | 1976-02-18 |
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