JPS58363A - 多点矯正彎曲型連続鋳造方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高品質、高温鋳片を高生産性で得る連続鋳造方
法及び装置に関し、詳しくは複数対の矯正ロールが漸次
大きくなる設定彎曲半径で鋳片を矯正する多点矯正ゾー
ンにて、定常鋳造時（評しくはミドル片の矯正ゾーン通
過時）Ｋは、低溶鋼静圧下の未凝固、高温薄シェル鉤片
を多点矯正する連続鋳造方法及び複数対の矯正ｐ−ルが
漸次大きくなる設定彎曲半径で鋳片を矯正するように固
定配置さ−れた多点矯正ゾーンを有する低機高の多点矯
正彎曲製連続鋳造方法（以下連続鋳造機ともいう）の改
良に関するものであって、特に連続鋳造−圧延直結プロ
セス（以下ＣＤプロセスと略す）を！ｉ！現し、これを
安定稼動（操業）せしめるに必要な高レベルの信頼性で
、０Ｄ７ｐｐセスに耐え得るレベルの品質で高温の鋳片
を、ＯＤプロセスの圧延プロセスの高生産性に応え得る
高生産性で得ることのできる連続鋳造方法及び高信頼性
連続鋳造機を提供することを目的とするものである。

近年省エネルギーの観点から連続鋳造機で得られた高原
熱の鋳片を非冷却、無手入で再加熱することなく熱間圧
延機へ供給して所定の熱間圧延製品を得る連続鋳造−圧
延直結プロセス（ＯＤプロセス）が注目されている。

この連続鋳造−圧延直結プロセス（ＯＤｆＯセスンの実
現のため、連続鋳造プロセスには、■高信頼性のもとで
、■直接熱間圧延に耐えうるレベルの高温で、■無季入
れで圧延し、所望品質の圧延Ｍ品を得ることのできる高
品質レベルの鋳片倉、■圧延ゾルセスの高生産性に応え
うる高生産性で製造することが、新しい技術課題として
要求されるに至った。

本出願人は最近上記課題に対して有効な新しい連続鋳造
プロセス（連続鋳造法及び連続鋳造機）を、すでにいく
つか提案した。

それらで提案した連続鋳造プロセスの基本的な考え方は
１次の通多である。

即ち、多点矯正ゾーンを有する低機高の湾曲製連続鋳造
機で高速、緩冷却鋳造するというものである。

詳しくは、現在広く常用されている湾曲中径１０〜１３
ｍ１機高１２ｍ以上で、１点曲げ矯正システム（以下常
用と略す）の湾曲製連続鋳造機（以下湾曲型００Ｍと略
す）、いわゆる１点矯正システムのハイヘッドＯＯＭに
おける操業条件である低速強冷却鋳造を、高速緩冷却鋳
造にして鋳片表面欠陥の発生を防止して、かつ高温鋳片
を高生産性で得るものである。

しかしながら、ハイヘッドＯＯＭで高速緩冷却すると、
薄シェル鋳造となりシェル剛性が低下し、ハイヘッドＯ
ＯＭの高度の溶鋼静圧がその薄シェルに作用して内部欠
陥発生要因のバルジング歪が増大する。これを防止する
ためにサポートロールの小径化によるロールピッチ縮少
対策が考えらｎるが、ハイヘッドＯＯＭであるが故に高
度の溶鋼静圧のサポートそのものが困難となり採用でき
ない。

そζで、常用の彎曲９００Ｍの機高を、例えば半分以下
の低機高にし、溶鋼静圧の低下を図る。

低機高化のために、彎曲半径を常用の例えば半分以下に
する。常用の彎曲半径の例えば１／２以下の小彎曲半径
で、常用の如く１点矯正すると、内部欠陥発生要因の矯
正歪が増大し、内部欠陥が発生する懸念がある。この欠
陥発生を防止するため、曲げ矯正を常用の如く、一点に
集中させず、多点に分割し、各矯正点での矯正歪を内部
欠陥の発生しない許容矯正歪以下に抑制するものである
。

ところで最近、彎曲ｆｉ００Ｍの高さを出来るだけ低く
シ、シかも低機高のＯＯＭによって材質的にすぐれた鋳
片を能率よく製造する連続鋳造方法及び連続鋳造機が、
特開昭５６−１４０６２〜１４０６５号分報（鋼７．３
．昭５４．１１．１．２住金発表論文「新連続鋳造設備
の建設と操業」）及び　８ｔａｈｌ＋ｕ、Ｒ１ａｅｎ９
５　　（１９７６）Ｎｒ　　１６．　３１　３１ｕｌ）
’Ｐ、７３３〜Ｐ、７４１のＰ、７３４に提案されてい
る。

具体的には、前者は、第１図に示す如き、連続５点矯正
ゾーン２を有する機高Ｈが５ｓ弱の低機高で、基本円弧
半径Ｒ３が５８００−の彎−臘連続鋳造機ｌで′ｈυ、
このような連続鋳造機１で、低速（０，７〜α８５ψ）
、緩冷却条件の鋳造を行ない、連続５点矯正シー７２で
は、低溶鋼靜圧の高温薄シェルの未凝固鋳片３（矯正ゾ
ーン内の凝固率４０〜７０％）が、各矯正点Ｐｎ（ｎ＝
１〜５）において矯正内部歪０．３５１以下で連続６点
矯正され、ハイヘッドＯＯＭによつ、て得られる鋳片品
質レベルに比べて遜色のない、むしろ向上式を有する品
質レベルの高温（矯正ゾーン内の鋳片表面温度９００〜
１０００℃）を得るというものである。

一方後者は、第２図に示す如く１間欠３点矯正シー７４
を有する機高Ｈが４．０〜４．２１ｍｌの低機高で、基
本円弧半径ａ＋＝ａｏｏｏ■の彎曲麗連続鋳造機５であ
る。

なお、前記連続５点矯正ゾーン２とは、矯正ゾ−７２内
の５対の矯正ロール７を漸次大きくなる彎−半径（例え
ばａ、＝ｓｓｏｏ■、鴫＝７１００ｍ）に設定して鋳片
３を連続的に５点矯正するものである。

また前記間欠３点矯正シー７４とは、ゾーン内の７対の
ロール８の内、鋳造方向の１．４．７番目のバックアッ
プロール９を有するロール８が漸次大きくなる設定彎曲
半径（Ｒ，＝ａ９ｏｏ■、へ＝５７７５ｇＢ、ｉｉ、＝
　１１４００ｗｎ　、　ａ、＝ｃｑ！）で鋳片３を間欠
的に３点矯正するものであり、２．３番目のロール対は
１番目のロール対と同じ円弧半径Ｉｔ。

で、５．６番目のロール対は、４番目のロール対と同じ
円弧半４１　Ｂ８で配置されているものである。

なお＃１１．２図に示す６は彎曲（円弧）鋳蓋を示す。

前記の如き、ＯＤプロセス用の連続鋳造プロセスに関す
る本出願人の技術思想にもとづけば１着想として、彎−
瀝遍続鋳造機の基本円弧半径を小さくシ、低機高化すれ
ばするほど、鋳片のノ々ルジング歪を減少でき、この基
本円弧半径の減少化に伴なう鋳片矯正歪の増大は、矯正
点数を増加することにより、矯正歪を分散し減少でき、
このよりなＯＯＭで高速緩冷却鋳造すれば、ＯＤプロセ
スの実現、その安定稼動（操業）に応える信頼性で、Ｏ
Ｄプロセス要求の高レベルの品質、温度の鋳片を大量に
得ることができると考えられる。

しかしながら、前述の如く低機高００Ｍによって材質的
にすぐれた鋳片を能率よく製造する目的で提案され、し
かも実稼動していると報告されている連続多点彎曲ｆｉ
００Ｍ杜、前述の如く基本円弧半径５．８　ｍＲの５点
連続矯正ゾーンを有する機高６−弱のＯＯＭ（以下８Ｈ
−００Ｍと略す）である。

本発明者等は、前記本出願人の技術思想の延長線上にあ
る着想技術レベルと、既存の稼動中の８Ｈ−ＯＯＭの技
術し４ルとの技術イヤツブについて種々検討した結果、
次の結論に違した。

即ち、８Ｈ−００ＭＯ操業報告書によれば、８Ｈ−００
Ｍは、■従来の量童蓋主力００　Ｍ　（１２−５ｍＡ）
に付属して、特殊サイズや小ロツト鋼種の連鋳化を図る
意味で建設された。■連鋳比率の増大に伴い属調工場の
造塊棟、鍋クレーン等が遊休化していることに着回し、
既存スペース内に収納可能な設備ということで低機高蓋
式を指向した。■結果的に設備費、建設費は大巾に低減
され極めて低価格な投資額で完成されたものであり、■
鋳片はホットチャージによる圧延工場加熱炉装入を原則
としている。と述べられており、８Ｈ−００Ｍは既存の
量産蓋主力００ＭＩ（［りて替る量童蓋主力ＣＯＭでな
く、シかもＯＤプロセス用のＯＯＭを狙いとするもので
ないことがわかった。

そこで本発明者等は、ＯＤプロセスを前提とする諸ｓ１
１即ち高信頼性、高品質、高温度、高生産性、を完全に
満す連続鋳造方法並びに連続鋳造機を完成すべく、前記
技術思想で、前記着想に本とづき、種々検討した。

即ち、低機高化の友めには、基本円弧半径を小さくする
必要があり、これにともなって、小基本円弧半径の彎曲
鋳渥を使用しなければならず、このような彎−鋳蓋の円
弧半径と、鋳造速度と、鋳型への溶鋼の注入技術との整
合性についてまず検討した。

この結果、厚さ２００箇以上、特に２００〜３００ｍの
鋳片を鋳造速度””　２−４１以上、特に１．７シー前
稜の高速で得る条件下では、鋳型への溶鋼注入制約から
円弧モールドの円弧半径（００Ｍの基本円弧半径）の下
限が３　、Ｂであることが判明した。

次に３１１１Ｂの基本円弧半径で、高速（１−７”７ｍ
ｍ　）緩冷却鋳造して、表面温度９００℃以上、シェル
厚６０■以下の未凝固の低溶銅靜圧の鋳片を連続多点矯
正し、内部欠陥なしの鋳片を得るために必要な矯正点数
（矯正歪分散点数）を検討した。

この結果連続１５点矯正でなければならない仁とが判明
した。

即ち３ｍ凡の円弧半径で、表面温度９００℃以上。

シェル厚６０−以下の未凝固の低溶鋼靜圧の鋳片を連続
１５点矯正すれば、各矯正点での歪が許容歪以下となる
ことが判明した。

ところで、一般に連続鋳造は周知の如く鋳造開始時の／
）五片、鋳造完了時のトップ片が彎曲部を通過する非定
常操業時と、その間のミドル片が彎曲部を通過する定常
操業時とにわけられる。

上記非定常操業は鋳片サイズ、鋳造鋼種等の鋳造条件の
変更時に行なわれる。そして、基本円弧半径Ｒ＋　””
　１０．５　＠ｆＬ　の通常の彎曲！１１００Ｍにおけ
る断面寸法厚２００〜３００■、幅２０００■程度の鋳
片の低速強冷却鋳造時の１点矯正ロールの定常ロール負
荷は６０〜７０１Ｎ１非定常ロ一ル負荷社２００〜２４
０　ＴＯＮ　１１度で定常負荷の約３倍程度である。

さて、前記の如き連続多点矯正ゾーンを有する低機高の
彎曲型（ｊＯＭによる鋳造時においても、同様に非定常
操業と定常操業とが交互に実施される。

即ち、定常操業時においては、連続多点矯正ゾーンでは
低溶鋼靜圧下の高温薄シェルの未凝固のミドル片と呼ぶ
鋳片が連続多点矯正される。この時、矯正ゾーンの各矯
正ロールは、矯正反力１１ｕ１１（Ｍ）とバルジング反
力ＰＢ　（Ｍ）とからなる負荷（以下定常ロール負荷と
呼ぶ）　ＰＬＩＢ　（Ｍ）　＋　ＰＢ　（Ｍ）を受ける
。

一方前記非定常操業時には、鋳片端部から５００〜１０
００■Ｓ度の長さで、低温で完全凝固に近いトップ片或
は／）ム片と呼ぶ鋳片が連続多点矯正ゾーンで多点矯正
される。この時矯正ゾーンの各矯正ロールは、ノ９ルジ
ング反力をほとんど受けず、矯正反力ＦｕＢ（Ｔ）又は
ＰＬＩＢ（Ｂ）よりなる負荷（以下非定常ロール負荷と
呼ぶ）を受ける。

具体的には本発明者等の試算結果によれば、基本円弧半
ｌ！３〜５ＩｌｌＲの連続的なＳ〜１５点の矯正ゾーン
を有する低機高Ｏ彎−ｊｌｌ１００Ｍにおける断面寸法
厚２００〜３００■、幅１ｏｏｏ−程度の鋳片の高速緩
冷却鋳造時（定常操業時）、矯正ロールは、３０〜４５
　ＴＯＮ　（）々ルジング反力１０〜１５ＴＯＮ、矯正
反力２０〜３０　ＴＯＮ　）の定常負荷を、非定常操業
時、２００〜２４　Ｇ　ＴＯＮの非定常負荷管受け、非
定常負荷は定常負荷の５〜７倍にも達する。

従って、連続多点矯正シー・ンは、前述のような鋳造過
鵬のほんの一部分である非定常操業時の巨大負荷に十分
に耐えうる条件の矯正ロールを用いなければならない。

そこで１本円弧牛１ｋ　８　ｍＢで連続ｌｓ点矯正ゾー
ンの矯正ロール負荷の面から実現の可能性について検討
した。

この結果、ノ々ルジング歪を充分に抑制し得るロールピ
ッチを満し、前記非定常ロール負荷にも耐えるロール径
の矯正ロールで連続多点矯正ゾーンを設計できうろこと
が列名した。

しかしながら、定常負荷とこの負荷の５〜７倍にも適す
る非定常負荷とを略周期的に交互に受ける多点矯正ゾー
ンの各矯正ロールは寿命が短く、更に矯正点数（矯正ロ
ール数）も多いこともあってＣＤプロセスに必要な信頼
性を確保できないことも判明した。

即ち矯正ゾーンの各ロールは第９図の如きパターンの荷
重、いいかえる応力が繰少返し負荷される。

このような応力が繰り返し負荷され、平均応力が一定の
場合に応力振幅（或は上限応力）を縦軸に、その応力振
幅のもとで、材料が破壊するまでの応力繰シ返し回数の
対数を横軸にとって示した図を８−　Ｎ　４１１１１　
友はウエーラ曲線ということは周知の通りである。

１１１１０図は、内部無欠陥ミドル片を得ることを必要
条件として設計され九ロールピッチ、ロール径の矯正ロ
ールよりなる連続多点矯正ゾーンにおける矯正ロールの
８−Ｎ＠纏であり、曲線は傾斜曲線部と水平、曲線部と
からなる。

第１０図の６は、第９図の応力振幅を示し、Ｎ＆はその
振幅らの負荷の際の繰り返し回数を示す。

このように、応力振幅が大きい程繰り返し回数が小さく
前記の如く品質条件を満し、定常負荷とこの負荷の５〜
７倍にも遁する非定常負荷を交互に受ける多点矯正ゾー
ンの矯正四−ルの寿命は短く、また矯正ロール数も多い
仁とから充分な信頼性を確保することができない１゜ なお、矯正ゾーンの矯正ロールの径を拡大して繰り返し
回数を増大することも考えられるが、この場合にはロー
ルビＶチ増大によるノ々ルジング歪の増大、矯正点数の
減少による矯正歪の増大等にもとづくミドル片の品質問
題発生の観点から採用できか。

このような連続多点矯正ゾーンの構成上において相反す
る品質確保条件と信頼性確保条件とを。

両者ともに満足せしめる法策について検討し１次の法策
を着想し九。

即ち、操業モード１−、　　ミドル片通過時と、トップ
、／）ム片通過時との２七−ドに分けて、ミドル片通過
時には１品質確保を最重点とし、トップ、ｊ？）ム片通
過時には、ＯＯＭの信頼性確保を重点とする。またトツ
ゾＩトム片はクロップとなる箇Ｐｆｒを含む鋳片部分で
あるから、矯正歪を１品質許容値以上に与えても良く、
非定常負荷ｔ−軽減すれば信頼性を向上確保できる。

そこで２本発明者等は、ＯＤプロセスに答える高品質、
高温層レベルの鋳片の安定、高速鋳造を確保すると同時
に、多点矯正ゾーンの矯正ロールの寿命を延長して湾曲
型００Ｍの高度信頼性を確保するために、多点矯正ゾー
ンの矯正ロールの非定常負荷を軽減する具体的な方法に
ついて鋭意検討した。

この結果、定常鋳造時、鋳片を曲げ矯正する多点矯正ゾ
ーンの矯正ロールピッチが、非定常鋳造時には増大する
ように、矯正ロール対群の一部の矯正ロール対を、設定
彎曲半径位置より退避させることによって５曲げアーム
長を増大し、矯正歪は増大するが矯正点ロールに作用す
る非定常ロール負荷を軽減する方法を見出した。

この非定常ロール負荷を軽減する方法によれば。

多点矯正ゾーンの矯正ロールに負荷される応力振幅が減
少し、繰り返し回数が増大して寿命が嬌長すると共に、
多点矯正ゾーンの信頼性が向上する。

この非定常ロール負荷軽減法を実施することにより、例
えば前述のｕｎ　＜極小の基本円弧半径で、極大の矯正
点数の連続多点矯正ゾーンを有して、極小の機高の彎曲
型連続鋳造機でも、連続鋳造−圧延直結プロセス（ＯＤ
プロセス）に耐えうる、高信頼性を確保でき、その結果
としてその連続鋳造機の定常操業時には＾連綴冷却鋳造
でもって。

ＯＤ　７ｐｏセスに耐えうるレベルの品質、温度の一片
を、ＯＤプロセスの圧延プロセスの生産性に答えうる高
生産性で得ることができるものである。

つま９、既存のｔｉｉｍ主カハイヘッドＯＯＭにとって
かわる量産朧主カローヘッドＯＯＭが実現できる−ので
ある。

非定常ロール負荷を軽減させる目的で、トップ片あるい
はボトム片の通過時等の非定常鋳造時。

矯正ロール対朴の一部のロール対を設定湾曲半径より待
避さゼて、曲げ矯正する矯正ロールピッチを増大させる
具体的な方法としては、多点矯正ゾーンが連続多点矯正
ゾーンである場合、■　連続多点矯正ゾーンの矯正ロー
ル対群の鋳片引抜方向の偶数番目又は奇数番目の矯正ロ
ール対を設定位置より退避させて矯正ロールピッチを略
２倍にして、非定常ロール負荷を略１／２にする方法。

■　連続多点矯正ゾーンの矯正ロール対詳を鋳造方向に
おいて、３対以上の所足対数の複数のロール群に区分し
、各ロール群の２番目以降の複数のロール対を＃＆足湾
曲半径位置より退避せしめ、矯正ロールピッチを略（退
避ロール対の数＋１）倍にして、略１／（退避ロール対
の数＋１）に軽減する方法。

がある。

以下本発明を図面にもとづき詳細に説明する。

第３〜４図は、基本円弧半径Ｒ，で、１６対の矯正ｐ−
ル１１が漸次大きくなる設定彎曲半径Ｒ８〜Ｒｓ＊　（
”Ｉ＜　Ｒ２（Ｒ１・−・・・・Ｒｔ４＜　Ｒｔｓ　＜
　Ｒｔｓ　ｅ亀、＝−）で定常鋳造時、低溶鋼静圧の高
温層シェルの未凝固鋳片（ミドル片）３を％　１５点で
矯正するように配置された連続１５点矯正ゾーン１Ｇを
有する低機高の連続１５点矯正彎曲型連続鋳造機１２を
示したものである。尚、６は半径ａ、Ｏ円弧モールドを
示す。

第３図の連続鋳造機１２は、鋳片端部から５００〜１０
００■程度の長さで、低温で完全凝固に近い一トム片ま
たはトップ片の多点矯正ゾーン１０通過時の非定常鋳造
時、鋳片を曲げ矯正する矯正ロール１ピツチ（曲げアー
ム長）を定常鋳造時の略２倍に、１増大可能に、矯正シ
ー７１０の矯正ロール群の鋳造方向の偶数番台（２，４
，６，８，１０，１２゜１４．１６番ＩＩ）の矯正ロー
ル１１を図示しない油第４図の鋳造機１２は、奇数番目
（１，３，５，−・・・・・１３．１５番ｉりの矯正ロ
ール１１を図示しない油圧シリンダー等で設定彎曲半径
（Ｒ，、Ｒ，、鳥・・・・・・’ｌｌ　＊　Ｊｌ　）よ
り退避可能に構成したものである。

嬉す図あるいは第６図は、Ｒ，＝３ａＢで、設定彎曲半
１ｉｌｙ−８１００■、Ｒ１，＝曽で、定常鋳造時、低
濤鋼静圧の高温薄シェルの未凝固鋳片（ミドル片）３を
１５点で矯正するように配置された連続１５点矯正ゾー
ン１０を有する鋳造機１２であって、／）ム片ｉたは、
トップ片の矯正ゾーン１０通過時勢の非定常鋳造時、鋳
片を曲げ矯正する矯正ロールピッチ（―げアーム長）を
、定常鋳造時の略３倍あるいは略４倍に増大可能に、連
続多点矯正ゾーンｌＯの矯正ロール１１群を鋳造方向に
２対毎（第５図）あるいは３対毎（第６図）の複数のロ
ール群に区分して、各ロール群の２１１１以降の２対あ
るいは３対のロール１１を図示しない油圧シリンダー等
で設定彎曲半径より退避可能に構成し喪ものである。

＠３，４図の連鋳機１２によれば、非定常鋳造時、退避
ロールを設定彎曲半径より退避せしめることで、矯正ロ
ールピッチ（曲げアーム長）が定常時の略２倍となるか
ら非定常矯正ロール負荷は略１／２に＠減される。

また第５．６図の連鋳１ｆａ１２によれば、非定常鋳造
時、退避可能ロールを、設定彎曲半径より退避せしめる
ことで、矯正ロールピッチ（曲げアーム長）が定常時の
略３倍あるいは略４倍となるから非定常矯正ロール負荷
は略ｌ／３、あるいは略１／４に軽減される。

第７図及び第８図は、連続多点矯正ゾーンの矯正ロール
群の鋳造方向の偶数番目又は奇数番目の矯正ロールが、
鋳造過程のトップ片あるいは一トム片の連続多点矯正ゾ
ーン通過時等で、非定常負荷が矯正ロールに作用しよう
としたとき、連続多点矯正ゾーンの矯正ロール群の鋳造
方向の偶数番Ｉ又は奇数番目の矯正ロールが、設定彎曲
半径より自動的に外れて１曲げアーム長が自動的に増大
し、非定常ロール負荷を自動的に軽減する多点矯正ゾー
ンの構成を示したものである。

第７図において、１１８は固定矯正ロール装置、１１ｍ
は可動矯正ロール装置を示し、ロール装置１１８はゼル
トナツ）１３で固定フレーム１４に連結固定され友固定
支持台１５の上面に、ロール１１の軸受箱１６を固設し
た支持フレーム１７が。

ボルトナツト１８で連結固定されてなる。

次にＯＴ動矯正ロール装置１１１ｍの構成例について述
べる。

１９は支持台基部２θ上に中径円筒部２１が、そしてこ
の円筒部２１上に小径円筒部２２が形成された固定支持
台で、この支持台１９は基部２００両側部並びに固定フ
レーム１４に貫通して設けたボルトナツト１３でフレー
ム１４に連結固定している。

また、固定支持台１９の円筒部２２．２１及び基ｓ２０
には上下方向に孔２３が設けられ、その孔２３の下方に
連通してその孔２３径よりも大なる径の孔空間２４を基
部２０下部に形成している。

２５は可動支持台で、７ランジ８１２６と、この部２６
の下面に突出しており、前記台１９の孔２３に沿って上
下摺動可能な１７１部２７とからなり、１７１部２７が
孔２３に挿入されている。

２８は前記台１９０円筒部２１の上面と、前記台２５の
フランジ部２６の下面との間の円筒部２２の外周に装着
した皿バネである。この皿バネ２８の特性は後述する。

２９け皿ノ９ネ２８を包囲し、かつ下端部が台１９の中
径円筒部２１の外周に摺動可能に、台２５のフランジ部
２６の下面に取付けた筒体、３０は台２５のロッド部２
７の下端面に／シト３１で取り付け、孔空間２４を形成
する円筒部２１の下面と係合するリング部材で、台２５
が台１９から離脱するのを防止する。

前記台２５のフランジ部２６には、固定矯正ロール装置
１１８と同様に、ロール１！の軸受箱１６を固定した軸
受支持フレーム１７が２ルトナットｌ８で連結固定され
ている。

さて、前記可動矯正ロール装置１１ｍＫ採用する皿ノ９
ネ２８は、ロール１１に定常負荷や例えば、非定常負荷
の１／２以下の負荷が作用した場合には、剛体として応
答し、又、例えば非定常負荷の１／２以上の負荷の作用
時には、弾性体として応答する特性のものを採用してい
る。

従って、ロール１１に非定常負荷の１／２以上の設定負
荷が作用しない時には、第７図の状態を維持し、設定負
荷以上の負荷が作用すると、＃Ｉ７図ではロール１．１
が下方向に自動的に後退し、後退式の最大は第７図の状
態におけるスリーブ部材２９め下端と、台１９の基部２
０の上面との間隙で規制される。

第８図は、＃Ｉ７図で述べた如き構成の上下一対のｐ−
ル装置１１８と上下一対のロール装置１１ｍとを、連続
多点矯正ゾーンｌＯの鋳造方向に交互に配置した状態を
示し、ロール装置１１８．１１ｍの各矯正ロール１１は
、漸次大きくなる設定彎曲半径で鋳片３を矯正するよう
に配置されている。

次に、第７．８図の構成の多点矯正シー７１０の作用効
果を述べる。

鋳造過程の定常操業時、即ち、低溶鋼靜圧下の未凝固高
温薄シェル鋳片のゾーン１０通過時、各矯正ロール１１
には、定常負荷しか作用しないので、各可動矯正ロール
装置１１ｍの各皿／々ネ２８は剛体として作用し、各装
置１１ｍの各ロール１１は設定彎曲半径から後退するこ
となく設定彎曲半径で、上記鋳片を多点矯正し、内部欠
陥のない鋳片（ミドル片）を得る。

一方、鋳造過相の非定常操業時、即ち、低温で完全凝固
状態に近いＩトム片又はトップ片のゾーン１０通過時に
は、各矯正ロール１１に非定常負荷が作用しようとする
が、この負荷が各装置１１ｍの各ロール１１へ作用しよ
うとしたとき、各装置１１ｍの各皿ノ９ネ２８が弾性体
として作用し、各装置１１ｍの各ロール１１が設定彎曲
半径より。

自動的に後退し、上記ｚトム片又はトップ片祉、装置１
１８のロール１１間のみで矯正を受ける。

即ち、矯正ロールピッチ、いいかえると矯正アーム長が
、履常操東時に比して略２倍に自動的に増大する。

このため、ロール装置１１８のロール１１に作用する負
荷は、非定常負荷の略１／２に軽減される。なおこの時
トップ片又はｚトム片（鋳片）に作用する矯正歪は、ミ
ドル片に比して略２倍に増大する。

以上の説明は基本円弧半径が３ｍＲで連続多点矯正ゾー
ンを備えた連続鋳造機の鋳造の際における非定常負荷の
軽減法について述べたが、例えば基本円弧半径４〜５ｍ
Ｒで、第３図の如く１６対の矯正ロールで矯正ゾーンを
構成するに際し１例えば２対めるいは３対のロール毎に
設定湾曲半径を漸次大きくなるように配置して１間欠多
点矯正ゾーンを構成してなる連続鋳造機においても、Ｉ
トム片、トップ片の上記多点矯正ゾーン通過時等の非足
常鋳造時、２対あるいは３対のロールの内、後方のロー
ルあるいは後方の２対のロールを設定わん曲半径より退
避させることで、非定常負荷を軽減することも勿論でき
る。

また、このように１６対の矯正ロールで８〜５点の矯正
点数の矯正ゾーンを構成すると、ゾーンは小径ロール細
密ロールピンチで構成でき、定常鋳造時、高温薄シェル
鋳片のノ々ルジングを抑制御。

た曳好な鋳片支持も可能となる。

実施例 ■、連続鋳造機１２（第３図参照）の仕様（１）基本円
弧半径Ｒ，＝　３　ｍＲ （２）連続多点燐圧ゾーン１０； ■　１５点矯正ゾーン ■矯正ゾーン１０の矯正ロール１１の設定彎曲半径Ｒ１
ＩＲＩ１１ 例えばＲ，＝　３１００■ 例えばＲＢＩ−６７１００ｍ ■矯正ゾーン１０の矯正關−ル径ｒ及びロールピッチＰ ｒ＝２３０鴫 Ｐ＝３００１ ■矯正シー７１０は、第７図の可動矯正ロール装置１１
ｍと固定矯正ロール装置１１８とを、第８図に示す如く
、シー７１０の通路に沿って交互に配置。

■可動矯正ロール装置１１ｍの皿ノセネ２８のノ９ネ特
性； ７０ｔの負荷作用時たわみが０で、 １００ｔの負荷作用時たわみが１％ となるノ々ネ特性の皿ノ々ネを、ｌｌＩＴ図の如（，７
０ｔの負荷までは剛体と して作用するように設置。

（３）機高Ｈ＝　３．５　ｗ＆ ■、定常操業条件 （１）鋳造速度：１．７１１／■の高速鋳造（２）冷却
条件；矯正ゾーン１０内の鋳片の表面温度９００℃以上
、／エル厚６０ ■以下となる緩冷却 厘、鋳造鋳片断面サイズ：厚２５０■Ｘ＠２０００■。

ＩＩＩ起１の仕様の鋳造機１２を使用して、前記■の操
業条件で、前記■の鋳片を得た。この鋳片は、高温、内
外無欠陥鋳片であうｆｃ。鋳造過程で矯正ゾーン１０の
矯正ロール１１に作用した定常負荷は２８〜３３　ＴＯ
Ｎで、非定常負荷は５５〜１１６ＴＯＮであった。

比較例 実施例における矯正シー７１０を第７図に示す固定矯正
ロール装置ｉｉｓのみで構成し、実施例と同様の操業条
件で、同様の断面サイズの鋳片を得た。得られた鋳片は
高温無欠陥−片であつ喪が、鋳造過楊で矯正ａ−ル１１
に作用した定常負荷唸２８〜３３　ＴＯＮ　、非定常負
荷は１０８〜２３１箇であった。

前記実施例並びに比較例から、矯正ロールに作用する非
定常負荷は、実施例では略１／２に軽減されていること
が明らかである。

また、前記実施例及び比較例における実５ｒｃａ−ルに
作用する非定常負荷から試算した繰り返し回数（ロール
寿命）は、実施例では１．５　Ｘ　１０’回。

比較例では２Ｘ１０’回であり、本発明によれば、矯正
ロール寿命が、約７ｓ倍に延長され、高信頼性で、高温
、内外無欠陥鋳片を高生童性で得ることが可能であるこ
とが明らかである。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２ＶｉＡは従来の低機高、多点矯正骨―履
遅続鋳造機及び鋳造法の説明図、第３〜８図社本発明の
説明図て、＃１９図及び第１０図は、多点矯正ゾーンの
信頼性の説明図である。 １・・・連続鋳造機、２・・・矯正ゾーン、３・・・鋳
片、４・・・矯正ゾーン、５・・・連続鋳造機、６・・
・円弧装置、７・・・矯正ロール、８・・・矯正ロール
、９・・・／々ツクアッゾロール、１０−・・矯正ゾー
ン、１１・・・矯正ロール、１２・・・連続鋳造機、１
１８・・・固定矯正ロール装置、１１ｍ・・・可動矯正
ロール装置。 １３・・・ゼルトナット、１４・・・固定７レーム、１
６・・・固定支持台、１６・・・輪受箱、１７・・・支
持フレーム、１８・・・ゼルトナット、１９・・・固定
支持台、２０・・・支持台基部、２１・・・中径円筒５
１２２・・・小径円筒部、２３・・・孔、２４・・・孔
空間、２５・・・可動支持台、２６・・・２リング部、
２７・・・ロンド部。 ２８・・・皿ノ９ネ、２９・・・筒体、３０・・・リン
グ部材、３１・・・ぜルト９、 代理人弁理士　　秋　沢　政　光 他２名 搗１国 〜） ヤＭ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　複数対の矯正ロールが漸次大きくなる設定彎
   曲半径で鋳片を矯正する多点矯正ゾーンで多点矯正する
   彎曲麿連続鋳造方法において。 ボトム片あるいはトップ片の上記多点矯正ゾーン通過時
   等の非定常鋳造時、上記鋳片を曲げ矯正する矯正ロール
   ピッチが増大するように、矯正ロール群の一部の矯正ロ
   ールを、設定彎曲半径より待避させて多点矯正ゾーンの
   矯正点数を減少させること管特徴とする多点矯正彎曲製
   連続鋳造方法。
2. （２）複数対の矯正ロールが漸次大きくなる設定彎曲半
   径で鋳片を矯正するように固定配置された多点矯正ゾー
   ンを有する低機高の多点矯正彎曲製連続鋳造方法におい
   て。 上記多点矯正ゾーンの矯正ロール群の鋳片引抜方向の偶
   数番目又は奇数番目の矯正ロールあるいは矯正ロール群
   を鋳造方向において３対以上の所走対数の複数のロール
   群に区分し、各ロール群の２番目以降の複数対の矯正ロ
   ールは鋳造過程のボトム片またはトップ片の矯正ゾーン
   通過時に非定常負荷が作用しようとした時、設定彎曲半
   径より自動的に外れるように皿７９ネを介して配置した
   ことを特徴とする低機高の多点矯正彎Ｊ１１！Ｉｉ連続
   鋳造装置。