JPS5834124A - キルド鋼の窒素含有量制御方法 - Google Patents
キルド鋼の窒素含有量制御方法Info
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- JPS5834124A JPS5834124A JP13203381A JP13203381A JPS5834124A JP S5834124 A JPS5834124 A JP S5834124A JP 13203381 A JP13203381 A JP 13203381A JP 13203381 A JP13203381 A JP 13203381A JP S5834124 A JPS5834124 A JP S5834124A
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- blowing
- tapping
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- molten steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、キルド鋼の窒素含有量制御方法に関し、と
くに製鋼用転炉からの出鋼の際の窒素吸収に関する、ム
を添加を特徴とする特異な挙動の新規な知見に基いて取
鍋内痔鋼の窒素含有量を適切に制御する方法を提案しよ
うとするものである〇 一般にキルド鋼の溶製には、多くの場合転炉が用いら扛
、この転炉のうちには、とくに底吹機能を有する４のが
、在来のＬＤ転炉にとって代りつつある〇 こ＼で底吹機能をもつ転炉とは、Ｑ−Ｂｏｐなどの底吹
転炉、Ｋ−Ｂ、ｐなどの上底吹転炉の如く炉内の溶融金
属浴中に送酸を行うことによって、酸素吹錬を行なう製
鋼炉を指すものと定義する・底吹機能を有する転炉にお
ける酸素吹錬では、ときにその終了に引続き、鋼浴中に
次とえばＡｒガスのよう々不活性ガスの吹込を継続する
いわゆる後吹きによる溶鋼攪拌でもって、脱水素および
脱酸が付加的に行われる場合がある。
くに製鋼用転炉からの出鋼の際の窒素吸収に関する、ム
を添加を特徴とする特異な挙動の新規な知見に基いて取
鍋内痔鋼の窒素含有量を適切に制御する方法を提案しよ
うとするものである〇 一般にキルド鋼の溶製には、多くの場合転炉が用いら扛
、この転炉のうちには、とくに底吹機能を有する４のが
、在来のＬＤ転炉にとって代りつつある〇 こ＼で底吹機能をもつ転炉とは、Ｑ−Ｂｏｐなどの底吹
転炉、Ｋ−Ｂ、ｐなどの上底吹転炉の如く炉内の溶融金
属浴中に送酸を行うことによって、酸素吹錬を行なう製
鋼炉を指すものと定義する・底吹機能を有する転炉にお
ける酸素吹錬では、ときにその終了に引続き、鋼浴中に
次とえばＡｒガスのよう々不活性ガスの吹込を継続する
いわゆる後吹きによる溶鋼攪拌でもって、脱水素および
脱酸が付加的に行われる場合がある。
このような後吹きＹｒ経念のちに溶鋼を受鋼ｊＩ！鍋に
移す出鋼の際には、その流動下に大気が巻込まれること
による窒素の吸収（以下吸Ｎと略す）が後吹きをしない
ときに比しはるかに著しく、炉容ＪＯＯトン前後の上述
転炉では、普通的１０ ｐｐｌ！ｌ程度にも達すること
がわかった。
移す出鋼の際には、その流動下に大気が巻込まれること
による窒素の吸収（以下吸Ｎと略す）が後吹きをしない
ときに比しはるかに著しく、炉容ＪＯＯトン前後の上述
転炉では、普通的１０ ｐｐｌ！ｌ程度にも達すること
がわかった。
かような＠ＮによりＮ含有量が高まっ次溶鋼を表面処理
用、とくにめっき原板用冷延１鋼板の製造に供し念とき
には、製品にストレッチャー・ストレイン、ブルーティ
ングを発生する原因となる沈め、かような用途では鋼中
のＮ含有量は低く抑えることが必要である＠ ちなみにこの種の冷延鋼板が従来のようにりムド鋼で製
造されたときには、出鋼中の上記＠Ｎは、格別な実害を
あられさなかったのであるが、一般に連続鋳造による場
合が多いキルド鋼をもって、この種の冷延鋼板の製造に
供す、°るような場合には、゛出鋼時における吸ｙの低
減が必要となる〇一方深絞シ用鋼板などにあっては、等
軸晶生成に有利な、ムｌＰｉ＠生成のため一般に、Ｎ
−Ｍｎ合金などＫよるごとき８Ｆ極的な窒業添加が行な
われ、それ故むしろ上記吸Ｎは却って有利に活用され得
るわけである・ そこで発明者らは、上記出鋼中において、上記教ＮＯ制
御に関し、実験と検討を加えた結果、上記底吹き４１１
能をもつ転炉におけるＨ累吹錬に引続きとくに不活性ガ
スの吹き込みを継続した場合にあっては、かような吹込
みをしない場合と比験してその後の受鍋喧鍋への出鋼中
に主として脱酸鋼として添加されるアルきニウム（ＡＩ
）の県別時期の如何によって数Ｎ挙動がより著しく変
動する重要な事実を知見するに至った。
用、とくにめっき原板用冷延１鋼板の製造に供し念とき
には、製品にストレッチャー・ストレイン、ブルーティ
ングを発生する原因となる沈め、かような用途では鋼中
のＮ含有量は低く抑えることが必要である＠ ちなみにこの種の冷延鋼板が従来のようにりムド鋼で製
造されたときには、出鋼中の上記＠Ｎは、格別な実害を
あられさなかったのであるが、一般に連続鋳造による場
合が多いキルド鋼をもって、この種の冷延鋼板の製造に
供す、°るような場合には、゛出鋼時における吸ｙの低
減が必要となる〇一方深絞シ用鋼板などにあっては、等
軸晶生成に有利な、ムｌＰｉ＠生成のため一般に、Ｎ
−Ｍｎ合金などＫよるごとき８Ｆ極的な窒業添加が行な
われ、それ故むしろ上記吸Ｎは却って有利に活用され得
るわけである・ そこで発明者らは、上記出鋼中において、上記教ＮＯ制
御に関し、実験と検討を加えた結果、上記底吹き４１１
能をもつ転炉におけるＨ累吹錬に引続きとくに不活性ガ
スの吹き込みを継続した場合にあっては、かような吹込
みをしない場合と比験してその後の受鍋喧鍋への出鋼中
に主として脱酸鋼として添加されるアルきニウム（ＡＩ
）の県別時期の如何によって数Ｎ挙動がより著しく変
動する重要な事実を知見するに至った。
この不活性ガスとしてアルゴン（人！）を底吹き羽口に
より酸素吹錬を経曳のちの銅浴中に継続吹込みした場合
、およびこの継続吹込みをしない直接出鋼の場合につい
て行っ九比較実験結果の一部として出鋼による教！！に
及ぼすＡ／添加時期の影響・を第７図に示し虎が、この
酸素吹錬に引続く浴中吹込ガスとしては、人ｒの代りに
ｉ１軍ガス（以下Ｎ２ガスと示す）ｔ−４って代替した
ときもほぼ同等の作用音生じることを知った。従ってこ
の明細書においては、上記Ａ「およびＮ２ガスについて
溶鋼に対し事実上不活性な気体ということにする・纂１
図によれば酸累吹鑓後における上記気体の継続吹込みに
よる脱水素および脱酸処ｍを経た溶鋼の出鋼中、ｈｐ添
加の時期を調節することによって、ＷｋＮの有効な制御
を加え得ることが明らかである・ この知見に基いて仁の発明は、吹錬用酸素の少くとも底
吹き機能？４つ転炉における酸素吹錬に引続いて、炉内
溶鋼浴中に骸溶鋼に対し事実上不活性な気体の吹込みを
継続してから出鋼を行い、この出鋼に際して溶鋼中にＡ
Ｉを添加する時期を調節して、溶鋼中の数ＮＩｌを制御
することからなるキルド鋼のＮ含有量の制御方法である
。
より酸素吹錬を経曳のちの銅浴中に継続吹込みした場合
、およびこの継続吹込みをしない直接出鋼の場合につい
て行っ九比較実験結果の一部として出鋼による教！！に
及ぼすＡ／添加時期の影響・を第７図に示し虎が、この
酸素吹錬に引続く浴中吹込ガスとしては、人ｒの代りに
ｉ１軍ガス（以下Ｎ２ガスと示す）ｔ−４って代替した
ときもほぼ同等の作用音生じることを知った。従ってこ
の明細書においては、上記Ａ「およびＮ２ガスについて
溶鋼に対し事実上不活性な気体ということにする・纂１
図によれば酸累吹鑓後における上記気体の継続吹込みに
よる脱水素および脱酸処ｍを経た溶鋼の出鋼中、ｈｐ添
加の時期を調節することによって、ＷｋＮの有効な制御
を加え得ることが明らかである・ この知見に基いて仁の発明は、吹錬用酸素の少くとも底
吹き機能？４つ転炉における酸素吹錬に引続いて、炉内
溶鋼浴中に骸溶鋼に対し事実上不活性な気体の吹込みを
継続してから出鋼を行い、この出鋼に際して溶鋼中にＡ
Ｉを添加する時期を調節して、溶鋼中の数ＮＩｌを制御
することからなるキルド鋼のＮ含有量の制御方法である
。
なお上記吸Ｎの助長を図るためには、Ａｊの添加を出鋼
の開始からの経過時間が全出鋼所要時間のＱ、Ｊ倍を占
める期間内の出鋼早期に行うことが有利であり、この際
Ａ／の添加量が溶鋼トン轟りｏ、４−以上が好適であり
、一方吸Ｎの抑制を図るには、ムｌの添加を出鋼の開始
からの経過時間が全出鋼所要時間の少くとも０．２倍を
占める期間を経過した出鋼末期に行うを可とする０ 以上いずれの場合も出鋼中に溶鋼に加えるＡＩは目標と
するアル建ニウム含有量に応じる添加量においてム１粒
、ムｌ塊あるいは人！線などを常法に従って用いること
ができる。
の開始からの経過時間が全出鋼所要時間のＱ、Ｊ倍を占
める期間内の出鋼早期に行うことが有利であり、この際
Ａ／の添加量が溶鋼トン轟りｏ、４−以上が好適であり
、一方吸Ｎの抑制を図るには、ムｌの添加を出鋼の開始
からの経過時間が全出鋼所要時間の少くとも０．２倍を
占める期間を経過した出鋼末期に行うを可とする０ 以上いずれの場合も出鋼中に溶鋼に加えるＡＩは目標と
するアル建ニウム含有量に応じる添加量においてム１粒
、ムｌ塊あるいは人！線などを常法に従って用いること
ができる。
ところで一般的な底吹傘転炉の操業では炉体ｌの炉底コ
に取付けた二重管羽目Ｊの内管から酸素、そして内、外
管の間隙から羽目保饅ガスとしてたとえばプロパンを同
時に溶湯中に吹き込んで酸素吹錬を行い、所定の吹止め
に達したのち、二重管羽口ＪよりＡｔまたはＮ２などの
吹込みを継続（以下後吹きという）シ、脱水素、脱酸を
行っ念のち、ｔｓＪ図に示すように、炉体／を傾動させ
ることによ秒炉内溶鋼参を出鋼孔Ｉより受領吹ＭＡに出
鋼する。図中７はＡＩの添加用シュート、！は出鋼流を
指す。
に取付けた二重管羽目Ｊの内管から酸素、そして内、外
管の間隙から羽目保饅ガスとしてたとえばプロパンを同
時に溶湯中に吹き込んで酸素吹錬を行い、所定の吹止め
に達したのち、二重管羽口ＪよりＡｔまたはＮ２などの
吹込みを継続（以下後吹きという）シ、脱水素、脱酸を
行っ念のち、ｔｓＪ図に示すように、炉体／を傾動させ
ることによ秒炉内溶鋼参を出鋼孔Ｉより受領吹ＭＡに出
鋼する。図中７はＡＩの添加用シュート、！は出鋼流を
指す。
第１図に示し次酸累吹錬の過椙を終了し７ｔＴｏと、溶
鋼トン蝙り０．コ〜０．ＪＮｖｍのムｒ流量で後吹きを
継続し喪場合（・印）についての出鋼時における鋼中９
レベルに応じる鋼中！！置の関係を、酸素吹錬のめと直
ちに出鋼した場合（０印）と比較して第参図に掲げ皮。
鋼トン蝙り０．コ〜０．ＪＮｖｍのムｒ流量で後吹きを
継続し喪場合（・印）についての出鋼時における鋼中９
レベルに応じる鋼中！！置の関係を、酸素吹錬のめと直
ちに出鋼した場合（０印）と比較して第参図に掲げ皮。
この後吹きの有無はまた、出鋼を経たのちに連続鋳造で
得られるスラブの平面および側面におけるピンホール発
生に著しい影響を及ぼすのでめヤ、このピンホール発生
率をスラブ表面、 ｒｎ２ 蟲り参□個以上となる割合
いを後吹きの有無で比較したところ表１に示す結果が得
られ虎。
得られるスラブの平面および側面におけるピンホール発
生に著しい影響を及ぼすのでめヤ、このピンホール発生
率をスラブ表面、 ｒｎ２ 蟲り参□個以上となる割合
いを後吹きの有無で比較したところ表１に示す結果が得
られ虎。
表１
つぎに吹止めＣ量がＯ０Ｏコ〜ｏ、ｏ３４である場合に
つき、ムｒの後吹きを溶鋼トン当り／、ＯＮ−に至るま
で種々に変えたとき、この吹込み量と鋼中０量との関係
は第１図に示すようになった。図かられかるようにＡｒ
の後吹きは、溶鋼トン当り、ＣｌＪＮｇＩ＆ 以上で継
続することにより、とくに顕著な鋼中０量の低減がみら
れる。
つき、ムｒの後吹きを溶鋼トン当り／、ＯＮ−に至るま
で種々に変えたとき、この吹込み量と鋼中０量との関係
は第１図に示すようになった。図かられかるようにＡｒ
の後吹きは、溶鋼トン当り、ＣｌＪＮｇＩ＆ 以上で継
続することにより、とくに顕著な鋼中０量の低減がみら
れる。
この結果として、上記後吹きの有無によるＡｒの添加歩
留の著しい改善結果を表２に示し、こ＼にム１歩留りは
、人ｊの添加量を溶鋼トン当り１．参−の場合を基準と
する換算値であられした０表２ 第７図につきさきにも触れたように酸累次鑓後に、 Ａ
ｒの後吹きによる脱水累および脱酸を経皮溶鋼について
はその出鋼中におけるムｌ添加の時期が数ＮＫ著しい影
響を及ぼすが、この図で後吹きの影響は、溶鋼トン当り
０．２−／、ＯＮｍ で行つ九ときの成績を吹止め９
レベルが０．０−〜０１ＯＸ 参の場合（・印）Ｋつい
て酸素吹錬の直後にそのｉｔ出領した場合（Ｏ印）と比
較しであるＯ 後吹きを行なわないときは、それについての６印のプロ
ットかられかるように、 Ａｒの添加時期の如何に拘ら
ず吸Ｎにより窒素含有量に大きな変動を生じないが、こ
の場合すでにのべたような脱水票不足によるピンホール
発生、そしてとくに脱酸不足によるＡｊ添加歩留りの低
下についての不 ・利があり、従って後吹き処理を
この発ｖ！４において □不可欠とするわけである
。
留の著しい改善結果を表２に示し、こ＼にム１歩留りは
、人ｊの添加量を溶鋼トン当り１．参−の場合を基準と
する換算値であられした０表２ 第７図につきさきにも触れたように酸累次鑓後に、 Ａ
ｒの後吹きによる脱水累および脱酸を経皮溶鋼について
はその出鋼中におけるムｌ添加の時期が数ＮＫ著しい影
響を及ぼすが、この図で後吹きの影響は、溶鋼トン当り
０．２−／、ＯＮｍ で行つ九ときの成績を吹止め９
レベルが０．０−〜０１ＯＸ 参の場合（・印）Ｋつい
て酸素吹錬の直後にそのｉｔ出領した場合（Ｏ印）と比
較しであるＯ 後吹きを行なわないときは、それについての６印のプロ
ットかられかるように、 Ａｒの添加時期の如何に拘ら
ず吸Ｎにより窒素含有量に大きな変動を生じないが、こ
の場合すでにのべたような脱水票不足によるピンホール
発生、そしてとくに脱酸不足によるＡｊ添加歩留りの低
下についての不 ・利があり、従って後吹き処理を
この発ｖ！４において □不可欠とするわけである
。
第１図に従えば深絞り用鋼板のようＫＮを高める必要が
ある場合には、酸素吹錬に引続く後吹きを経た出鋼初期
にＡｒを添加して吸収Ｎ量を増大するととＫより有利に
目的を遂げ、こ＼に加電のために通常用いられる例えば
Ｎ −Ｍｍ合金の使用量を軽減でき、また−刃表面処理
用鋼板のように鋼中Ｎ含有量を低く押えたい場合は、上
記出鋼の際ムｌの投入を中期以降とくに末期に行えば吸
Ｎ量の低減によって有利に目的に適うことが明白である
Ｏ なお嵩い吸Ｎを実現しようとするとき、第４図に示すよ
うに、後吹きガスｔを０．Ｊ Ｎｓ＋ｔ ７以上で行な
い、出鋼初期におけるＡ／投入ｔ−溶鋼トン当り０．１
＆ｃｆ以上とすることにより、その目的がとくに有利に
充足される。
ある場合には、酸素吹錬に引続く後吹きを経た出鋼初期
にＡｒを添加して吸収Ｎ量を増大するととＫより有利に
目的を遂げ、こ＼に加電のために通常用いられる例えば
Ｎ −Ｍｍ合金の使用量を軽減でき、また−刃表面処理
用鋼板のように鋼中Ｎ含有量を低く押えたい場合は、上
記出鋼の際ムｌの投入を中期以降とくに末期に行えば吸
Ｎ量の低減によって有利に目的に適うことが明白である
Ｏ なお嵩い吸Ｎを実現しようとするとき、第４図に示すよ
うに、後吹きガスｔを０．Ｊ Ｎｓ＋ｔ ７以上で行な
い、出鋼初期におけるＡ／投入ｔ−溶鋼トン当り０．１
＆ｃｆ以上とすることにより、その目的がとくに有利に
充足される。
つぎＫ ＪＪ１７ ）ンの底吹自転炉を用いて行った高
□Ｎ鋼二種類と、低Ｎ鋼の各操業実績についてこの発明
の実施例を示す。
□Ｎ鋼二種類と、低Ｎ鋼の各操業実績についてこの発明
の実施例を示す。
実施ＩｐＨ
一般の深絞り用鋼板同けの低炭素鋼溶製について、その
溶銑段階からこの発明を適用した連続鋳・造スラブに至
る化学成分の推移を、次の表６に示した・ この例で酸素吹錬終了あとの後吹きはＮ２ガスｔ７秒間
にわたり溶鋼トン肖り、０．３Ｎｍ を吹込みしたの
ち出領し、この出鋼開始と同時に溶鋼トン１！Ｊｔ）／
、４１ｇＦのムｌと同じくλ、！神のＰ・−Ｍｎとを投
入した。
溶銑段階からこの発明を適用した連続鋳・造スラブに至
る化学成分の推移を、次の表６に示した・ この例で酸素吹錬終了あとの後吹きはＮ２ガスｔ７秒間
にわたり溶鋼トン肖り、０．３Ｎｍ を吹込みしたの
ち出領し、この出鋼開始と同時に溶鋼トン１！Ｊｔ）／
、４１ｇＦのムｌと同じくλ、！神のＰ・−Ｍｎとを投
入した。
この溶鋼は、受鋼喉鍋中でもさらＫＡｒ吹込み処理を加
えて＠度調節し九のち、連続鋳造を行いスラブとした。
えて＠度調節し九のち、連続鋳造を行いスラブとした。
出鋼中の吸Ｎ量は上記Ａｊの初期添加によってコｊ ｐ
ｐｖｎ Ｋ上り、スラブ段階で鋼中＊＊含有量轢参ｊｐ
ｐＨに制御された・実施例 ２ 深絞ｐ鋼板向けの溶鋼についてその溶銑段階からこの発
明を適用し友達続鋳造スラブに至る化学成分の推移を、
次の表４に示した。
ｐｖｎ Ｋ上り、スラブ段階で鋼中＊＊含有量轢参ｊｐ
ｐＨに制御された・実施例 ２ 深絞ｐ鋼板向けの溶鋼についてその溶銑段階からこの発
明を適用し友達続鋳造スラブに至る化学成分の推移を、
次の表４に示した。
この例で酸累吹錬終７あとの後吹きは、Ａ。
ｔ１０秒間にわ喪り溶銅トン轟り０．Ｊ Ｎ渦で次込み
し九のち出鋼し、仁の出鋼開始と同時に溶鋼トン轟りＡ
Ｚ ’ −４”ｌ ｅ Ｆ ＠−Ｍｓ＋コ−’ ］＃
ｔ Ｎ −Ｍｎ ＃、４’ ｋ４とを投入した＠ この溶鋼は、受鋼叡鍋中でさらにＡｒ吹込みにより、１
ＩＩｊを調節し、連続鋳造を行いスラブとした◎出鋼後
のＮ −Ｍｎ投入より窒素が１０ ｐｐｍ添加され、ま
た出鋼中の吸ｙ量は、１４ ｐｐｍ Ｋ ｌ１１１節さ
れ、その結果スラブ段階で鋼中輩素含有量は！−ｐｐｍ
ｌＫ制御された。
し九のち出鋼し、仁の出鋼開始と同時に溶鋼トン轟りＡ
Ｚ ’ −４”ｌ ｅ Ｆ ＠−Ｍｓ＋コ−’ ］＃
ｔ Ｎ −Ｍｎ ＃、４’ ｋ４とを投入した＠ この溶鋼は、受鋼叡鍋中でさらにＡｒ吹込みにより、１
ＩＩｊを調節し、連続鋳造を行いスラブとした◎出鋼後
のＮ −Ｍｎ投入より窒素が１０ ｐｐｍ添加され、ま
た出鋼中の吸ｙ量は、１４ ｐｐｍ Ｋ ｌ１１１節さ
れ、その結果スラブ段階で鋼中輩素含有量は！−ｐｐｍ
ｌＫ制御された。
実施例 易
メッキ原板向けの溶鋼についてその溶銑段階からこの発
明に従って連続鋳造スラブに至ろ化学成分の推移を、次
の表５に示した・ この例で酸素吹錬終了のあとの後吹きは、Ｎ２ガスを１
秒間にわ７ｔり、溶鋼トン当り０．コーで吹込みしたの
ち、出鋼し、この出鋼開始からの経過時間が全出鋼所要
時間の０．７ｔ倍に当る時点で、人！粒を溶鋼トン当り
、１．≠神の割合いで添加し九〇 この溶鋼は、受鋼取鍋中で、さらにＡｒ吹込み処理をし
てｍｖ調節をし次のち、連続鋳造を行いスラブとした・
出鋼中の吸Ｎ量は上記人ｌの添加によりデｐ−に抑制さ
れ、スラブ段階の優中窒素含有量は２７ ａｐＨＫ制御
された。
明に従って連続鋳造スラブに至ろ化学成分の推移を、次
の表５に示した・ この例で酸素吹錬終了のあとの後吹きは、Ｎ２ガスを１
秒間にわ７ｔり、溶鋼トン当り０．コーで吹込みしたの
ち、出鋼し、この出鋼開始からの経過時間が全出鋼所要
時間の０．７ｔ倍に当る時点で、人！粒を溶鋼トン当り
、１．≠神の割合いで添加し九〇 この溶鋼は、受鋼取鍋中で、さらにＡｒ吹込み処理をし
てｍｖ調節をし次のち、連続鋳造を行いスラブとした・
出鋼中の吸Ｎ量は上記人ｌの添加によりデｐ−に抑制さ
れ、スラブ段階の優中窒素含有量は２７ ａｐＨＫ制御
された。
以上のべた各実施例においては、底吹転炉による吹錬を
行ったが、上底吹き併用転炉の如き、底吹自機能を有す
る他の型式の転炉においても同様な成績が得られ穴・ この発明では吹錬用酸素の少くとも底吹き機能をもつ転
炉における酸素吹錬に引き続いて不活性な気体の溶鋼浴
中吹込みを継続することを前提としてそののち、受鋼取
鍋へ溶鋼を出鋼する際にお←るムｌの投入時期の選定に
より鋼中皇軍含有量〕 の有効な制御を適切に実現できものである。
行ったが、上底吹き併用転炉の如き、底吹自機能を有す
る他の型式の転炉においても同様な成績が得られ穴・ この発明では吹錬用酸素の少くとも底吹き機能をもつ転
炉における酸素吹錬に引き続いて不活性な気体の溶鋼浴
中吹込みを継続することを前提としてそののち、受鋼取
鍋へ溶鋼を出鋼する際にお←るムｌの投入時期の選定に
より鋼中皇軍含有量〕 の有効な制御を適切に実現できものである。
第１図は、出鋼中の人！投入時期が吸Ｎｌｌに及ぼす影
ｔ＃を示すグラフ、を次第コ図は、底吹龜転炉の吹錬状
況を示す断面図、第３図は、底吹き転炉の出鋼状況を示
す断面図であり、第参図は、後吹き有無に従う吹止Ｃレ
ベルに対応する出鋼旦の関係を示すグラフ、第を図は、
後吹きガス量が鋼中Ｏに及ぼす影響を示すグラフ、そし
て第４図は、出１時期に関するＡ／添加量と吸収Ｎ量と
の関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎皺鉄株式会社 ｌ 第４図 第５図 Ａと〃′°スｆ（Ｍプ之） 第６図
ｔ＃を示すグラフ、を次第コ図は、底吹龜転炉の吹錬状
況を示す断面図、第３図は、底吹き転炉の出鋼状況を示
す断面図であり、第参図は、後吹き有無に従う吹止Ｃレ
ベルに対応する出鋼旦の関係を示すグラフ、第を図は、
後吹きガス量が鋼中Ｏに及ぼす影響を示すグラフ、そし
て第４図は、出１時期に関するＡ／添加量と吸収Ｎ量と
の関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎皺鉄株式会社 ｌ 第４図 第５図 Ａと〃′°スｆ（Ｍプ之） 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、吹錬用酸素の少くとも底吹き機能をもつ転炉におけ
ゐ酸素吹錬に引続いて、炉内溶鋼浴中に該溶鋼に対し事
実上不活性な気体の吹込みを継続してから出鋼を行い、
仁の出鋼に際して溶鋼中ＫＡｒを添加する時期ｔｇ節し
て溶鋼中の数Ｎ量を制御する仁とを特徴とすゐキルド鋼
の窒素含有量制御方法０ ２６ ムｌの添加が、出鋼の開始からの経過時間が全
出鋼所要時間の０．４倍を占めるまでの期間内の出鋼早
期における吸Ｎの助長である特許請求０１１！１８ｇ１
に記載し念キルド鋼の窒素含有量制御方法〇 墨、ＡＩの添加量が、少くとも溶鋼トン轟りｏ、ｔ１＃
である特許請求の範囲２に記載したキルド鋼の窒素含有
量制御方法０ ４、ム１０龜加が、出鋼の開始からの経過時間が少くと
も全出鋼所要時間の（１）、７倍を占める期間を経過し
た末期におけるＩＩＮの抑制である特許請求の範ｉ！１
１に記載したキルド鋼の窒素含有量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13203381A JPS5834124A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | キルド鋼の窒素含有量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13203381A JPS5834124A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | キルド鋼の窒素含有量制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834124A true JPS5834124A (ja) | 1983-02-28 |
Family
ID=15071922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13203381A Pending JPS5834124A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | キルド鋼の窒素含有量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834124A (ja) |
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| CN102978330A (zh) * | 2012-11-27 | 2013-03-20 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种转炉出钢氮含量的控制方法 |
| CN105506214A (zh) * | 2016-02-25 | 2016-04-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种提高转炉出钢氮含量的方法 |
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| JPS5690919A (en) * | 1979-12-25 | 1981-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel making method |
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| JPS56102514A (en) * | 1980-01-21 | 1981-08-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of steel |
-
1981
- 1981-08-25 JP JP13203381A patent/JPS5834124A/ja active Pending
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