JP7359972B2 - 高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法 - Google Patents
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Description
本発明は、鉄鋼製錬の技術分野に関し、特に高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法に関する。
市場競争の激化に伴い、国内鋼材のシェアは徐々に低下しており、企業の競争力を高めるために、９Ｎｉ鋼という有利な品種が開発された。ＬＮＧの輸送・貯蔵技術の急速な発展に伴い、９Ｎｉ鋼は－１９６℃の超低温環境下での優れた靭性を持つことから、広く使用されるようになっている。現在のオーストラリアやブラジルの鉱石を使った自製鉄は、鉱石中のリン含有量が多く、安定的に生産される鉄のリン含有量は通常０．１３０％～０．１５０％で、品種展開に大きな困難を抱えている。
本発明は、上記技術的問題を解決し、従来技術の欠点を克服するために、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法を提供し、転炉製錬能力を高める方法により転炉脱炭脱リン率を向上させ、高リン熔鉄から超低炭素リン鋼を生産する生産ニーズを満たす。
上記の技術的問題を解決するために、本発明は、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法を提供し、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．３％、Ｍｎ：０．５％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法であって、
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％であり、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、室温まで空冷する。
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％であり、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、室温まで空冷する。
以下の効果がある。本発明は、転炉プロセスを最適化し、ニッケル系鋼製錬周期を以前の５０～６０ｍｉｎから４０～４５ｍｉｎに短縮させ、バッチ式工業生産のニーズを満たし、同時に高リン熔鉄から超低炭素リンニッケル系鋼を生産する目的を達成し、製品が転炉製錬、ＬＦ精錬、真空処理、円弧状連続鋳造機を経って注いだ後加熱炉に輸送して加熱し、ＴＭＣＰ圧延およびＡＣＣ水冷を行い、製品を焼き戻し処理した後性能が合格であると検出する。
本発明のさらなる技術手段は以下の通りである。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．２％、Ｍｎ：０．５％～０．６％、Ｎｉ：９．０％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．２％、Ｍｎ：０．５％～０．６％、Ｎｉ：９．０％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．２％～０．３％、Ｍｎ：０．６％～０．７％、Ｎｉ：８．９％～９．１％、Ａｌｔ：０．０２０％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１５％～０．２５％、Ｍｎ：０．７％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．０％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法は、具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５０±５トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ≦０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２０±５トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２～３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０～２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８３％～８８％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２０％～０．４０％、温度ヒット範囲１５８０～１６２０℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％～０．３０％で温度が１５８０～１６２０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ≦０．０３％、Ｐ≦０．００５％に制御し、温度を１５８０～１６２０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０～５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０～１５０メートルを加え、カルシウム処理後１５～２５ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５０±１０℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
Ｓ１．熔鉄装入量が１５０±５トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ≦０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２０±５トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２～３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０～２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８３％～８８％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２０％～０．４０％、温度ヒット範囲１５８０～１６２０℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％～０．３０％で温度が１５８０～１６２０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ≦０．０３％、Ｐ≦０．００５％に制御し、温度を１５８０～１６２０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０～５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０～１５０メートルを加え、カルシウム処理後１５～２５ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５０±１０℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、ステップＳ６において、炭素含有量が当たり、温度が上限を超えると、補助材料を添加して温度を下げ、炭素含有量が当たり、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、温度が当たり、炭素含有量が上限を超えると、酸素を供給して補助材料を添加し、温度が当たり、炭素含有量が下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量、温度がいずれも上限を超えると、補助材料を添加して酸素を供給し、炭素含有量が上限を超え、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量が下限を下回って、温度が上限を超えると、炭素粉末を添加し炭素を増やした後補助材料を添加し、炭素含有量、温度がいずれも下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やした後酸素を供給して温度を上げる。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、熔鉄中のＰ：０．１３６％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６８％、Ｎｉ：８．９２％、Ａｌｔ：０．０３５％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．３３％、温度ヒット範囲１６１２℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３８０ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００３％に制御し、温度を１５９０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１３０メートルを加え、カルシウム処理後１８ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．３３％、温度ヒット範囲１６１２℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３８０ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００３％に制御し、温度を１５９０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１３０メートルを加え、カルシウム処理後１８ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
前記の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法では、熔鉄中のＰ：０．１４２％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０３９％、Ｓｉ：０．１６％、Ｍｎ：０．７２％、Ｎｉ：９．０１％、Ａｌｔ：０．０２９％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３９％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３、転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２３％、温度ヒット範囲１５８６℃とするステップと、
Ｓ６．サブランス測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００４％に制御し、温度を１６１２℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０メートルを加え、カルシウム処理後２０ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３、転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２３％、温度ヒット範囲１５８６℃とするステップと、
Ｓ６．サブランス測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００４％に制御し、温度を１６１２℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０メートルを加え、カルシウム処理後２０ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
本発明は以下の有益な効果を有する。
（１）本発明におけるスラグ保留操作により転炉初期の高速脱リンを確保し、製錬中・後期にランスを上昇させてデスラグし、このときスラグ中のリン含有量が最も多く、デスラグ過程が製錬スラグ中のリン含有量を効果的に低減できる。
（２）本発明の温度レジームの決定は、転炉製錬過程中のデスラグ時溶融プール内部のスクラップの完全溶融を保証し、二次酸素供給後の温度不安定性を回避し、製錬終了温度レジームは終了炭素およびリンの組成の安定性を保証し、終了温度制御は熱力学的分析から脱炭および脱リンの技術の組合せに有利である。
（３）本発明中の転炉下部攪拌技術の適用により、初・中期の脱炭および脱リンの安定を保証し、スムーズなブローイング製錬はスパッタリングなどの異常反応を回避し、製錬終了時の大流量下部攪拌は、溶融プールの円滑な化学反応を保証し、超低炭素およびリン含有量を実現する。
（４）本発明中の適度なスラグ保留量は最適な脱炭および脱リン技術の組合せであり、転炉の良好な脱炭能力と脱リン能力を向上させることができる。
（５）製錬プロセスの最適化により、ニッケル系鋼製錬周期を前の５０～６０ｍｉｎから４０～４５ｍｉｎに短縮させ、バッチ式工業生産のニーズを満たす。
（６）本発明では真空処理および円弧状連続鋳造機により注いで高純度、低倍率かつ優れた組織の鋳造ビレットを得、ＴＭＣＰ圧延およびＡＣＣ水冷後、鋼板を焼き戻し処理して、製品性能が顧客の使用要求に合致させる。
（１）本発明におけるスラグ保留操作により転炉初期の高速脱リンを確保し、製錬中・後期にランスを上昇させてデスラグし、このときスラグ中のリン含有量が最も多く、デスラグ過程が製錬スラグ中のリン含有量を効果的に低減できる。
（２）本発明の温度レジームの決定は、転炉製錬過程中のデスラグ時溶融プール内部のスクラップの完全溶融を保証し、二次酸素供給後の温度不安定性を回避し、製錬終了温度レジームは終了炭素およびリンの組成の安定性を保証し、終了温度制御は熱力学的分析から脱炭および脱リンの技術の組合せに有利である。
（３）本発明中の転炉下部攪拌技術の適用により、初・中期の脱炭および脱リンの安定を保証し、スムーズなブローイング製錬はスパッタリングなどの異常反応を回避し、製錬終了時の大流量下部攪拌は、溶融プールの円滑な化学反応を保証し、超低炭素およびリン含有量を実現する。
（４）本発明中の適度なスラグ保留量は最適な脱炭および脱リン技術の組合せであり、転炉の良好な脱炭能力と脱リン能力を向上させることができる。
（５）製錬プロセスの最適化により、ニッケル系鋼製錬周期を前の５０～６０ｍｉｎから４０～４５ｍｉｎに短縮させ、バッチ式工業生産のニーズを満たす。
（６）本発明では真空処理および円弧状連続鋳造機により注いで高純度、低倍率かつ優れた組織の鋳造ビレットを得、ＴＭＣＰ圧延およびＡＣＣ水冷後、鋼板を焼き戻し処理して、製品性能が顧客の使用要求に合致させる。
［実施例１］
本実施例は、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法を提供し、熔鉄中のＰ：０．１３６％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６８％、Ｎｉ：８．９２％、Ａｌｔ：０．０３５％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
本実施例は、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法を提供し、熔鉄中のＰ：０．１３６％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６８％、Ｎｉ：８．９２％、Ａｌｔ：０．０３５％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．３３％、温度ヒット範囲１６１２℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３８０ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００３％に制御し、温度を１５９０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１３０メートルを加え、カルシウム処理後１８ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．３３％、温度ヒット範囲１６１２℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３８０ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００３％に制御し、温度を１５９０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１３０メートルを加え、カルシウム処理後１８ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
［実施例２］
本実施例は、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法を提供し、熔鉄中のＰ：０．１４２％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０３９％、Ｓｉ：０．１６％、Ｍｎ：０．７２％、Ｎｉ：９．０１％、Ａｌｔ：０．０２９％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３９％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
本実施例は、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法を提供し、熔鉄中のＰ：０．１４２％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０３９％、Ｓｉ：０．１６％、Ｍｎ：０．７２％、Ｎｉ：９．０１％、Ａｌｔ：０．０２９％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３９％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である。
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２３％、温度ヒット範囲１５８６℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００４％に制御し、温度を１６１２℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０メートルを加え、カルシウム処理後２０ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２３％、温度ヒット範囲１５８６℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００４％に制御し、温度を１６１２℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０メートルを加え、カルシウム処理後２０ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む。
上記の実施例に加えて、本発明は他の実施形態を有することもできる。等価置換または等価変換によって形成された技術的手段は、すべて本発明の保護範囲に含まれる。
（付記）
（付記１）
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．３％、Ｍｎ：０．５％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法であって、
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、ｈが板厚であり、室温まで空冷する、ことを特徴とする高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記１）
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．３％、Ｍｎ：０．５％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法であって、
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、ｈが板厚であり、室温まで空冷する、ことを特徴とする高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記２）
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．２％、Ｍｎ：０．５％～０．６％、Ｎｉ：９．０％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．２％、Ｍｎ：０．５％～０．６％、Ｎｉ：９．０％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記３）
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．２％～０．３％、Ｍｎ：０．６％～０．７％、Ｎｉ：８．９％～９．１％、Ａｌｔ：０．０２０％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．２％～０．３％、Ｍｎ：０．６％～０．７％、Ｎｉ：８．９％～９．１％、Ａｌｔ：０．０２０％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記４）
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１５％～０．２５％、Ｍｎ：０．７％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．０％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１５％～０．２５％、Ｍｎ：０．７％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．０％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記５）
具体的には、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５０±５トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ≦０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２０±５トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２～３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０～２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８３％～８８％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２０％～０．４０％、温度ヒット範囲１５８０～１６２０℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％～０．３０％で温度が１５８０～１６２０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ≦０．０３％、Ｐ≦０．００５％に制御し、温度を１５８０～１６２０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０～５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０～１５０メートルを加え、カルシウム処理後１５～２５ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５０±１０℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
具体的には、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５０±５トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ≦０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２０±５トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２～３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０～２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８３％～８８％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２０％～０．４０％、温度ヒット範囲１５８０～１６２０℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％～０．３０％で温度が１５８０～１６２０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ≦０．０３％、Ｐ≦０．００５％に制御し、温度を１５８０～１６２０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０～５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０～１５０メートルを加え、カルシウム処理後１５～２５ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５０±１０℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記６）
前記ステップＳ６において、炭素含有量が当たり、温度が上限を超えると、補助材料を添加して温度を下げ、炭素含有量が当たり、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、温度が当たり、炭素含有量が上限を超えると、酸素を供給して補助材料を添加し、温度が当たり、炭素含有量が下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量、温度がいずれも上限を超えると、補助材料を添加して酸素を供給し、炭素含有量が上限を超え、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量が下限を下回って、温度が上限を超えると、炭素粉末を添加し炭素を増やした後補助材料を添加し、炭素含有量、温度がいずれも下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やした後酸素を供給して温度を上げる、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
前記ステップＳ６において、炭素含有量が当たり、温度が上限を超えると、補助材料を添加して温度を下げ、炭素含有量が当たり、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、温度が当たり、炭素含有量が上限を超えると、酸素を供給して補助材料を添加し、温度が当たり、炭素含有量が下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量、温度がいずれも上限を超えると、補助材料を添加して酸素を供給し、炭素含有量が上限を超え、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量が下限を下回って、温度が上限を超えると、炭素粉末を添加し炭素を増やした後補助材料を添加し、炭素含有量、温度がいずれも下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やした後酸素を供給して温度を上げる、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記７）
熔鉄中のＰ：０．１３６％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６８％、Ｎｉ：８．９２％、Ａｌｔ：０．０３５％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．３３％、温度ヒット範囲１６１２℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３８０ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００３％に制御し、温度を１５９０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１３０メートルを加え、カルシウム処理後１８ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含むことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
熔鉄中のＰ：０．１３６％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６８％、Ｎｉ：８．９２％、Ａｌｔ：０．０３５％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が３トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を２００ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．３３％、温度ヒット範囲１６１２℃とするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を３８０ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００３％に制御し、温度を１５９０℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を３０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１３０メートルを加え、カルシウム処理後１８ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含むことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
（付記８）
熔鉄中のＰ：０．１４２％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０３９％、Ｓｉ：０．１６％、Ｍｎ：０．７２％、Ｎｉ：９．０１％、Ａｌｔ：０．０２９％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３９％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２３％、温度ヒット範囲１５８６℃とするステップと、
Ｓ６．サブランス測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００４％に制御し、温度を１６１２℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０メートルを加え、カルシウム処理後２０ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
熔鉄中のＰ：０．１４２％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０３９％、Ｓｉ：０．１６％、Ｍｎ：０．７２％、Ｎｉ：９．０１％、Ａｌｔ：０．０２９％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３９％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ３．転炉スプラッシング後スラグを保留するようにデスラグ操作を行い、スラグ保留量が２トンであり、デスラグ終了後形状が規則的で、不純物なしかつ表面無酸化のスクラップを添加し、スクラップを加えた後炉を前後に振った後熔鉄を追加し、スクラップを追加する場合製品組成の要件を満たす必要があるステップと、
Ｓ４．酸素ランスポジションを調整して原料および補助材料を追加し、製錬過程の全体スラッギングを確保し、製錬初期の下部攪拌量を１８０ＮＬ／ｍｉｎに制御するステップと、
Ｓ５．熔鉄装入量および熔鉄組成からブローイング酸素供給量を算出し、ブローイング酸素供給量が８６％に達するとサブランスで温度測定およびサンプリングを行い、炭素ヒット範囲０．２３％、温度ヒット範囲１５８６℃とするステップと、
Ｓ６．サブランス測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ７．デスラグ後ランス降下させブローイング製錬し、転炉下部攪拌量を４００ＮＬ／ｍｉｎに制御し、同時に原料および補助材料を添加し、最終スラグ中の酸化鉄含有量を２６％～３０％、最終スラグアルカリ度を約４．０に制御するステップと、
Ｓ８．終了後Ｃ：０．０３％、Ｐ：０．００４％に制御し、温度を１６１２℃に制御し、組成および温度が要件を満たした後湯出し、湯出しの場合空気圧スラグブロッキングとスラグブロッキングコーンを使用して、スラグ出しを避け、混合灰を用いてスラッギングし、アルミブロックで強い脱酸を行い、シリコンマンガン合金を用いて合金化し、スチールレードル下部攪拌量を５０ＮＬ／ｍｉｎとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１０．熔鋼がＲＨに達した後真空引き処理し、真空度が３ｍｂａｒに達すると２０ｍｉｎ真空循環し、真空処理終了後継ぎ目ない純カルシウム線１２０メートルを加え、カルシウム処理後２０ｍｉｎ静的攪拌し、連続鋳造に吊り上げて注ぎを行うステップと、
Ｓ１１．円弧状連続鋳造機で注ぎ、プロセス全体中に注ぎを保護し、低倍率質量および熔鋼純度を確保するステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする付記１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
Claims (7)
- 製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．３％、Ｍｎ：０．５％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法であって、
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、ｈが板厚であり、室温まで空冷し、
具体的には、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５０±５トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ≦０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２０±５トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％～０．３０％で温度が１５８０～１６２０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５０±１０℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。 - 製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．２％、Ｍｎ：０．５％～０．６％、Ｎｉ：９．０％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする請求項１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
- 製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．２％～０．３％、Ｍｎ：０．６％～０．７％、Ｎｉ：８．９％～９．１％、Ａｌｔ：０．０２０％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする請求項１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
- 製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１５％～０．２５％、Ｍｎ：０．７％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．０％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０４０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、ことを特徴とする請求項１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
- 前記ステップＳ６において、炭素含有量が当たり、温度が上限を超えると、補助材料を添加して温度を下げ、炭素含有量が当たり、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、温度が当たり、炭素含有量が上限を超えると、酸素を供給して補助材料を添加し、温度が当たり、炭素含有量が下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量、温度がいずれも上限を超えると、補助材料を添加して酸素を供給し、炭素含有量が上限を超え、温度が下限を下回ると、酸素を供給して温度を上げ、温度が上がった結果、炭素含有量が下限を下回った場合炭素粉末を添加して炭素を増やし、炭素含有量が下限を下回って、温度が上限を超えると、炭素粉末を添加し炭素を増やした後補助材料を添加し、炭素含有量、温度がいずれも下限を下回ると、炭素粉末を添加して炭素を増やした後酸素を供給して温度を上げる、ことを特徴とする請求項１に記載の高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
- 製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．３％、Ｍｎ：０．５％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法であって、
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、ｈが板厚であり、室温まで空冷し、
熔鉄中のＰ：０．１３６％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６８％、Ｎｉ：８．９２％、Ａｌｔ：０．０３５％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１５３トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が２２トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ６．サブランスの測定が終了した後、炭素含有量が０．２６％で温度が１６０２℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５５５℃、保温時間を３倍板厚とし、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。 - 製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ：０．１％～０．３％、Ｍｎ：０．５％～０．８％、Ｎｉ：８．８％～９．２％、Ａｌｔ：０．０１５％～０．０５０％、Ｓ≦０．００２％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００５％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物である、高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法であって、
転炉製錬を用い、Ｐ含有量０．１３０％～０．１５０％の熔鉄を使用し、初期スラグ保留、後期ダブルスラグの方法を採用し、製錬終了温度が１５８０～１６２０℃であり、製錬中後期下部攪拌量が３５０～４００ＮＬ／ｍｉｎであり、最終スラグアルカリ度が４．０であり、最終スラグ制御量が１０～１２トンであり、転炉脱炭率≧９９％、脱リン率≧９６％、ＬＦ精錬、ＲＨ真空処理、円弧状連続鋳造機で注ぎ、ＴＭＣＰ圧延を経って、３００±２０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板を５５０±１０℃に加熱し、３×ｈ分間焼き戻し、ｈが板厚であり、室温まで空冷し、
熔鉄中のＰ：０．１４２％、製錬完成品の化学組成および質量％が、Ｃ：０．０３９％、Ｓｉ：０．１６％、Ｍｎ：０．７２％、Ｎｉ：９．０１％、Ａｌｔ：０．０２９％、Ｓ≦０．００１％、Ｐ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３９％であり、残部がＦｅおよび除去不可能な不純物であり、
具体的に、
Ｓ１．熔鉄装入量が１４９トンであり、タンクに入った後熔鉄を前処理して脱硫操作を行い、脱硫後スラグを完全に除去し、炉に入った熔鉄Ｓ：０．００２０％であるステップと、
Ｓ２．ニッケル板をスクラップとともに炉に入れ、装入量が１９トンであり、ここでニッケル板加入量を１４トンとするステップと、
Ｓ６．サブランス測定が終了した後、炭素含有量が０．２０％で温度が１５９０℃である場合ランスを上昇させ、ランス上昇後デスラグ処理し、デスラグ後スラグ保留量を１０トンとするステップと、
Ｓ９．湯出し終了後温度測定およびサンプリングを行い、熔鋼をＬＦに吊り上げて脱硫と合金化処理し、組成が要件を満たした後ＲＨに吊り上げて真空処理を行うステップと、
Ｓ１２．ＴＭＣＰ圧延プロセスで圧延し、３３０℃にＡＣＣ水冷した後室温まで空冷し、鋼板をせん断しサンプリングして傷検出した後焼き戻し処理を行い、焼き戻し温度５６０℃、保温時間を３倍板厚とし、単位が分であり、焼き戻した後室温まで空冷するステップと、
Ｓ１３．鋼板表面検出および性能検出が合格した後保管するステップと、を含む、ことを特徴とする高リン熔鉄からニッケル系鋼を生産する方法。
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