JPS5832285B2 - 含窒素可燃物の流動燃焼法 - Google Patents
含窒素可燃物の流動燃焼法Info
- Publication number
- JPS5832285B2 JPS5832285B2 JP52141915A JP14191577A JPS5832285B2 JP S5832285 B2 JPS5832285 B2 JP S5832285B2 JP 52141915 A JP52141915 A JP 52141915A JP 14191577 A JP14191577 A JP 14191577A JP S5832285 B2 JPS5832285 B2 JP S5832285B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- fluidized
- section
- nitrogen
- secondary air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、含窒素可燃物を流動燃焼炉を用いて燃焼処理
する前記可燃物の流動燃焼法（こ関する。
する前記可燃物の流動燃焼法（こ関する。
石炭等の固形状の含窒素燃料は従来、火格子炉や微粉炭
燃焼炉を用いて燃焼する方法が一般的であったが、適用
できる石炭等の種類が大巾（こ限定されるため、最近、
適用様の広い流動炉が注目されている。
燃焼炉を用いて燃焼する方法が一般的であったが、適用
できる石炭等の種類が大巾（こ限定されるため、最近、
適用様の広い流動炉が注目されている。
また、下水処理場、化学工場等から排出される余剰汚泥
、スラッジ等の含窒素可燃性廃棄物においても、従来、
多段焼却炉、ロータリーキルン、火格子炉等を用いて燃
焼処理する方法が一般的であったが、最近、流動燃焼炉
を用いる方法が注目されている。
、スラッジ等の含窒素可燃性廃棄物においても、従来、
多段焼却炉、ロータリーキルン、火格子炉等を用いて燃
焼処理する方法が一般的であったが、最近、流動燃焼炉
を用いる方法が注目されている。
流動燃焼炉を用いる方法は、■ユニットで大量の可燃物
を燃焼処理することができ、装置がコンパクトであり、
しかも低過剰空気で完全燃焼できるという特徴を有して
いる。
を燃焼処理することができ、装置がコンパクトであり、
しかも低過剰空気で完全燃焼できるという特徴を有して
いる。
しかし、流動燃焼炉を用いて含窒素可燃物を処理する場
合には、窒素酸化物（ＮＯｘ）の生成が著しく、例えば
、燃焼排ガス中に４００〜６００ｐｐｍのＮＯｘが含ま
れてくるため（こ、新たな脱硝装置を設けなければなら
ないという問題がある。
合には、窒素酸化物（ＮＯｘ）の生成が著しく、例えば
、燃焼排ガス中に４００〜６００ｐｐｍのＮＯｘが含ま
れてくるため（こ、新たな脱硝装置を設けなければなら
ないという問題がある。
しかし、石炭等の場合には、ばいじん、硫黄酸化物の発
生、また汚泥等の廃棄物の燃焼においては、塩化水素、
イオウ酸化物等が同時に発生するので、この燃焼排ガス
に乾式あるいは湿式の脱硝技術を適用することはかなり
困難である。
生、また汚泥等の廃棄物の燃焼においては、塩化水素、
イオウ酸化物等が同時に発生するので、この燃焼排ガス
に乾式あるいは湿式の脱硝技術を適用することはかなり
困難である。
上記問題のうち、廃棄物の場合については、本発明者ら
は、多段焼却炉、ロータリーキルン、流動燃焼炉などの
燃焼炉全般に適用することができる可燃性廃棄物（特（
こ汚泥）の低ＮＯｘ燃焼法を提案した（特願昭５１−９
３２３４号（特開昭５３−１９６８５号公報）および特
願昭５１−１３４１８０号（特開昭５３−５７２６８号
公報））。
は、多段焼却炉、ロータリーキルン、流動燃焼炉などの
燃焼炉全般に適用することができる可燃性廃棄物（特（
こ汚泥）の低ＮＯｘ燃焼法を提案した（特願昭５１−９
３２３４号（特開昭５３−１９６８５号公報）および特
願昭５１−１３４１８０号（特開昭５３−５７２６８号
公報））。
これらの方法は、空気不足下に、汚泥を熱分解あるいは
部分燃焼させ、発生するＨ２．Ｃ０９ＣＨ４，ＮＨ３等
を主体とする未燃ガスに均等に二次空気を供給し、Ｈ２
等と同時にＮＨ３を完全燃焼させる際の、そのＮＯｘへ
の転換を防止するとともに、さらに流動床部で生成した
ＮＯｘの一部が減少させるものである。
部分燃焼させ、発生するＨ２．Ｃ０９ＣＨ４，ＮＨ３等
を主体とする未燃ガスに均等に二次空気を供給し、Ｈ２
等と同時にＮＨ３を完全燃焼させる際の、そのＮＯｘへ
の転換を防止するとともに、さらに流動床部で生成した
ＮＯｘの一部が減少させるものである。
しかしながら、上記方法は、流動床部の上方の、二次空
気を導入する燃焼空間におけるＮＯｘ生成に対しては優
れた抑制効果を示すが、流動床部ですでに生成して燃焼
空間部（こ流れ込むＮＯｘ の減少に対しては効果が小
さいことが判明した。
気を導入する燃焼空間におけるＮＯｘ生成に対しては優
れた抑制効果を示すが、流動床部ですでに生成して燃焼
空間部（こ流れ込むＮＯｘ の減少に対しては効果が小
さいことが判明した。
本発明の目的は、上記先願に係る方法および従来の問題
点を解消し、含窒素可燃物を流動燃焼炉で燃焼処理する
際に生成する窒素酸化物を極力少すくシ、また、これを
無害な窒素ガスに転化することができる含窒素可燃物の
流動燃焼法を提供することにある。
点を解消し、含窒素可燃物を流動燃焼炉で燃焼処理する
際に生成する窒素酸化物を極力少すくシ、また、これを
無害な窒素ガスに転化することができる含窒素可燃物の
流動燃焼法を提供することにある。
上記目的を達成するため、本発明は、下部に含窒素可燃
物を流動燃焼させるための流動床部（ヘッド部とも称す
）、および上部に未燃焼物の燃焼空間部を有する流動燃
焼炉を用い、該燃焼炉内の前記流動床部に含窒素可燃物
と一次空気を、および前記燃焼空間部に二次空気を導入
し、補助燃料の存在下または不存在下に暗記可燃物を燃
焼処理する燃焼方法において、前記−次空気の導入量を
可燃性廃棄物と補助燃料の燃焼に必要な理論酸素量を有
する空気量より以下とし、かつ、前記流動床部と燃焼空
間部との間（こ還元部を、前記流動床部を離れて上昇す
る気体が該還元部に１秒以上滞留するように設け、該還
元部（こおいて、前記流動床部から上昇する気体中の窒
素酸化物を該気体中のアンモニアなどにより還元すると
共（こ、前記燃焼空間部への２次空気の導入を、該燃焼
空間部内の気体の流れ方向に沿って多段に設けられた導
入孔から行なうことを特徴とするものである。
物を流動燃焼させるための流動床部（ヘッド部とも称す
）、および上部に未燃焼物の燃焼空間部を有する流動燃
焼炉を用い、該燃焼炉内の前記流動床部に含窒素可燃物
と一次空気を、および前記燃焼空間部に二次空気を導入
し、補助燃料の存在下または不存在下に暗記可燃物を燃
焼処理する燃焼方法において、前記−次空気の導入量を
可燃性廃棄物と補助燃料の燃焼に必要な理論酸素量を有
する空気量より以下とし、かつ、前記流動床部と燃焼空
間部との間（こ還元部を、前記流動床部を離れて上昇す
る気体が該還元部に１秒以上滞留するように設け、該還
元部（こおいて、前記流動床部から上昇する気体中の窒
素酸化物を該気体中のアンモニアなどにより還元すると
共（こ、前記燃焼空間部への２次空気の導入を、該燃焼
空間部内の気体の流れ方向に沿って多段に設けられた導
入孔から行なうことを特徴とするものである。
本発明の処理対象である含窒素可燃物としては、石炭、
石炭と油の混合燃料、工場廃水や生活汚水等を浄化処理
した場合に発生する余剰汚泥、製紙工場から発生する製
紙スラッジ、パルプ工場から発生する樹皮、木屑、薬品
工場から発生する含窒素廃液またはスラッジ、および合
成繊維や紙類の多い都市ごみ等があげられる。
石炭と油の混合燃料、工場廃水や生活汚水等を浄化処理
した場合に発生する余剰汚泥、製紙工場から発生する製
紙スラッジ、パルプ工場から発生する樹皮、木屑、薬品
工場から発生する含窒素廃液またはスラッジ、および合
成繊維や紙類の多い都市ごみ等があげられる。
本発明の流動燃焼法の典型例を具体的に示す。
先ず流動燃焼炉下部のベッド部で可燃物または可燃物と
補助燃料とを酸素不足の状態で部分燃焼させ、次の上記
ベッド部の上方に位置する空間部（以下、フリーボー５
Ｍと称することがある）に上昇してくるＨ２．Ｃ０９Ｃ
Ｈ４，ＮＨ３等を含む未燃気体に、フリーボード部の下
部（還元部と称し、あらたに空気を供給しない部分）で
１秒以上、好ましくは１．５〜２．０秒の滞留時間を与
えることにより、ベッド部で生成したＮＯｘ を、同伴
するＣＨ４＊ Ｈ２＊ ＣＯ＊ ＮＨ３等のガスによっ
てＮ２Ｉこ還元し、次いでフリーボード部の上部（燃焼
空間と称し、あらたに空気を供給する部分）に上昇した
ガスに二次空気を送入し、ガス中に残存するＨ２゜Ｃｏ
、ＣＨ４，ＮＨ３等を完全燃焼させて、流動燃焼炉外に
排出するものである。
補助燃料とを酸素不足の状態で部分燃焼させ、次の上記
ベッド部の上方に位置する空間部（以下、フリーボー５
Ｍと称することがある）に上昇してくるＨ２．Ｃ０９Ｃ
Ｈ４，ＮＨ３等を含む未燃気体に、フリーボード部の下
部（還元部と称し、あらたに空気を供給しない部分）で
１秒以上、好ましくは１．５〜２．０秒の滞留時間を与
えることにより、ベッド部で生成したＮＯｘ を、同伴
するＣＨ４＊ Ｈ２＊ ＣＯ＊ ＮＨ３等のガスによっ
てＮ２Ｉこ還元し、次いでフリーボード部の上部（燃焼
空間と称し、あらたに空気を供給する部分）に上昇した
ガスに二次空気を送入し、ガス中に残存するＨ２゜Ｃｏ
、ＣＨ４，ＮＨ３等を完全燃焼させて、流動燃焼炉外に
排出するものである。
上記還元部としては、装置の規模によって異なるが、一
般に燃焼炉下部のベッド部表面から、ガスの流れ方向に
内力Ｙつで１．５流以上、好ましくは２．０〜３．０ｍ
離れた位置までの空間が用いられる。
般に燃焼炉下部のベッド部表面から、ガスの流れ方向に
内力Ｙつで１．５流以上、好ましくは２．０〜３．０ｍ
離れた位置までの空間が用いられる。
また、上記燃焼空間部で残存するＮＨ３ｆｉどを燃焼さ
せる際に再びＮＯｘが生成することを防ぐために、二次
空気を未燃気体の流れ方向に沿って２段以上の多段に分
割し、さらｌと各段に２個以上の送入孔を設けてこれよ
り二次空気を送入し、該二次空気と未燃気体を混合する
。
せる際に再びＮＯｘが生成することを防ぐために、二次
空気を未燃気体の流れ方向に沿って２段以上の多段に分
割し、さらｌと各段に２個以上の送入孔を設けてこれよ
り二次空気を送入し、該二次空気と未燃気体を混合する
。
さらに、二次空気として、例えば流動燃焼炉から排出さ
れた燃焼排ガスの一部を空気と混合し、酸素製産を低下
させた混合空気を用いると、特に大直径の流動燃焼装置
におけるＮＯｘの抑制効果を増大させることができる。
れた燃焼排ガスの一部を空気と混合し、酸素製産を低下
させた混合空気を用いると、特に大直径の流動燃焼装置
におけるＮＯｘの抑制効果を増大させることができる。
次に、添付図面を用いて本発明の方法を具体的に説明す
る。
る。
第１図は、本発明の方法を実施するための流動燃焼炉の
概略縦断面図である。
概略縦断面図である。
流動燃焼炉１の本体は、空気箱２、ベッド部３、フリー
ボード部４からなり、フリーボード部４は、気体の流れ
方向に沿ってベッド部上端から３ｍまで、および３ｍか
ら６ｍまでの位置にそれぞれ設けられた還元部５および
燃焼空間部６からなっている。
ボード部４からなり、フリーボード部４は、気体の流れ
方向に沿ってベッド部上端から３ｍまで、および３ｍか
ら６ｍまでの位置にそれぞれ設けられた還元部５および
燃焼空間部６からなっている。
ライン７から燃焼用−次空気、ライン８から重油などの
補助燃料、ライン９から燃焼すべき可燃物がそれぞれ供
給される。
補助燃料、ライン９から燃焼すべき可燃物がそれぞれ供
給される。
ベッド部３には砂等の流動媒体があり、そこで可燃性廃
棄物または可燃物と補助燃料の一部が流動媒体の流動下
に一次空気により酸素を得て燃焼し、６５０〜８５０℃
の温度になるとともに、可燃物または可燃物と補助燃料
の残りの可燃物が熱分解を受けてＮ２゜ＣＯ、ＣＨ４，
ＮＨ３その他の未燃物質を含む気体となり、この気体は
ベッド部３から、フリーボード部４の下部の本発明で新
しく設けられた還元部５に流入する。
棄物または可燃物と補助燃料の一部が流動媒体の流動下
に一次空気により酸素を得て燃焼し、６５０〜８５０℃
の温度になるとともに、可燃物または可燃物と補助燃料
の残りの可燃物が熱分解を受けてＮ２゜ＣＯ、ＣＨ４，
ＮＨ３その他の未燃物質を含む気体となり、この気体は
ベッド部３から、フリーボード部４の下部の本発明で新
しく設けられた還元部５に流入する。
上記還元部５において、ベッド部３で生成した、例えば
約３００ ｐｐｍのＮＯｘは未燃気体に同伴している未
燃物質、例えばＮＨ３と下記のように反応しＮ２とＮ２
０ に還元されてＮＯｘ濃度は、例えば約３０ｐｐｍ
と大幅に減少する。
約３００ ｐｐｍのＮＯｘは未燃気体に同伴している未
燃物質、例えばＮＨ３と下記のように反応しＮ２とＮ２
０ に還元されてＮＯｘ濃度は、例えば約３０ｐｐｍ
と大幅に減少する。
この還元反応の適合温度は６５０〜９５０℃と広範囲で
あるため、ベッド部３の温度を６５０〜８５０℃の範囲
内【こ維持すれば、還元部５の温度は上記適合湿度にな
り、通常は湿度調節をする必要はない。
あるため、ベッド部３の温度を６５０〜８５０℃の範囲
内【こ維持すれば、還元部５の温度は上記適合湿度にな
り、通常は湿度調節をする必要はない。
上記還元部、すなわち燃焼空間部６に未燃気体が流入す
るまでの区間（こガスを１秒以上、好ましくは１．５〜
２．０秒滞留させることによって、上記還元反応は充分
進行し、ＮＯｘは大幅に減少する。
るまでの区間（こガスを１秒以上、好ましくは１．５〜
２．０秒滞留させることによって、上記還元反応は充分
進行し、ＮＯｘは大幅に減少する。
還元部５で上記のような滞留時間を与えられた未燃気体
は、フリーボード部４内の上部（こ位置する燃焼空間部
６１こ流入し、ここで送入された二次空気中の酸素と反
応してＮ２１Ｃｏ＊ＣＨ４１ＮＨＪの未燃物質は完全燃
焼し、ライン１２から炉９’（ｃｒ排出される。
は、フリーボード部４内の上部（こ位置する燃焼空間部
６１こ流入し、ここで送入された二次空気中の酸素と反
応してＮ２１Ｃｏ＊ＣＨ４１ＮＨＪの未燃物質は完全燃
焼し、ライン１２から炉９’（ｃｒ排出される。
上記二次空気は、ライン１２から排出される燃焼ガス中
の酸素濃度（乾ガス基準）が２．０〜５．０饅の範囲に
なるように流量をコントロールし、かつ均一に送入さね
ることが望ましい。
の酸素濃度（乾ガス基準）が２．０〜５．０饅の範囲に
なるように流量をコントロールし、かつ均一に送入さね
ることが望ましい。
二次空気の送入は、第１図（こ示すように未燃気体の流
れ方向（こ沿って複数段（この場合は３段）に分割して
設けられた二次空気送入ライン１０Ａ、１０Ｂおよび１
０Ｃを通じて行なう。
れ方向（こ沿って複数段（この場合は３段）に分割して
設けられた二次空気送入ライン１０Ａ、１０Ｂおよび１
０Ｃを通じて行なう。
さらに各段の送入ライン１０Ａ、１０Ｂおよび１０Ｃか
らの二次空気は、第３図の平面断面図【こ示すように燃
焼炉１の周方向に向けてそれぞれ設けられた３個の送入
孔１１Ａ、１１Ｂおよび１１Ｃから未燃気体に５ｒｒＶ
／ｓｅｃ以上の流速でもって送入することが望ましい。
らの二次空気は、第３図の平面断面図【こ示すように燃
焼炉１の周方向に向けてそれぞれ設けられた３個の送入
孔１１Ａ、１１Ｂおよび１１Ｃから未燃気体に５ｒｒＶ
／ｓｅｃ以上の流速でもって送入することが望ましい。
このように二次空気を３段で各段３個の合計９ケの送入
孔から高速流で分割送入することによって、燃焼空間部
６全体（こおいて必要とする二次空気量を徐々に未燃気
体と混合することができ、常（こ燃焼空間部６中の酸素
濃度を均一で低い値（こ抑えることができる。
孔から高速流で分割送入することによって、燃焼空間部
６全体（こおいて必要とする二次空気量を徐々に未燃気
体と混合することができ、常（こ燃焼空間部６中の酸素
濃度を均一で低い値（こ抑えることができる。
したがって、燃焼空間部６内で未燃気体中の未燃物質は
徐々に燃焼し、特に残存ＮＨ３はＮＯｘ に転化するこ
とｆ、Ｋ＜、Ｎ２ｔこ酸化することができ、ライン１２
中のＮＯｘ濃度を例えば５０ｐｐｍ以下に減少すること
ができる。
徐々に燃焼し、特に残存ＮＨ３はＮＯｘ に転化するこ
とｆ、Ｋ＜、Ｎ２ｔこ酸化することができ、ライン１２
中のＮＯｘ濃度を例えば５０ｐｐｍ以下に減少すること
ができる。
なお、上記の説明からも理解されるように、二次空気送
入ライン１０Ａ、１０Ｂおよび１０Ｃから送入される二
次空気は、酸素濃度の低い方がＮＯｘ生成の抑制の点か
ら望ましいので、二次空気として空気に燃焼排ガス１２
を一部混合して酸素濃度を１０〜１５％にした混合空気
を用いることは有効である。
入ライン１０Ａ、１０Ｂおよび１０Ｃから送入される二
次空気は、酸素濃度の低い方がＮＯｘ生成の抑制の点か
ら望ましいので、二次空気として空気に燃焼排ガス１２
を一部混合して酸素濃度を１０〜１５％にした混合空気
を用いることは有効である。
特に大直径の流動燃焼炉においては、二次空気と未燃気
体の混合の悪さを補うと同時に、燃焼空間部における酸
素濃度の分布を低レベルで均一にすることができ、ＮＯ
ｘの生成抑制に大きな効果を発揮する。
体の混合の悪さを補うと同時に、燃焼空間部における酸
素濃度の分布を低レベルで均一にすることができ、ＮＯ
ｘの生成抑制に大きな効果を発揮する。
次に、下水汚泥の流動燃焼の実施例および比較例に基づ
いて本発明をさらに詳細に説明する。
いて本発明をさらに詳細に説明する。
実施例
第１図の装置において、ベッド部３の内径７００圏、流
動高さ１５００Ｂ、流動媒体充填高さ７００間、フリー
ボード部４の内径９００Ｍ、フリーボード部４の高さ６
０００ｒｕｎ、この内還元部５の高さ３０００ｍｍ、燃
焼空間部６の高さ３０００ｒｒａｎとし、燃焼空間部６
における二次空気送入孔としては、第１図および第３図
に示すごとく燃焼空間部６を３段に分割し、各段（こぞ
れそれ３個の送入孔を設けたものを用い、次の条件で実
験を行なった。
動高さ１５００Ｂ、流動媒体充填高さ７００間、フリー
ボード部４の内径９００Ｍ、フリーボード部４の高さ６
０００ｒｕｎ、この内還元部５の高さ３０００ｍｍ、燃
焼空間部６の高さ３０００ｒｒａｎとし、燃焼空間部６
における二次空気送入孔としては、第１図および第３図
に示すごとく燃焼空間部６を３段に分割し、各段（こぞ
れそれ３個の送入孔を設けたものを用い、次の条件で実
験を行なった。
（ａ） 処理対象の汚泥組成
水 分 ８２．１重量φ
灰 分 ８９重量係
可燃分 ９．０重量幅
（可燃中の窒素外６．０重量係）
（ｂ） 用いた補助燃料；Ａ重油
（ｃ）ベッド部の条件と結果
（１） 汚泥供給量； １８３ ＫＶ／Ｈｒ（２）補
助燃料供給量：２０．１Ｋｇ／Ｈｒ（３）−次空気（流
動化空気）供給量；３４５Ｎ７７１／Ｈｒ （−次空気
は別途燃焼器で８６０℃に加熱した後、ベッド部に供給
した。
助燃料供給量：２０．１Ｋｇ／Ｈｒ（３）−次空気（流
動化空気）供給量；３４５Ｎ７７１／Ｈｒ （−次空気
は別途燃焼器で８６０℃に加熱した後、ベッド部に供給
した。
）（４）ベッド部の空気比；０．８５
（５）ベッド部の温変 ；７１０℃
（６）ベッド部出ロガス組成
ＮＯＸ ； ２２９ｐｐｍ、ＮＨ３：１１０９０ｐｐ
。
。
Ｈ２；１．１％、ＣＯ； ４．１係＊ ＣＨ４； ｉ、
ｓφ、その他はＣＯ２１Ｎ２ および未反応の０２等
。
ｓφ、その他はＣＯ２１Ｎ２ および未反応の０２等
。
（ｄ） 還元部の条件と結果
（１）湿度；９００℃
（２）還元部出口ガス中のＮＯｘ等
ＮＯｘ；３２ｐｐｍ、ＮＨ３；５４ｐｐｍ（ｅ）燃焼空
間部の条件と結果 （１）二次空気量；１７４〜ル勺 （２）混 度；８６５℃ （３）燃焼空間部出ロガス組成 ＮＯｘ ：４５ ｐｐｍ−ＮＨ３；８．７ｐｐｍ、Ｈ２
；トレース、ＣＯ； トレース、炭化水素；トレース、
０２ ；４．７饅その他はＣＯ２およびＮ２゜ 比較例 上記実施例と同じ流動炉を用い、汚泥組成、汚泥供給量
等のベッド部操作条件を同一にして、ベッド部から（ｃ
）−（６）に記載のガスと同じガスを発生させ、フリー
ボード部における二次空気送入方法を本発明者らが先に
提案した特願昭５１−１３４１８０号（特開昭５３−５
９２６８号公報）に基づく方法で、第２図に示すように
ベラド部３の直上から二次空気を送入し始め、全フリー
ボード部４で合計５段の送入ライン１０Ａ、ＩＯＢ、Ｉ
ＯＣ，１０Ｄおよび１０Ｅから必要な全二次空気（１７
４Ｎｒｒ？／Ｈ）を等量分側して送入する条件で実験を
行なった。
間部の条件と結果 （１）二次空気量；１７４〜ル勺 （２）混 度；８６５℃ （３）燃焼空間部出ロガス組成 ＮＯｘ ：４５ ｐｐｍ−ＮＨ３；８．７ｐｐｍ、Ｈ２
；トレース、ＣＯ； トレース、炭化水素；トレース、
０２ ；４．７饅その他はＣＯ２およびＮ２゜ 比較例 上記実施例と同じ流動炉を用い、汚泥組成、汚泥供給量
等のベッド部操作条件を同一にして、ベッド部から（ｃ
）−（６）に記載のガスと同じガスを発生させ、フリー
ボード部における二次空気送入方法を本発明者らが先に
提案した特願昭５１−１３４１８０号（特開昭５３−５
９２６８号公報）に基づく方法で、第２図に示すように
ベラド部３の直上から二次空気を送入し始め、全フリー
ボード部４で合計５段の送入ライン１０Ａ、ＩＯＢ、Ｉ
ＯＣ，１０Ｄおよび１０Ｅから必要な全二次空気（１７
４Ｎｒｒ？／Ｈ）を等量分側して送入する条件で実験を
行なった。
その結果は下記のようであった。
（１）フリーボード部悪変：９１０℃
（２）フリーボード部出ロガ゛ス組成
ＮＯｘ ： １０５ｐｐｍ 、ＮＨ３： ｈレース、
Ｈ２ニドレース、ＣＯニドレース、炭化水素ニドレース
、０２ ：４８係、その他はＣＯ２およびＮ２゜ 上記結果から明らかなように、燃焼全間部出口から排出
される燃焼排ガス中のＮＯｘは、比較例では１０５ ｐ
ｐｍであるのに対し、実施例では４５ｐｐｍ（比較例
１の６７係）に減少した。
Ｈ２ニドレース、ＣＯニドレース、炭化水素ニドレース
、０２ ：４８係、その他はＣＯ２およびＮ２゜ 上記結果から明らかなように、燃焼全間部出口から排出
される燃焼排ガス中のＮＯｘは、比較例では１０５ ｐ
ｐｍであるのに対し、実施例では４５ｐｐｍ（比較例
１の６７係）に減少した。
以上、本発明によれば、含窒素可燃物を窒素酸化物の生
成を極力防止して燃焼することができ、燃焼排ガス中の
窒素酸化物濃度を著しく低減することができる。
成を極力防止して燃焼することができ、燃焼排ガス中の
窒素酸化物濃度を著しく低減することができる。
第１図は、本発明に用いる流動燃焼炉の実施例を示す縦
断面図、第２図は、比較例で使用される先願にかかる流
動燃焼炉の縦断面図、第３図は、第１図の流動燃焼炉に
おける二次空気送入位置を示す平面断面図である。 １・・・・・・流動燃焼炉、２・・・・・・空気箱、３
・・・・・・ベッド部、４・・・・・・フリーボード部
、５・・・・・・還元部、６・・・・・・燃焼空間部、
７・・・・・・−次空気送入ライン、８・・・・・・補
助燃料供給ライン、９・・・・・・可燃物供給ライン、
１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ，１０Ｄ・・・・・・二次空気
送入ライン、１２・・・・・・燃焼ガス出口ライン。
断面図、第２図は、比較例で使用される先願にかかる流
動燃焼炉の縦断面図、第３図は、第１図の流動燃焼炉に
おける二次空気送入位置を示す平面断面図である。 １・・・・・・流動燃焼炉、２・・・・・・空気箱、３
・・・・・・ベッド部、４・・・・・・フリーボード部
、５・・・・・・還元部、６・・・・・・燃焼空間部、
７・・・・・・−次空気送入ライン、８・・・・・・補
助燃料供給ライン、９・・・・・・可燃物供給ライン、
１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ，１０Ｄ・・・・・・二次空気
送入ライン、１２・・・・・・燃焼ガス出口ライン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下部【こ含窒素可燃物を流動燃焼させるための流動
床部、および上部に未燃焼物の燃焼空間部を有する流動
燃焼炉を用い、該燃焼炉内の前記流動床部ｌこ含窒素可
燃物と一次空気を、および前記燃焼空間部に二次空気を
導入し、補助燃料の存在下または不存在下に前記可燃物
を燃焼処理する流動炉（こおいて、前記−次空気の導入
量を可燃物と補助燃料の燃焼に必要な理論酸素量を有す
る空気量より以下とし、かつ、前記流動床部と燃焼空間
部との間に還元部を、前記流動床部を離れて上昇する気
体が該還元部に１秒以上滞留する長さとなるよう設け、
該還元部において、前記流動床部から上昇する気体中の
窒素酸化物を該気体中のアンモニアなどｌこより還元す
ると共に、前記燃焼空間部への二次空気の導入を、該燃
焼空間部内の気体の流れ方向に沿って多段に設けられた
導入孔から行なうことを特徴とする含窒素可燃物の流動
燃焼法。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記二次空気とし
て、酸素濃度を低下させた混合空気を用いることを特徴
とする含窒素可燃物の流動燃焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52141915A JPS5832285B2 (ja) | 1977-11-25 | 1977-11-25 | 含窒素可燃物の流動燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52141915A JPS5832285B2 (ja) | 1977-11-25 | 1977-11-25 | 含窒素可燃物の流動燃焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5488673A JPS5488673A (en) | 1979-07-13 |
| JPS5832285B2 true JPS5832285B2 (ja) | 1983-07-12 |
Family
ID=15303115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52141915A Expired JPS5832285B2 (ja) | 1977-11-25 | 1977-11-25 | 含窒素可燃物の流動燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832285B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01310297A (ja) * | 1988-01-11 | 1989-12-14 | Carrier Corp | 熱交換器用プレートフィン及びフィンチューブ型熱交換器 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6056965B2 (ja) * | 1978-02-06 | 1985-12-12 | 月島機械株式会社 | 汚泥等の焼却方法及び装置 |
| US5325796A (en) * | 1992-05-22 | 1994-07-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for decreasing N2 O emissions from a fluidized bed reactor |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5080674A (ja) * | 1973-11-21 | 1975-06-30 | ||
| JPS5389281A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-05 | Ishigaki Mech Ind | Control of nox emission in fluidized bed incinerator |
-
1977
- 1977-11-25 JP JP52141915A patent/JPS5832285B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5080674A (ja) * | 1973-11-21 | 1975-06-30 | ||
| JPS5389281A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-05 | Ishigaki Mech Ind | Control of nox emission in fluidized bed incinerator |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01310297A (ja) * | 1988-01-11 | 1989-12-14 | Carrier Corp | 熱交換器用プレートフィン及びフィンチューブ型熱交換器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5488673A (en) | 1979-07-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3888194A (en) | Method for incinerating industrial wastage | |
| US3873671A (en) | Process for disposal of oxides of nitrogen | |
| US8124561B2 (en) | Production of activated char using hot gas | |
| RU2299758C2 (ru) | Система и способ управления выделениями nox из котлов, сжигающих углеродные топлива, без использования внешнего реагента | |
| EP0496325B1 (en) | Solid waste-to-steam incinerator capacity enhancement by combined oxygen enrichment and liquid quench | |
| JPS622207B2 (ja) | ||
| EP2876370B1 (en) | Waste processing method | |
| JPH05203112A (ja) | 循環流動床による石炭の燃焼方法 | |
| US5055278A (en) | Method for decreasing nitrogen oxides (nox) in waste furnace gases | |
| JPH10504637A (ja) | 燃焼方法 | |
| GB1007734A (en) | Disposal of waste sludges | |
| BG60777B1 (bg) | Метод за намаляване отделянето на n2o при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой | |
| CN1259523C (zh) | 处理高浓度有机废液的双温双床气化氧化流化床焚烧炉 | |
| JPS5832285B2 (ja) | 含窒素可燃物の流動燃焼法 | |
| US5038690A (en) | Waste combustion system | |
| JP3771791B2 (ja) | 下水汚泥等の高含水率・高揮発性の廃棄物焼却炉 | |
| CN205700087U (zh) | 一种利用煤气发生炉对水泥分解炉进行脱硝的装置 | |
| JPS6279890A (ja) | 流動床燃焼ボイラの灰処理方法 | |
| KR20070121742A (ko) | 고온 기체를 이용한 활성탄 제조 | |
| JPS5830487B2 (ja) | クロム含有汚泥の焼却法 | |
| JPH0425444B2 (ja) | ||
| JPH0552316A (ja) | 循環型流動層ボイラの窒素酸化物低減方法 | |
| JPS5453667A (en) | Decreasing method for nitrogen oxides with carbon | |
| JPS5835315A (ja) | 燃焼炉内での塩化水素とイオウ般化物の同時除去方法 | |
| JPS5821162B2 (ja) | 流動燃焼法 |