JPS5830383B2 - 超高強度ガラス状合金 - Google Patents
超高強度ガラス状合金Info
- Publication number
- JPS5830383B2 JPS5830383B2 JP53164643A JP16464378A JPS5830383B2 JP S5830383 B2 JPS5830383 B2 JP S5830383B2 JP 53164643 A JP53164643 A JP 53164643A JP 16464378 A JP16464378 A JP 16464378A JP S5830383 B2 JPS5830383 B2 JP S5830383B2
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- JP
- Japan
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- glassy
- atomic percent
- alloy
- glassy alloy
- alloys
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/02—Amorphous alloys with iron as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガラス質合金、特に超高強度を示す鉄−クロム
−モリブデン−ボロン系のガラス質合金に関する。
−モリブデン−ボロン系のガラス質合金に関する。
復合材料の強度増加にフィラメント状の超高強度合金が
必要とされている。
必要とされている。
従来、結晶性合金のフィラメントは複合材料に充分な強
度を与えてきた。
度を与えてきた。
しかし最近の工業材料には、以前必要とされたよりも高
い強度が求められている。
い強度が求められている。
最近チェノ等の米国特許３８５６５１３号中に開示され
たようなガラス状合金ハ３５１５５ｋｇ／ＣｒｒＩ２（
５００ｋｐｓｉ）かそれ以上の最大引っ張り強度を有す
ることが証明されている。
たようなガラス状合金ハ３５１５５ｋｇ／ＣｒｒＩ２（
５００ｋｐｓｉ）かそれ以上の最大引っ張り強度を有す
ることが証明されている。
マスモト等の米国特許３９８６８６７号は鉄−クロム基
体ガラス質合金を開示している。
体ガラス質合金を開示している。
これらの合金は優れた機械的特性、耐腐触性、熱抵抗を
持つと発表されている。
持つと発表されている。
ボロン含有量が１５〜２０原子パーセントであるような
鉄−クロム−ボロンガラス状合金の中のあるものは最大
引っ張り強度２６０１５〜３０９３６ｋｇ／ｃｍ２（３
７０〜４４０ｋｐｓｉ ）を持つと開示されている。
鉄−クロム−ボロンガラス状合金の中のあるものは最大
引っ張り強度２６０１５〜３０９３６ｋｇ／ｃｍ２（３
７０〜４４０ｋｐｓｉ ）を持つと開示されている。
ボロン含有量が５原子パーセントであるような鉄−クロ
ム−Ｍｏ−リン−炭素−ボロン系ガラス質合金について
は最大引っ張り強度が３３７４９〜４０７８０に９／ｃ
Ｉｒ１２ （４８０〜５８０ｋｐｓｉ）であると開示さ
れている。
ム−Ｍｏ−リン−炭素−ボロン系ガラス質合金について
は最大引っ張り強度が３３７４９〜４０７８０に９／ｃ
Ｉｒ１２ （４８０〜５８０ｋｐｓｉ）であると開示さ
れている。
ボロン含有量が２５〜３０原子パーセントであるような
鉄−クロム−リン−炭素−ボロン系のガラス質合金につ
いては最大引っ張り強度は約３６９１３に９／ｃｒｒＦ
（５２５ｋｐｓｉ ）と開示されている。
鉄−クロム−リン−炭素−ボロン系のガラス質合金につ
いては最大引っ張り強度は約３６９１３に９／ｃｒｒＦ
（５２５ｋｐｓｉ ）と開示されている。
しかしながらリンが含まれるとガラス質合金の熱的安定
性が劣化することも知られている。
性が劣化することも知られている。
（例えば、Ｌｕｂｏｒｓｋｙ等、Ｊ、 Ａｐｐｌ、 ｐ
ｈｙｓ、 ４７．３６４８５０（１９７６）及びＰｏ１
ｋ等による１９７７年１０月４日の米国特許４０５２２
０１等参照。
ｈｙｓ、 ４７．３６４８５０（１９７６）及びＰｏ１
ｋ等による１９７７年１０月４日の米国特許４０５２２
０１等参照。
）マスモト等によるリンを含む合金の結晶化温度は典型
的には約３７０〜５１５℃である。
的には約３７０〜５１５℃である。
本発明によれば、５６〜６８原子パーセントの鉄、４〜
９原子パーセントのクロム、１〜６原子パーセントのモ
リブデンおよび２７〜２９原子パーセントのボロン等よ
り実質的なる超高強度ガラス質合金が提供される。
９原子パーセントのクロム、１〜６原子パーセントのモ
リブデンおよび２７〜２９原子パーセントのボロン等よ
り実質的なる超高強度ガラス質合金が提供される。
これらの合金は少くとも３８６７１ｋｇ／ＣＩｆ１２（
５５０ｋｐｓｉ ）の最大引っ張り強度を示し、多くの
ものが４９２１７ｋｇ／Ｃｍ２（７００ｋｐｓｉ）に近
い値を示す。
５５０ｋｐｓｉ ）の最大引っ張り強度を示し、多くの
ものが４９２１７ｋｇ／Ｃｍ２（７００ｋｐｓｉ）に近
い値を示す。
又、これらのガラス状合金は、リンを含む同様な組成の
ガラス質合金よりも優れた熱的安定性を示す。
ガラス質合金よりも優れた熱的安定性を示す。
本発明のガラス質合金は主として５６〜６８原子パーセ
ント（６９，７〜８６．４重量パーセント）の鉄、４〜
９原子パーセント（４，７〜１０．４重量パーセント）
のクロム、１〜６原子パーセント（２，２〜１２，８重
量パーセント）のモリブデンおよび２７〜２９原子パー
セント（６，６〜７．０重量パーセント）のボロン及び
付随的な不純物よりなる。
ント（６９，７〜８６．４重量パーセント）の鉄、４〜
９原子パーセント（４，７〜１０．４重量パーセント）
のクロム、１〜６原子パーセント（２，２〜１２，８重
量パーセント）のモリブデンおよび２７〜２９原子パー
セント（６，６〜７．０重量パーセント）のボロン及び
付随的な不純物よりなる。
本発明のガラス質合金の例には、Ｆｅ６０Ｃｒ６Ｍｏ６
Ｂ２ｇ、Ｆｅ６４Ｃｒ４Ｍｏ５Ｂ２７ ＃及びＦ ｅ
６７Ｃｒ４Ｍｏｔ １３２ｇ （数字は原子パーセン
ト。
Ｂ２ｇ、Ｆｅ６４Ｃｒ４Ｍｏ５Ｂ２７ ＃及びＦ ｅ
６７Ｃｒ４Ｍｏｔ １３２ｇ （数字は原子パーセン
ト。
）が含まれる。
本発明のガラス質合金は少くとも３８６７１に９／ａｍ
２（５５０ｋｐｓｉ ）の最大引っ張り強度（ＵＴＳ）
を示し、多くの組成が４９２１７に９／ｃｍ２（７００
ｋｐｓｉ ）の値を示す。
２（５５０ｋｐｓｉ ）の最大引っ張り強度（ＵＴＳ）
を示し、多くの組成が４９２１７に９／ｃｍ２（７００
ｋｐｓｉ ）の値を示す。
例えばＦｅ ６０Ｃｒ ６ Ｍｏ ６ Ｂ２Ｂは４８９
３６に９／Ｃｒｆ１２（６９６ｋｐｓｉ）のＵＴＳを示
す。
３６に９／Ｃｒｆ１２（６９６ｋｐｓｉ）のＵＴＳを示
す。
さらに本発明のガラス質合金は５００°Ｃ以上の結晶化
湿度（Ｔｃ）を示し、多くの組成が６００℃近辺の値を
示す。
湿度（Ｔｃ）を示し、多くの組成が６００℃近辺の値を
示す。
例えばＦｅ６４Ｃｒ４Ｍｏ５Ｂ２７ は６０３℃のＴ
ｃを示す。
ｃを示す。
元素の種類及び量が前記した場合とずれるとかなり特性
が劣化する。
が劣化する。
例えば、クロムの含有量が４原子パーセント以下に減少
した場合即ちＦｅ６４Ｃｒ４Ｍｏ３Ｂ２ｇ からＦｅ
６６ Ｃｒ ３Ｍｏ ３８２Ｂになった場合ＵＴＳは４
３５９２ｋｙ／ｃｆｎ” （６２０ｋｐｓｉ）から３６
０６９に９／Ｃｍ２（５１３ｋｐｓｉ ）（１７３パー
セントの減少）となる。
した場合即ちＦｅ６４Ｃｒ４Ｍｏ３Ｂ２ｇ からＦｅ
６６ Ｃｒ ３Ｍｏ ３８２Ｂになった場合ＵＴＳは４
３５９２ｋｙ／ｃｆｎ” （６２０ｋｐｓｉ）から３６
０６９に９／Ｃｍ２（５１３ｋｐｓｉ ）（１７３パー
セントの減少）となる。
モリブデン含有量が６原子数以上に増加した場合、即ち
Ｆｅ ５ｇ Ｃｒ６Ｍｏ６８２ｇからＦｅ ５３ Ｃｒ
５Ｍｏ １６ Ｂ２７になった場合ＵＴＳは４１８３
４ｋｙ／Ｃｒｒ１２（５９５ｋｐｓｉ）から３０８０３
に９／Ｃｒｒｉ２ （４９５ｋｐｓｉ：（１６，９パー
セントの減少）となる。
Ｆｅ ５ｇ Ｃｒ６Ｍｏ６８２ｇからＦｅ ５３ Ｃｒ
５Ｍｏ １６ Ｂ２７になった場合ＵＴＳは４１８３
４ｋｙ／Ｃｒｒ１２（５９５ｋｐｓｉ）から３０８０３
に９／Ｃｒｒｉ２ （４９５ｋｐｓｉ：（１６，９パー
セントの減少）となる。
鉄、クロムモリブデン及びボロン等についてもその含有
量が前記した範囲より多いか少ない場合には同様なＵＴ
Ｓの減少が起る。
量が前記した範囲より多いか少ない場合には同様なＵＴ
Ｓの減少が起る。
ここで用いられる。
「ガラス質−１という言葉の意味は構成原子が不規則な
配列をしている状態を意味する。
配列をしている状態を意味する。
即ち長距離規則性がない。このようなガラス状物質は波
長がＯ，，０１〜５０大のＸ線領域の電磁気放射線に当
てられると広い。
長がＯ，，０１〜５０大のＸ線領域の電磁気放射線に当
てられると広い。
ぼんやりした回折ピークを示す。
これは構成原子が規則的配列をなし、鋭い回折ピークを
示す結晶性物質と対照的である。
示す結晶性物質と対照的である。
ここで用いられる「フィラメント１という言葉の意味は
その断面寸法がその長さより非常に小さい細長い物体で
例えばリボン、針金、スト−リップ（細長い小片）、シ
ート及び類似のもので規則的又は不規則的な断面を有す
るものを意味する。
その断面寸法がその長さより非常に小さい細長い物体で
例えばリボン、針金、スト−リップ（細長い小片）、シ
ート及び類似のもので規則的又は不規則的な断面を有す
るものを意味する。
ここで述べられているすべての物質の純度は正規の市販
品の水準である。
品の水準である。
しかし少量の（数原子数パーセント以下）合金化する元
素が加わったとしても最大引っ張り強度が低下すること
はない。
素が加わったとしても最大引っ張り強度が低下すること
はない。
そのような元素は最初の構成要素に含まれているか、後
に添加することにより（合金中に）存在する。
に添加することにより（合金中に）存在する。
そのような添加は、例えば、ガラス形成能力を改良する
ために加えられる。
ために加えられる。
適切な添加の例としては、■Ｂから■Ｂ及び■までの遷
移金属元素（もちろん本発明に用いられるものを除く）
及び非金属元素即ち炭素、シリ′コン、アルミニウム、
リン等がある。
移金属元素（もちろん本発明に用いられるものを除く）
及び非金属元素即ち炭素、シリ′コン、アルミニウム、
リン等がある。
成る応用においてはガラス質合金の熱的安定性は重要な
特性である。
特性である。
熱的安定性は合金の温度一時間転移挙動により特性ずけ
られ部分的には熱分析（ＤＴＡ）により決定されろ。
られ部分的には熱分析（ＤＴＡ）により決定されろ。
ＤＴＡの観察により同一の結晶化温度を有するとされた
ガラス質合金も同一の熱処理サイクルにさらされた場合
界る脆化挙動を示すことがある。
ガラス質合金も同一の熱処理サイクルにさらされた場合
界る脆化挙動を示すことがある。
ＤＴＡ測定により結晶化温度Ｔｃはガラス質合金を加熱
しく約２０〜ｂ １・ておける熱の放出があるか否かを調べ又一定の湿度
範囲（ガラス転移温度）における熱の吸収があるか否か
を調べること等により正確に決定される。
しく約２０〜ｂ １・ておける熱の放出があるか否かを調べ又一定の湿度
範囲（ガラス転移温度）における熱の吸収があるか否か
を調べること等により正確に決定される。
一般には、ガラス転移温度は最も低いか又は最初の結晶
化温度Ｔｃに近く、粘度範囲が約１０１”〜１０１４ホ
イズの温度である。
化温度Ｔｃに近く、粘度範囲が約１０１”〜１０１４ホ
イズの温度である。
本発明のガラス質合金は望ましい組成の溶融物を少くと
も約１０”Ｃ／秒の速度で冷却することにより得られる
。
も約１０”Ｃ／秒の速度で冷却することにより得られる
。
文献により知られているように板状に冷却された箔や、
急速冷却されたほとんど連続的なフィラメントの製造方
法は多種にわたる。
急速冷却されたほとんど連続的なフィラメントの製造方
法は多種にわたる。
典型的な例としては先ず一定組成が選択され適切な比率
の元素の粉又は粒が溶融され均一化され、溶融した合金
は高速回転する筒のような低温の表面上で急速に冷却さ
れる。
の元素の粉又は粒が溶融され均一化され、溶融した合金
は高速回転する筒のような低温の表面上で急速に冷却さ
れる。
本発明におけるガラス質合金のフィラメントは高い強度
と熱安定性を有し、高温で使用される複合材料の補強材
に有用である。
と熱安定性を有し、高温で使用される複合材料の補強材
に有用である。
実施例
例、■ 高純度（９９，９パーセント）の構成元素から
合金を製造した。
合金を製造した。
全重量３０．９の元素を１Ｏ−３Ｔｏｒｒの真空中で石
英ルツボに入れ誘導加熱により溶融した。
英ルツボに入れ誘導加熱により溶融した。
溶融した合金を液相線温度より１５０°〜２００°高温
に１０分間保持した後室湛において、ゆっくりと冷却固
化する前に完全に均一化した。
に１０分間保持した後室湛において、ゆっくりと冷却固
化する前に完全に均一化した。
合金を粉砕し完全に均一であることを調べた。
約ｉｏ、ｙの合金を、底に２５４□（０，０１０インチ
）の直径の穴を有する石英ルツボ中に入れ、１０”Ｔｏ
ｒｒの真空下で、液相線湿度以上１５０℃に溶融した。
）の直径の穴を有する石英ルツボ中に入れ、１０”Ｔｏ
ｒｒの真空下で、液相線湿度以上１５０℃に溶融した。
本実験で用いられた低温の基板は適切な高い強度と熱伝
導率を有する熱処理されたベリリウム銅合金である。
導率を有する熱処理されたベリリウム銅合金である。
基板物質は０４〜０７重量パーセントのベリリウム、２
．４〜２．７重量パーセントのコバルトおよび残りは銅
である。
．４〜２．７重量パーセントのコバルトおよび残りは銅
である。
該基板はその表面速度１２１９７７１／分（４０００ｆ
ｔ／ｒｎｉｎ ）で回転している。
ｔ／ｒｎｉｎ ）で回転している。
該基板とルツボは１Ｏ−３Ｔｏｒｒの、真空槽内にある
。
。
溶融物はその上から０．３５１＜ｇ／ｃｍ２（５ｐｓｉ
）のアルゴンガス圧力を加えることにより溶融した糸状
の噴出物にされた。
）のアルゴンガス圧力を加えることにより溶融した糸状
の噴出物にされた。
この溶融した噴出物は、回転する基板の内側表面に垂直
に衝突する。
に衝突する。
低温鋳造されたリボンは基板の表面に向ってリボンに働
く遠心力によって基板と良く接触している。
く遠心力によって基板と良く接触している。
リボンは、噴出物が衝突した点から円周の２／３離れた
点で圧力２．１ｋｙ／Ｃｌｎ２（３０ｐｓｉ ）のアル
ゴンガスにより基板から離される。
点で圧力２．１ｋｙ／Ｃｌｎ２（３０ｐｓｉ ）のアル
ゴンガスにより基板から離される。
金属性のガラスリボンを鋳造する工程中、真空槽を２０
Ｔｏｒｒの真空下に保持した。
Ｔｏｒｒの真空下に保持した。
鋳造工程に先立ち基板を３２０番のエメリー紙で研磨し
アセトンを用いて洗浄、乾燥した。
アセトンを用いて洗浄、乾燥した。
鋳造直後のリボンは良い端部と表面を持ちその寸法は厚
さ２５．４〜３０，５μ（０，００１〜０．００１２１
ｎｃｈ）で幅３８１〜５０８μ（０，０１５〜０．０２
１ｎｃｈ）である。
さ２５．４〜３０，５μ（０，００１〜０．００１２１
ｎｃｈ）で幅３８１〜５０８μ（０，０１５〜０．０２
１ｎｃｈ）である。
最大引っ張り強度は、鋳造直後の状態で端部を研磨して
いない試料を用い、インストロン（ｌＮ５ＴＲＯＮ）試
験機により測定した。
いない試料を用い、インストロン（ｌＮ５ＴＲＯＮ）試
験機により測定した。
ゲージ長は２５．４ｍπ（１１ｎｃｈ ） でありク
ロスヘッドスピードはｏ、 ５０８ｍｍ１分（０，０２
ｉ ｎ／ｍｉｎ ） であった。
ロスヘッドスピードはｏ、 ５０８ｍｍ１分（０，０２
ｉ ｎ／ｍｉｎ ） であった。
結晶化温度はＤＴＡを用い昇温速度約２０’Ｃ／分で測
定した。
定した。
次に示す表−１の値は、本発明の（組成）範囲にあるい
くつかの組成の最大引っ張り強度（ｋｇ／α、ｋｐｓｔ
）及び結晶化温度（℃）である。
くつかの組成の最大引っ張り強度（ｋｇ／α、ｋｐｓｔ
）及び結晶化温度（℃）である。
表１に見られるように、最大引っ張り強度は、３８６７
１ゆ７ｃｒｒ？’ （５５０ｋｐｓｉ ）以下であり
イくツかの組成では４９２１７に９／ｃｆｒＩ２ （７
００ｋｐ ｓ ｉ ）に近い。
１ゆ７ｃｒｒ？’ （５５０ｋｐｓｉ ）以下であり
イくツかの組成では４９２１７に９／ｃｆｒＩ２ （７
００ｋｐ ｓ ｉ ）に近い。
さらに結晶化温度は非常に高く、５３０℃であり、いく
つかの組成では６００℃に＊近い。
つかの組成では６００℃に＊近い。
＊例、２ 本発明の（組成）範囲を外れろいくつかの組
成のガラス質合金の連続したリボンを例１と同様に製造
した。
成のガラス質合金の連続したリボンを例１と同様に製造
した。
表−２にこれらの組成の最大引っ張り強度な示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １５６〜６８原子パーセントの鉄、４〜９原子パーセン
トのクロム、１〜６原子パーセントのモリブデン及び２
７〜２９原子パーセントのボロン並びに付随的な不純物
よりなる組成を有する実質上完全にガラス質の合金。 ２ 前記ガラス質合金の形態がフィラメント状である特
許請求の範囲第１項に記載のガラス質合金。 ３ 前記組成が実質上Ｆ”ｅ６０ Ｃｒ６ ＭＯ６Ｂ２
ｓ ｐＦｅ６４ Ｃｒ４ Ｍｏ５ Ｂ２７及びＦｅ６７
Ｃｒ４ ＭｏｌＢ２８よりなる群から選択されるひと
つの組成である特許請求の範囲第１項に記載のガラス質
合金。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/866,676 US4140525A (en) | 1978-01-03 | 1978-01-03 | Ultra-high strength glassy alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5497526A JPS5497526A (en) | 1979-08-01 |
| JPS5830383B2 true JPS5830383B2 (ja) | 1983-06-29 |
Family
ID=25348142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53164643A Expired JPS5830383B2 (ja) | 1978-01-03 | 1978-12-26 | 超高強度ガラス状合金 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4140525A (ja) |
| EP (1) | EP0002909B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5830383B2 (ja) |
| CA (1) | CA1093864A (ja) |
| DE (1) | DE2860798D1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61189674U (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-26 | ||
| JPS6266483U (ja) * | 1985-10-17 | 1987-04-24 | ||
| JPH02262783A (ja) * | 1989-02-22 | 1990-10-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | テレビジョン受像機 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2399710A1 (fr) * | 1977-08-04 | 1979-03-02 | Commissariat Energie Atomique | Procede de modification de la direction de facile aimantation d'une couche magnetique mince amorphe |
| US4260416A (en) * | 1979-09-04 | 1981-04-07 | Allied Chemical Corporation | Amorphous metal alloy for structural reinforcement |
| US4362553A (en) * | 1979-11-19 | 1982-12-07 | Marko Materials, Inc. | Tool steels which contain boron and have been processed using a rapid solidification process and method |
| DE3173283D1 (en) * | 1980-04-17 | 1986-02-06 | Tsuyoshi Masumoto | Amorphous metal filaments and process for producing the same |
| KR870001442B1 (ko) * | 1981-07-22 | 1987-08-06 | 토이 에이취. 멧신길 | 균일한 연성의 표면경화호일 |
| DE3274562D1 (en) * | 1981-08-21 | 1987-01-15 | Allied Corp | Metallic glasses having a combination of high permeability, low coercivity, low ac core loss, low exciting power and high thermal stability |
| JPS5841933A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-03-11 | ユニチカ株式会社 | 制電性能を有する繊維製品 |
| AUPM593094A0 (en) * | 1994-05-30 | 1994-06-23 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Tools for the manufacture of glass articles |
| KR960041395A (ko) * | 1995-05-31 | 1996-12-19 | 유상부 | 내식, 내마모성 우수한 철기합금 및 이를 이용한 내식 내마모용 부재의 제조방법 |
| JP3877893B2 (ja) * | 1999-01-08 | 2007-02-07 | アルプス電気株式会社 | 高周波用高透磁率金属ガラス合金 |
| KR101581478B1 (ko) * | 2007-11-09 | 2015-12-30 | 더 나노스틸 컴퍼니, 인코포레이티드 | 준 비정질 금속 합금의 인장 신율 |
| CN105172333A (zh) * | 2014-06-17 | 2015-12-23 | 上海运申制版模具有限公司 | 印刷机带轴版轴头的加工方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3871836A (en) * | 1972-12-20 | 1975-03-18 | Allied Chem | Cutting blades made of or coated with an amorphous metal |
| US3940293A (en) * | 1972-12-20 | 1976-02-24 | Allied Chemical Corporation | Method of producing amorphous cutting blades |
| US3856513A (en) * | 1972-12-26 | 1974-12-24 | Allied Chem | Novel amorphous metals and amorphous metal articles |
| US3863700A (en) * | 1973-05-16 | 1975-02-04 | Allied Chem | Elevation of melt in the melt extraction production of metal filaments |
| GB1505841A (en) * | 1974-01-12 | 1978-03-30 | Watanabe H | Iron-chromium amorphous alloys |
| US3986876A (en) * | 1974-05-24 | 1976-10-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method for making a mask having a sloped relief |
| US4052201A (en) * | 1975-06-26 | 1977-10-04 | Allied Chemical Corporation | Amorphous alloys with improved resistance to embrittlement upon heat treatment |
| SE431101B (sv) * | 1975-06-26 | 1984-01-16 | Allied Corp | Amorf metallegering |
| US4067732A (en) * | 1975-06-26 | 1978-01-10 | Allied Chemical Corporation | Amorphous alloys which include iron group elements and boron |
| US4056411A (en) * | 1976-05-14 | 1977-11-01 | Ho Sou Chen | Method of making magnetic devices including amorphous alloys |
-
1978
- 1978-01-03 US US05/866,676 patent/US4140525A/en not_active Expired - Lifetime
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61189674U (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-26 | ||
| JPS6266483U (ja) * | 1985-10-17 | 1987-04-24 | ||
| JPH02262783A (ja) * | 1989-02-22 | 1990-10-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | テレビジョン受像機 |
Also Published As
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|---|---|
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