JPS5828855B2 - メタノ−ルを製造可能なパワ−プラント - Google Patents
メタノ−ルを製造可能なパワ−プラントInfo
- Publication number
- JPS5828855B2 JPS5828855B2 JP8322278A JP8322278A JPS5828855B2 JP S5828855 B2 JPS5828855 B2 JP S5828855B2 JP 8322278 A JP8322278 A JP 8322278A JP 8322278 A JP8322278 A JP 8322278A JP S5828855 B2 JPS5828855 B2 JP S5828855B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boiler
- methanol
- power plant
- turbine
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はボイラにおいて発生させた蒸気によりタービン
を作動させるパワープラントに関するもので、その目的
とするところは、単なるパワープラントとして運転し得
るだけでなく、近年需要が飛躍的に増大すると思われる
メタノールの製造も可能なパワープラントを提供すると
ころにあり、以下その実施例を図面に基づいて説明する
。
を作動させるパワープラントに関するもので、その目的
とするところは、単なるパワープラントとして運転し得
るだけでなく、近年需要が飛躍的に増大すると思われる
メタノールの製造も可能なパワープラントを提供すると
ころにあり、以下その実施例を図面に基づいて説明する
。
先ずメタノール製造状態を第１図に基づいて説明する。
なお、第１図に示す太線はメタノール製造に供されるラ
インを示し、細線はパワープラントとしての使用時に供
されるラインを示す。
インを示し、細線はパワープラントとしての使用時に供
されるラインを示す。
また白抜きバルブ記号は開、黒ぬりバルブ記号は閉状態
を示すものとする。
を示すものとする。
天然ガス（またはメタンガスなど）１は、フィルタ２を
通した空気３と共にバーナ４からボイラ５に供給され、
該ボイラ５にて燃焼される。
通した空気３と共にバーナ４からボイラ５に供給され、
該ボイラ５にて燃焼される。
このボイラ５にて発生した燃焼ガス（Ｇ）は、開閉フラ
ンジ部６と第１バルブ７を通ったのち、冷却水８が供給
される冷却器９において冷却され、そして気水分離器１
０において水分が除去される。
ンジ部６と第１バルブ７を通ったのち、冷却水８が供給
される冷却器９において冷却され、そして気水分離器１
０において水分が除去される。
なお、ボイラ５出口の燃焼ガス温度は１２０℃、冷却器
９出口の燃焼ガス温度は約８０°Ｃである。
９出口の燃焼ガス温度は約８０°Ｃである。
こＳで除去された水（Ｈ２０） は脱気器１１に送ら
れ、また燃焼ガス（ＧｌはＣＯ２抽出装置１２に送られ
る。
れ、また燃焼ガス（ＧｌはＣＯ２抽出装置１２に送られ
る。
このＣＯ２抽出装置１２では、燃焼ガス（Ｇ）を薬液例
えばに２ＣＯ３で洗浄してこのに２ＣＯ３にＣＯ２を吸
収させると共に、ＣＯ２を含んだに２ＣＯ３溶液を蒸気
でスト、リッピングしてＣＯ２だげを抽出し、ＣＯ２以
外のガスはパージ（Ｐ）スる。
えばに２ＣＯ３で洗浄してこのに２ＣＯ３にＣＯ２を吸
収させると共に、ＣＯ２を含んだに２ＣＯ３溶液を蒸気
でスト、リッピングしてＣＯ２だげを抽出し、ＣＯ２以
外のガスはパージ（Ｐ）スる。
ただしパージガス中にメタンなどの可燃ガスが含まれて
いる場合（ボイラの運転が空気過剰率１．０以下で、行
なわれる場合など）では、このガスをボイラ５の燃料ラ
インに戻すことは可能である。
いる場合（ボイラの運転が空気過剰率１．０以下で、行
なわれる場合など）では、このガスをボイラ５の燃料ラ
インに戻すことは可能である。
このＣＯ２抽出装置１２からのガス（ＣＯ２）に水素ガ
ス（Ｈ２）が加えられ、これが原料ガス（ＣＯ２＋Ｈ２
）となる。
ス（Ｈ２）が加えられ、これが原料ガス（ＣＯ２＋Ｈ２
）となる。
この原料ガス（ＣＯ２＋Ｈ２）はコンプレッサ１３によ
り加圧され、第２バルブ１４を介して合成基１５に送ら
れる。
り加圧され、第２バルブ１４を介して合成基１５に送ら
れる。
この合成基１５の触媒層１６を通過中に気化メタノール
Ｍが合成される。
Ｍが合成される。
上記９〜１６により気化メタノール製造ラインを構成す
る。
る。
前記脱気器１１から給水ポンプ１７により取出された水
（Ｈ２Ｏ）はボイラ５内のエコノマイザ１８、蒸発部１
９、および第１過熱器２０において加熱され、それによ
り発生した蒸気Ｍが第２制御バルブ２２を介して合成基
１５に供給され、合成プロセスを完了した前記気化メタ
ノールＭと合流される。
（Ｈ２Ｏ）はボイラ５内のエコノマイザ１８、蒸発部１
９、および第１過熱器２０において加熱され、それによ
り発生した蒸気Ｍが第２制御バルブ２２を介して合成基
１５に供給され、合成プロセスを完了した前記気化メタ
ノールＭと合流される。
また蒸気Ｖの一部は、第２制御バルブ２２を有する第１
バイパスライン２３を流れ、以って合成基１５の温度制
御を可能とする。
バイパスライン２３を流れ、以って合成基１５の温度制
御を可能とする。
このバイパスライン２３の蒸気Ｍは、合成塔１５を出た
気化メタノールおよび蒸気Ｍと合流し、そしてボイラ５
内の第２過熱器２４において更に過熱され、そしてター
ビン２５に送り込まれて該タービン２５の作動流体とな
り、発電機２６により動力が取出される。
気化メタノールおよび蒸気Ｍと合流し、そしてボイラ５
内の第２過熱器２４において更に過熱され、そしてター
ビン２５に送り込まれて該タービン２５の作動流体とな
り、発電機２６により動力が取出される。
なお、タービン２５出口のガス圧力は約７００ ｍｍＨ
ｇで、また温度は９０ ’Ｃ程度である。
ｇで、また温度は９０ ’Ｃ程度である。
これにより減圧された気化メタノールおよび蒸気Ｍは、
冷却水２７が供給される復水器２８において冷却され、
そして第３バルブ２９を通ったのち気水分離器３０にお
いてメタノール水溶液（ＣＨ３０Ｈ＋Ｈ２０）と未反応
ガス（Ｍｌ）とに分離される。
冷却水２７が供給される復水器２８において冷却され、
そして第３バルブ２９を通ったのち気水分離器３０にお
いてメタノール水溶液（ＣＨ３０Ｈ＋Ｈ２０）と未反応
ガス（Ｍｌ）とに分離される。
未反応ガス（Ｍｌ）はリサイクルコンプレッサ３１によ
り加圧されたのち再び合成塔１５に送り込まれる。
り加圧されたのち再び合成塔１５に送り込まれる。
メタノール水溶液（ＣＨ３０Ｈ＋Ｈ２０）はメタノール
ストリッパ３２に送られ、こ呈で、タービン２５から抽
気され、メタノールストリッパ３２を通って復水器２８
の上手へと流れる気化メタノールおよび蒸気Ｍにより加
熱され、そして蒸発分が、冷却水３３が供給されるコン
デンサ３４において凝縮されることにより、濃縮メタノ
ール（ＣＨ３０Ｈ）が得られる。
ストリッパ３２に送られ、こ呈で、タービン２５から抽
気され、メタノールストリッパ３２を通って復水器２８
の上手へと流れる気化メタノールおよび蒸気Ｍにより加
熱され、そして蒸発分が、冷却水３３が供給されるコン
デンサ３４において凝縮されることにより、濃縮メタノ
ール（ＣＨ３０Ｈ）が得られる。
脱気器１１の水（Ｈ２０）は本プロセスに使用されるが
、その余剰分はパージ（Ｐ）される。
、その余剰分はパージ（Ｐ）される。
上記２７〜３４により液化メタノール製造ラインを構成
する。
する。
上記実施例においてはボイラ５を貫流ボイラとしている
が、他形式のボイラとしてもよい。
が、他形式のボイラとしてもよい。
ただしプロセスより明らかなように、合成塔１５の運転
条件からボイラ５が超臨界圧となる場合は必ず貫流ボイ
ラとする必要がある。
条件からボイラ５が超臨界圧となる場合は必ず貫流ボイ
ラとする必要がある。
合成塔１５の運転条件は５０〜３００ｋｇ／ｃｒＡ、
２５０〜４００℃程度である。
２５０〜４００℃程度である。
一般にメタノールプラントでは、原料ガスが安価な場合
は低圧運転が有利となる。
は低圧運転が有利となる。
・次に本プロセスを、経済ベースである１０００Ｔ／Ｄ
プラントに適用して計算した結果を第２図のマテリアル
バランスシートに示す。
プラントに適用して計算した結果を第２図のマテリアル
バランスシートに示す。
こＳでＱｌはボイラ５での発生熱量、Ｑ２は合成塔１５
での発生熱量、（ｐは発電機端出力である。
での発生熱量、（ｐは発電機端出力である。
Ｏプロセスにおける反応式は下記の通りである。
メタノール収率・・・・・・４０％（一般には３０〜６
０％の範囲である） リサイクルラインのパージ・・・・・・なし○パワープ
ラント側の設計条件 ボイラ蒸気条件１００ ｋｇ／ｃｖｔＧ Ｘ ５１０℃
（過熱器出口） ボイラ給水温度１４０℃ ボイラ空気過剰率１．１ ボイラ効率９０％（低位基準） パワープラントとしての熱効率３２％ Ｏ備考：本マテリアルバランスによれば、タービンの作
動流体量はボイラ蒸発量に対し、約４５％程大きな値と
なるが、この有利性は考慮せずに計算した。
０％の範囲である） リサイクルラインのパージ・・・・・・なし○パワープ
ラント側の設計条件 ボイラ蒸気条件１００ ｋｇ／ｃｖｔＧ Ｘ ５１０℃
（過熱器出口） ボイラ給水温度１４０℃ ボイラ空気過剰率１．１ ボイラ効率９０％（低位基準） パワープラントとしての熱効率３２％ Ｏ備考：本マテリアルバランスによれば、タービンの作
動流体量はボイラ蒸発量に対し、約４５％程大きな値と
なるが、この有利性は考慮せずに計算した。
次にパワープラント作動状態を第３図に基づいて説明す
る。
る。
ボイラ５にて発生した燃焼ガスＧは、第１バルブ７が閉
じられ且つ開閉７ランジ部６が開放されていることから
該開閉フランジ部６を通して放出される。
じられ且つ開閉７ランジ部６が開放されていることから
該開閉フランジ部６を通して放出される。
この放出は大気であっても、次の処理プラント（脱硫、
脱硝装置等）であってもよい。
脱硝装置等）であってもよい。
脱気器１１かも給水ポンプ１７により取出された水（Ｈ
２Ｏ） は、ボイラ５内のエコノマイザ１８、蒸発部
１９、第１過熱器２０において加熱され、そして第１、
第２制御バルブ２１，２２が閉じられていることから、
開動している第４バルブ３５を有する第２バイパスライ
ン３６を通って第２過熱器２４に至り、しかるのちター
ビン２５に送り込まれる。
２Ｏ） は、ボイラ５内のエコノマイザ１８、蒸発部
１９、第１過熱器２０において加熱され、そして第１、
第２制御バルブ２１，２２が閉じられていることから、
開動している第４バルブ３５を有する第２バイパスライ
ン３６を通って第２過熱器２４に至り、しかるのちター
ビン２５に送り込まれる。
タービン２２かもの蒸気（７）は復水器２８において冷
却され、そして第３バルブ２９が閉じられていることか
ら、開動している第５バルブ３７を有する第３バイパス
ライン３８を介して脱気器１１に回収される。
却され、そして第３バルブ２９が閉じられていることか
ら、開動している第５バルブ３７を有する第３バイパス
ライン３８を介して脱気器１１に回収される。
以上述べたように本発明によると、気化メタノール製造
ラインと液化メタノール製造ラインとを使用する態勢を
取ることにより、メタノールの製造を行なうことができ
ると共に、タービンの作動により本プロセスで使用する
動力をまかなうことができ、さらにタービンの作動流体
は、気化メタノールと蒸気との合流体であることから極
めて大きなタービン出力を得ることができる。
ラインと液化メタノール製造ラインとを使用する態勢を
取ることにより、メタノールの製造を行なうことができ
ると共に、タービンの作動により本プロセスで使用する
動力をまかなうことができ、さらにタービンの作動流体
は、気化メタノールと蒸気との合流体であることから極
めて大きなタービン出力を得ることができる。
また燃焼ガスを放出し且つタービンからの蒸気を復水さ
せる態勢を取ることにより、本プロセスを単なるパワー
プラントとして使用することができる。
せる態勢を取ることにより、本プロセスを単なるパワー
プラントとして使用することができる。
図面は本発明の実施例を示し、第１図はメタノール製造
態勢でのフローシート、第２図は同マテリアルバランス
シート、第３図はパワープラント態勢でのフローシート
である。 １・・・・・・天然ガス、５・・・・・・ボイラ、９・
・・・・・冷却器、１０・・・・・・気水分離器、１１
・・・・・・脱気器、１２・・・・・・ＣＯ２抽出装置
、１５・・・・・・合成基、１６・・・・・・触媒層、
２０．２４・・・・・・過熱器、２５・・・・・・ター
ビン、２８・・・・・・復水器、３２・・・・・・メタ
ノールストリッパ２３・・・・・・第１バイパスライン
、３６・・・・・・第２バイパスライン、３８・・・・
・・第３バイパスライン。
態勢でのフローシート、第２図は同マテリアルバランス
シート、第３図はパワープラント態勢でのフローシート
である。 １・・・・・・天然ガス、５・・・・・・ボイラ、９・
・・・・・冷却器、１０・・・・・・気水分離器、１１
・・・・・・脱気器、１２・・・・・・ＣＯ２抽出装置
、１５・・・・・・合成基、１６・・・・・・触媒層、
２０．２４・・・・・・過熱器、２５・・・・・・ター
ビン、２８・・・・・・復水器、３２・・・・・・メタ
ノールストリッパ２３・・・・・・第１バイパスライン
、３６・・・・・・第２バイパスライン、３８・・・・
・・第３バイパスライン。
Claims (1)
- １ ボイラにおいて発生させた蒸気によりタービンを作
動させるパワープラントにおいて、前記ボイラにおいて
天然ガス、メタンガスなどを燃焼すべく構成すると共に
、その燃焼ガスを、放出ラインと気化メタノール製造ラ
インとに選択的に流すべく構威し、前記気化メタノール
製造ラインからの気化メタノールを前記タービンの上手
において蒸気と合流可能に構成し、さらにタービンの下
手に、蒸気復水ラインと液化メタノール製造状態とを選
択接続可能に設けたことを特徴とするメタノールを製造
可能なパワープラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8322278A JPS5828855B2 (ja) | 1978-07-07 | 1978-07-07 | メタノ−ルを製造可能なパワ−プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8322278A JPS5828855B2 (ja) | 1978-07-07 | 1978-07-07 | メタノ−ルを製造可能なパワ−プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5511517A JPS5511517A (en) | 1980-01-26 |
| JPS5828855B2 true JPS5828855B2 (ja) | 1983-06-18 |
Family
ID=13796278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8322278A Expired JPS5828855B2 (ja) | 1978-07-07 | 1978-07-07 | メタノ−ルを製造可能なパワ−プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5828855B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60128897A (ja) * | 1983-12-12 | 1985-07-09 | Tokyo Electric Co Ltd | ステツピングモ−タ駆動回路 |
| JPS60128898A (ja) * | 1983-12-12 | 1985-07-09 | Tokyo Electric Co Ltd | ステツピングモ−タ駆動回路 |
-
1978
- 1978-07-07 JP JP8322278A patent/JPS5828855B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60128897A (ja) * | 1983-12-12 | 1985-07-09 | Tokyo Electric Co Ltd | ステツピングモ−タ駆動回路 |
| JPS60128898A (ja) * | 1983-12-12 | 1985-07-09 | Tokyo Electric Co Ltd | ステツピングモ−タ駆動回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5511517A (en) | 1980-01-26 |
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