JPS5825809A - 傾斜式圧延機の圧延制御方法 - Google Patents
傾斜式圧延機の圧延制御方法Info
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- JPS5825809A JPS5825809A JP56125065A JP12506581A JPS5825809A JP S5825809 A JPS5825809 A JP S5825809A JP 56125065 A JP56125065 A JP 56125065A JP 12506581 A JP12506581 A JP 12506581A JP S5825809 A JPS5825809 A JP S5825809A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/78—Control of tube rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、傾斜式圧延機の圧延制御方決に係蒙、特に、
ｉｙネスマン穿孔機、ステイー７工ル穿孔機、円錐廖穿
孔機等０ＩＩＳ式穿孔圧逅機、或いは、エーンダータ、
リーフ等の傾斜式延伸圧延機に用いるに好適な、−一ル
と、プラグバー先端に配設され九ブッダとを有し、前記
ｐ−ル及びプラグによ〕、素材丸俸或いは厚内中空素管
會穿孔或いは減肉延伸すゐ傾斜式圧延機の圧延制御方法
の改良に関すゐ・ 近年、纏目無鯛臂のｓｉｎ工程には種々の圧延機が採用
されて−るが、その中でもマンネスマン廖孔機をはじめ
とすみ傾斜式圧延機は、重要な圧延機の一つである・こ
の傾斜式圧延機、例えばマンネスｉン廖孔機は、１１１
図及び１１１２Ｗ１に示す如く、一対の樟３！ｌ＊−ル
１０と、一対のガイドシエー１２と、前記樽彫璽−ル１
０とガイドシ＆−１２０中閤に配置畜れる、後端がプラ
グパー支持装置１４に同定支持され九プラグパー１６の
先端に配設されたプラグ１８とを有し、前記樽形ロール
ｌＯ及びプラグ１８によ〕、丸鋼片等の素材丸棒２０或
いは厚内中空素管を、穿孔用いは減肉延伸することくよ
って、中空管２ｚとするｔのでめる・前記−ｐｅｏｎ形
胃−ルｌＯは、パスラインに対して互いに同一角度傾斜
してシシ、この傾斜角度は、週常６°〜１４°とされて
いる・前記プラグパー１６０外径は、大暑すぎると圧延
後の中空管意２の内壁と焼き付暑を生じて、管材の内壁
表習性状を著しく低下畜せ、−万、小官す「ると、中空
管ＸＸＯ中でプラグバー１＠：＃ｌＩ動して、圧延材の
偏肉を増加させるばかシでなく、振動が激しい場合には
圧延不能となる場合も娶る・従って、プラグバー１６と
中空管２２内壁との空隙には最適値が存在し、実用上敷
■から十数−が適当とされて−る◎しかしながら、こｏ
＠Ｈの距離では、圧延が進行す為に従って、プラグバー
１６は、ブラダ１８側の先端から、順次、中空管震震Ｏ
ＰＩ壁からの輻射熱によって加熱畜れ、熱膨張する◎一
方、出側中空管３２の肉厚は、樽形四−ル１０とプラグ
１８のなす間隙ムによりて決意書れるＯで、長手方向Ｋ
ｉＩＩｇ−な肉厚の中空管２２を得るためには、圧延開
始から終了まで、ＩＩ＃形四−ル１０とプラグ１８の位
置関係が壷化しないことがＭましい・しかるに、前述し
えように、圧延が進行す為に従って、プラグバー１６は
、中空管２２内壁からＯ輻射熱によ）、先端側から順次
加熱畜れ熱膨張するＯで、従来のようにプラグバー支持
装置１４を固定していえ場合には、実質上のプラグ位置
が圧焉中−−ル入側をやに前進を絖けるととになる。そ
の丸め、圧延された中空管２２は、最初に圧延畜れた先
端側に比べて、後端側根薄肉とな９、長手方向に不均−
表肉厚分布を有するものとなっていた。
ｉｙネスマン穿孔機、ステイー７工ル穿孔機、円錐廖穿
孔機等０ＩＩＳ式穿孔圧逅機、或いは、エーンダータ、
リーフ等の傾斜式延伸圧延機に用いるに好適な、−一ル
と、プラグバー先端に配設され九ブッダとを有し、前記
ｐ−ル及びプラグによ〕、素材丸俸或いは厚内中空素管
會穿孔或いは減肉延伸すゐ傾斜式圧延機の圧延制御方法
の改良に関すゐ・ 近年、纏目無鯛臂のｓｉｎ工程には種々の圧延機が採用
されて−るが、その中でもマンネスマン廖孔機をはじめ
とすみ傾斜式圧延機は、重要な圧延機の一つである・こ
の傾斜式圧延機、例えばマンネスｉン廖孔機は、１１１
図及び１１１２Ｗ１に示す如く、一対の樟３！ｌ＊−ル
１０と、一対のガイドシエー１２と、前記樽彫璽−ル１
０とガイドシ＆−１２０中閤に配置畜れる、後端がプラ
グパー支持装置１４に同定支持され九プラグパー１６の
先端に配設されたプラグ１８とを有し、前記樽形ロール
ｌＯ及びプラグ１８によ〕、丸鋼片等の素材丸棒２０或
いは厚内中空素管を、穿孔用いは減肉延伸することくよ
って、中空管２ｚとするｔのでめる・前記−ｐｅｏｎ形
胃−ルｌＯは、パスラインに対して互いに同一角度傾斜
してシシ、この傾斜角度は、週常６°〜１４°とされて
いる・前記プラグパー１６０外径は、大暑すぎると圧延
後の中空管意２の内壁と焼き付暑を生じて、管材の内壁
表習性状を著しく低下畜せ、−万、小官す「ると、中空
管ＸＸＯ中でプラグバー１＠：＃ｌＩ動して、圧延材の
偏肉を増加させるばかシでなく、振動が激しい場合には
圧延不能となる場合も娶る・従って、プラグバー１６と
中空管２２内壁との空隙には最適値が存在し、実用上敷
■から十数−が適当とされて−る◎しかしながら、こｏ
＠Ｈの距離では、圧延が進行す為に従って、プラグバー
１６は、ブラダ１８側の先端から、順次、中空管震震Ｏ
ＰＩ壁からの輻射熱によって加熱畜れ、熱膨張する◎一
方、出側中空管３２の肉厚は、樽形四−ル１０とプラグ
１８のなす間隙ムによりて決意書れるＯで、長手方向Ｋ
ｉＩＩｇ−な肉厚の中空管２２を得るためには、圧延開
始から終了まで、ＩＩ＃形四−ル１０とプラグ１８の位
置関係が壷化しないことがＭましい・しかるに、前述し
えように、圧延が進行す為に従って、プラグバー１６は
、中空管２２内壁からＯ輻射熱によ）、先端側から順次
加熱畜れ熱膨張するＯで、従来のようにプラグバー支持
装置１４を固定していえ場合には、実質上のプラグ位置
が圧焉中−−ル入側をやに前進を絖けるととになる。そ
の丸め、圧延された中空管２２は、最初に圧延畜れた先
端側に比べて、後端側根薄肉とな９、長手方向に不均−
表肉厚分布を有するものとなっていた。
一方、傾斜式圧延機において、圧延中（プラグバー支持
装置の位置を炭化させて、圧延後の中空管の肉厚寸法精
度を肉上場せようとする賦与は、特開昭ｓ＄−１４９８
＄８号テ屍示さ九九ｒｓｉｗ無し管圧延機の肉厚制御方
決」等で長案窟れているが、この方法においては、圧延
中のプラグに加わるスラスト力を検出して、プラグバー
のスプリングバック量を相殺するように、プラグバー支
持装置０佼置を修正するようにしているので、プラグバ
ーの熱膨張によるプラグ位置の炭化を修正することはで
きなかった０これは、特開昭５ｌ−１３！１４１０号、
或いは、特開昭５０−１１３＄＄６号で提案されている
方法においても同様である０本発明は、前記従来の欠点
を解消するべくな畜れ九もので、圧延中のプラグバー〇
熱膨張による圧延後の中空管の長手方向肉厚分布不均一
化を防止することができ、従って、寸法精度の優れ友中
空管を得ることができる傾斜式圧延機の圧延制御方法を
提供することを目的とする・ 本発明は、四−ルと、プラグバー先端に配設されたプラ
グとを有し、前記四−ル及びプラグにより、素材丸俸或
いは厚内中空素管を穿孔或いは減肉延伸する傾斜式圧延
機の圧延制御方決において、圧延中のプラグバーの熱膨
張による実質的表プラグ位置の前進運動を＠殺するべく
、圧延進行と共にプラグバー支持装置の位置を後退させ
るようにして、前記目的を達成したｔのである。
装置の位置を炭化させて、圧延後の中空管の肉厚寸法精
度を肉上場せようとする賦与は、特開昭ｓ＄−１４９８
＄８号テ屍示さ九九ｒｓｉｗ無し管圧延機の肉厚制御方
決」等で長案窟れているが、この方法においては、圧延
中のプラグに加わるスラスト力を検出して、プラグバー
のスプリングバック量を相殺するように、プラグバー支
持装置０佼置を修正するようにしているので、プラグバ
ーの熱膨張によるプラグ位置の炭化を修正することはで
きなかった０これは、特開昭５ｌ−１３！１４１０号、
或いは、特開昭５０−１１３＄＄６号で提案されている
方法においても同様である０本発明は、前記従来の欠点
を解消するべくな畜れ九もので、圧延中のプラグバー〇
熱膨張による圧延後の中空管の長手方向肉厚分布不均一
化を防止することができ、従って、寸法精度の優れ友中
空管を得ることができる傾斜式圧延機の圧延制御方法を
提供することを目的とする・ 本発明は、四−ルと、プラグバー先端に配設されたプラ
グとを有し、前記四−ル及びプラグにより、素材丸俸或
いは厚内中空素管を穿孔或いは減肉延伸する傾斜式圧延
機の圧延制御方決において、圧延中のプラグバーの熱膨
張による実質的表プラグ位置の前進運動を＠殺するべく
、圧延進行と共にプラグバー支持装置の位置を後退させ
るようにして、前記目的を達成したｔのである。
以下本発明の詳細な説明する。プラグバーは、一般に中
空丸棒が用いられ、固定式のプラグバーの場合には、中
罠水を循環させて内面を冷却している。一方、プラグバ
ーを循環使用する場合には、グラブバー内面を水冷する
ことは技術的に困難である。プラグバー内聞冷却の有無
に拘らず、ブラダバーＯ温度は、外聞からの輻射時間が
長い程上昇する。内面冷却が行われていないプラグバー
について、温度を実測したところ、第３図に示す如くで
あり九。第３図において、破１１Ｂは、プラグバー外面
表層部分の温度、実ＩＩＣは、同じく内面表層部分の温
度、一点鎖ｉＩＤは、同じく肉厚方向の平均温度、をそ
れぞれ示すものである。第３図から明らか＆如く、プラ
グバー外面表層部分（破４１Ｂ）においては、最初急激
な温度上昇が見られるが、−？かて時間に対して［目的
な温度上昇に壷わる・これに対して、プラグバー内面表
層部分（実１１０）Ｋ訃いては、最初、温度上昇が見ら
れ表いが、中かて時間に対してはぼ［目的な温度上昇に
変わる。又、プラグパー肉厚方向の平＊ｉｉ度（一点鹸
義Ｄ）の上昇は、時間に対して最初からほところ・＠４
ｇ１Ｋ示す如くであった。第４図から明らかなように・
プラグバーの熱膨張量は、時間の２次関数で近似できる
。今、プラグバーの！ａｌｌ張係数をα（”／ｄｅｇ）
、プラグバーの任意横断ｍＫおける平均温度の上昇率を
β（ｄｅｇイ秒）、圧延材の出側速度をマ（■／秒）と
すれば、圧延開始から１秒後のプラグパー膨張量Ｊ（■
）は、次式のように表わされる。
空丸棒が用いられ、固定式のプラグバーの場合には、中
罠水を循環させて内面を冷却している。一方、プラグバ
ーを循環使用する場合には、グラブバー内面を水冷する
ことは技術的に困難である。プラグバー内聞冷却の有無
に拘らず、ブラダバーＯ温度は、外聞からの輻射時間が
長い程上昇する。内面冷却が行われていないプラグバー
について、温度を実測したところ、第３図に示す如くで
あり九。第３図において、破１１Ｂは、プラグバー外面
表層部分の温度、実ＩＩＣは、同じく内面表層部分の温
度、一点鎖ｉＩＤは、同じく肉厚方向の平均温度、をそ
れぞれ示すものである。第３図から明らか＆如く、プラ
グバー外面表層部分（破４１Ｂ）においては、最初急激
な温度上昇が見られるが、−？かて時間に対して［目的
な温度上昇に壷わる・これに対して、プラグバー内面表
層部分（実１１０）Ｋ訃いては、最初、温度上昇が見ら
れ表いが、中かて時間に対してはぼ［目的な温度上昇に
変わる。又、プラグパー肉厚方向の平＊ｉｉ度（一点鹸
義Ｄ）の上昇は、時間に対して最初からほところ・＠４
ｇ１Ｋ示す如くであった。第４図から明らかなように・
プラグバーの熱膨張量は、時間の２次関数で近似できる
。今、プラグバーの！ａｌｌ張係数をα（”／ｄｅｇ）
、プラグバーの任意横断ｍＫおける平均温度の上昇率を
β（ｄｅｇイ秒）、圧延材の出側速度をマ（■／秒）と
すれば、圧延開始から１秒後のプラグパー膨張量Ｊ（■
）は、次式のように表わされる。
Ｊ ；ｆ ” ／ ｖ ｔ ｄ ｔ １α／ｖｔ” −
−−−−−−（１）従って、平均温度の上昇率β、圧延
材の出何達度マが共に定数である場合には、膨張量Ｊが
時間０２次関数となって実測例と一致する。この場合に
は、圧延の進行とともに、（１）式で算出されるに等し
い量だけプラグパー支持装置を連続的に後退洛せれば、
プラグパーの熱膨張量を相殺して、実質的なプラグ位置
を不変に保っことができる０よ炒一般的には、平均温度
の上昇率β、圧延材のｔＩｊＩ側達度マは、いずれも時
間ｔの関数であるので、前出（１）式は次式で示す如く
となる０１＝兜α・１（１）・マ（１）・ｔｄｔ−・・
−・−・（２１従って１この（２）式で算出されるに等
しい量だけプラグ−支持装置を連続的に後退させれば良
い◎以下図面を参照して、本発＃ｉＫ係る圧延制御方決
が採用された傾斜式圧延機の圧延制御装置の実施例を詳
ｍ＜＊明する。
−−−−−−（１）従って、平均温度の上昇率β、圧延
材の出何達度マが共に定数である場合には、膨張量Ｊが
時間０２次関数となって実測例と一致する。この場合に
は、圧延の進行とともに、（１）式で算出されるに等し
い量だけプラグパー支持装置を連続的に後退洛せれば、
プラグパーの熱膨張量を相殺して、実質的なプラグ位置
を不変に保っことができる０よ炒一般的には、平均温度
の上昇率β、圧延材のｔＩｊＩ側達度マは、いずれも時
間ｔの関数であるので、前出（１）式は次式で示す如く
となる０１＝兜α・１（１）・マ（１）・ｔｄｔ−・・
−・−・（２１従って１この（２）式で算出されるに等
しい量だけプラグ−支持装置を連続的に後退させれば良
い◎以下図面を参照して、本発＃ｉＫ係る圧延制御方決
が採用された傾斜式圧延機の圧延制御装置の実施例を詳
ｍ＜＊明する。
本実施例は、第５＠Ｉに示す如く、樽形ロール１Ｇ。
プラグパー支持装置１４、プラグバー１６、プラグ１８
、及び、減速機３０を介して前記樽形ロールＬｏｔ−１
１転駆動する主電動機３２を有してなる従来と同様のマ
ンネスマン穿孔機において、主電動機制御装置３４と、
樽形−−ル１０の両端に配設畜れた、ロードセル等の荷
重検出器３６と、該荷重検出器３６の出力からロール荷
重を測定する藁−ル荷重測定装置３８と、プラグバー支
持装置１４とプラグバー１６０間に配設され九、ロード
セル等の荷重検出器４０と、該荷重検出１１４Ｇの出力
に応じてプラグパーの荷重を検出するプラグバー荷重測
定装置４２と、出側中空管２２の長石を測定する出側管
材長さ測定装置４４と、前記プラグバー支持装置１４の
位置を制御するためのプラグバー支持装置位置制御装置
４６と、前記各測定装置の出力ＫＦ６Ｂて、圧延中のプ
ラグパー１６Ｃ）熱膨張による実質的なプラグ位置の前
進運動を相殺するべく、圧延進行とともに、前記プラグ
バー支持装置位置制御装置４６を介して〜前記プラグパ
ー支持装置１４０位置を連続的に後退させる主演算装置
４８と、を備えたものである。
、及び、減速機３０を介して前記樽形ロールＬｏｔ−１
１転駆動する主電動機３２を有してなる従来と同様のマ
ンネスマン穿孔機において、主電動機制御装置３４と、
樽形−−ル１０の両端に配設畜れた、ロードセル等の荷
重検出器３６と、該荷重検出器３６の出力からロール荷
重を測定する藁−ル荷重測定装置３８と、プラグバー支
持装置１４とプラグバー１６０間に配設され九、ロード
セル等の荷重検出器４０と、該荷重検出１１４Ｇの出力
に応じてプラグパーの荷重を検出するプラグバー荷重測
定装置４２と、出側中空管２２の長石を測定する出側管
材長さ測定装置４４と、前記プラグバー支持装置１４の
位置を制御するためのプラグバー支持装置位置制御装置
４６と、前記各測定装置の出力ＫＦ６Ｂて、圧延中のプ
ラグパー１６Ｃ）熱膨張による実質的なプラグ位置の前
進運動を相殺するべく、圧延進行とともに、前記プラグ
バー支持装置位置制御装置４６を介して〜前記プラグパ
ー支持装置１４０位置を連続的に後退させる主演算装置
４８と、を備えたものである。
以下作用を脱明する。このような制御装置において、出
側材料速度マは、穿孔効率４、冒−ル有効径Ｄｌｘ四−
ル傾斜角ｒ１四−ル回転数Ｎ凰を用いて、次式によ）算
出される。
側材料速度マは、穿孔効率４、冒−ル有効径Ｄｌｘ四−
ル傾斜角ｒ１四−ル回転数Ｎ凰を用いて、次式によ）算
出される。
ｙ＝ｇｓｙｓＤ１５ｓｂｓｌ ｍＮＢ ＝・”・・・（
３）ここで、穿孔効率マは素材の材質、温度等の素材条
件１人側聞側での外径、肉厚等のパススケジエール条件
、及び、胃−ル傾斜角、プラグ位置等の圧延条件によっ
て真なる定数で、各条件毎に〜予め主演算装置４８に記
憶されている。
３）ここで、穿孔効率マは素材の材質、温度等の素材条
件１人側聞側での外径、肉厚等のパススケジエール条件
、及び、胃−ル傾斜角、プラグ位置等の圧延条件によっ
て真なる定数で、各条件毎に〜予め主演算装置４８に記
憶されている。
穿孔に際しては、まず、四ットー零目Ｏ材料が樽形Ｉ−
ルＩＯＫ噛み込むと同時に、主電導機制御装置３４から
は、実績電流値と四−ル回転数が、時々刻々主演算装置
４８に入力され、−−ル荷重測定装置３８から杜、実績
ロール荷重が時々刻々主演算装置４８に入力され、プラ
グバー荷重測定装置４２からは、実績プラグバー荷重が
一時々刻々主演算装置４８に入力される。この状態は、
材料が＊形ロール１０を尻抜けるまで続けられる〇主演
算装置４８は、上記諸情報に基づいて、前出（３）式に
よ）出側材料速度Ｖを算出し、前出（１）弐によシ時々
刻々のプラグバー膨張量を計算する・計算結果はプラグ
バー支持装置位置制御装置４６に出力され、このプラグ
バー支持装置位置制御装置４６により、プラグバー支持
装置１４の位置が、材料が樽形レール１０を尻抜けるま
で、圧延進行と共に連続的に後退される。
ルＩＯＫ噛み込むと同時に、主電導機制御装置３４から
は、実績電流値と四−ル回転数が、時々刻々主演算装置
４８に入力され、−−ル荷重測定装置３８から杜、実績
ロール荷重が時々刻々主演算装置４８に入力され、プラ
グバー荷重測定装置４２からは、実績プラグバー荷重が
一時々刻々主演算装置４８に入力される。この状態は、
材料が＊形ロール１０を尻抜けるまで続けられる〇主演
算装置４８は、上記諸情報に基づいて、前出（３）式に
よ）出側材料速度Ｖを算出し、前出（１）弐によシ時々
刻々のプラグバー膨張量を計算する・計算結果はプラグ
バー支持装置位置制御装置４６に出力され、このプラグ
バー支持装置位置制御装置４６により、プラグバー支持
装置１４の位置が、材料が樽形レール１０を尻抜けるま
で、圧延進行と共に連続的に後退される。
〜
材料の樽形−一ル１０への噛み込み（ロードオン）、又
は、樽形−−ル１０からの尻抜け（ロードオフ）時刻は
、主電動機制御装置３４出力の実績電流値、及び、荷重
測定装置３８．４２出力の実績荷重値によって知ること
ができる◎又、出側管材長１１１ＩＩ定装置４４によっ
て得られる実績伸ばし長石の測定結果をＬとすれば、実
績圧延時間ｔ′から、実績出側材料速度マ′が次式によ
り算出で暑る・ マ’＝ Ｌ ・・・・−・・−・（４）ｐ この（４）式を前出（３）弐に代入すると、実績穿孔効
率マ′が次式で算出できる。
は、樽形−−ル１０からの尻抜け（ロードオフ）時刻は
、主電動機制御装置３４出力の実績電流値、及び、荷重
測定装置３８．４２出力の実績荷重値によって知ること
ができる◎又、出側管材長１１１ＩＩ定装置４４によっ
て得られる実績伸ばし長石の測定結果をＬとすれば、実
績圧延時間ｔ′から、実績出側材料速度マ′が次式によ
り算出で暑る・ マ’＝ Ｌ ・・・・−・・−・（４）ｐ この（４）式を前出（３）弐に代入すると、実績穿孔効
率マ′が次式で算出できる。
マ’＝ ｖ’／ （π＠ＤＩ １１ ｓｉｎ ｆ ＩＩ
Ｎｍ ） ・” −・・・（５）従って、四ット２本目
以降控、この実績穿孔効率マ′を用いて次材の出側材料
速度を予測するととによ）、員傭管材の肉厚寸法精度を
更に向上させることがで亀る。
Ｎｍ ） ・” −・・・（５）従って、四ット２本目
以降控、この実績穿孔効率マ′を用いて次材の出側材料
速度を予測するととによ）、員傭管材の肉厚寸法精度を
更に向上させることがで亀る。
ｔｋｓ？前記実施例は、本ＩＡ明を、マンネスマン穿孔
機に適用し丸ものであるが、本発＠Ｏ遺用範圃社これＫ
ｌｉ％ｉされず、ステイー７工ル穿孔機、円錐形穿孔機
等の他の傾斜式穿孔圧延機、及び、工四ングータ、リー
ラ等の傾斜式延伸圧延機にも同様に適用で暑る。
機に適用し丸ものであるが、本発＠Ｏ遺用範圃社これＫ
ｌｉ％ｉされず、ステイー７工ル穿孔機、円錐形穿孔機
等の他の傾斜式穿孔圧延機、及び、工四ングータ、リー
ラ等の傾斜式延伸圧延機にも同様に適用で暑る。
以上説明した選り、本発明によれば、圧延中のプラグバ
ーの熱膨張による圧延後の中空管の長手方向肉厚分布不
均一化を防止することができ、従って、寸法精度の優れ
喪中空管を得ることができるという優れた効果を有する
・ 発＃Ｉｓ等が、圧延後の中空管における肉厚分布を測定
したところ、従来の圧延制御方決による場合は、第＠Ｉ
Ｉ（Ａ）Ｋ示す如くであったＯＫ対し、本発明の圧延制
御方法による場合には、第６図＠に示す如くとなり、本
発明法による場合は、従来法による場合に比べて、管材
長手方向の偏肉が減少し、肉厚寸法精度が大幅に向上し
ていることが確認できた〇
ーの熱膨張による圧延後の中空管の長手方向肉厚分布不
均一化を防止することができ、従って、寸法精度の優れ
喪中空管を得ることができるという優れた効果を有する
・ 発＃Ｉｓ等が、圧延後の中空管における肉厚分布を測定
したところ、従来の圧延制御方決による場合は、第＠Ｉ
Ｉ（Ａ）Ｋ示す如くであったＯＫ対し、本発明の圧延制
御方法による場合には、第６図＠に示す如くとなり、本
発明法による場合は、従来法による場合に比べて、管材
長手方向の偏肉が減少し、肉厚寸法精度が大幅に向上し
ていることが確認できた〇
ｊｌｌｌ！Ｉは、マンネスマン穿孔機における従来の穿
孔圧延状態を示す縦断ａｍ、蕗２図は、第１図のＩｆ−
Ｉ［１１１に沿う横断ｍｗＪ％菖３図は、本発ｑｔｖ原
理をＩＢ！明するための、圧延中のプラグバ一温度の上
昇状態を示すｍ図、第４図は、同じく、圧延中のプラグ
バーの熱膨張量の変化状態を示す線図、第５図は、本発
＠に係為圧延制御方法が採用畜れた、マンネスマン穿孔
機の圧延制御装置の実瑚例の構成を示す、一部断園図を
含むブロック線図、第６図（８）、０は、それぞれ、従
来法及び本発明法による圧延後の中空管における肉厚分
布の一例を示す線図である。 １Ｇ−樽形は−ル、 １４−プラグバー支持装置、１６・−プラグバー、１８
−・ブラダ、２０−・素材丸棒、２２−・・中空管、４
４−−・出傭管材長さ測定装置、 ４６・・・プラグバー支持装置位置制御装置、４８−主
演算装置０ 代理人 高 矢 論 （ＰＬか１名） 第 ｌ 図 第 ３ 図 第４ 図 第 ６ 図
孔圧延状態を示す縦断ａｍ、蕗２図は、第１図のＩｆ−
Ｉ［１１１に沿う横断ｍｗＪ％菖３図は、本発ｑｔｖ原
理をＩＢ！明するための、圧延中のプラグバ一温度の上
昇状態を示すｍ図、第４図は、同じく、圧延中のプラグ
バーの熱膨張量の変化状態を示す線図、第５図は、本発
＠に係為圧延制御方法が採用畜れた、マンネスマン穿孔
機の圧延制御装置の実瑚例の構成を示す、一部断園図を
含むブロック線図、第６図（８）、０は、それぞれ、従
来法及び本発明法による圧延後の中空管における肉厚分
布の一例を示す線図である。 １Ｇ−樽形は−ル、 １４−プラグバー支持装置、１６・−プラグバー、１８
−・ブラダ、２０−・素材丸棒、２２−・・中空管、４
４−−・出傭管材長さ測定装置、 ４６・・・プラグバー支持装置位置制御装置、４８−主
演算装置０ 代理人 高 矢 論 （ＰＬか１名） 第 ｌ 図 第 ３ 図 第４ 図 第 ６ 図
Claims (1)
- 値） −一ルと、プラグパー先端に配設畜れたプラグと
を有し、前記讐−ル及びプラグによル、素材丸欅或いは
厚内中空素管を穿孔或いは減肉延伸する傾斜式圧延機Ｋ
ＪＩＰ−て、圧延中のプラグバーＯＷ＆膨張によみ実質
的なブラダ位置の前進運動を積段するべく、圧電進行と
共にプラグパー支持装置０僚置を後退させ為よ５Ｋした
ことｔ一時機とすゐ傾一式圧延ｌｌｌ０圧延制御万決・
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56125065A JPS5825809A (ja) | 1981-08-10 | 1981-08-10 | 傾斜式圧延機の圧延制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56125065A JPS5825809A (ja) | 1981-08-10 | 1981-08-10 | 傾斜式圧延機の圧延制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5825809A true JPS5825809A (ja) | 1983-02-16 |
| JPS6111129B2 JPS6111129B2 (ja) | 1986-04-01 |
Family
ID=14900945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56125065A Granted JPS5825809A (ja) | 1981-08-10 | 1981-08-10 | 傾斜式圧延機の圧延制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825809A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2586368A1 (fr) * | 1985-08-24 | 1987-02-27 | Kocks Technik | Procede pour le laminage de tube, dans lequel le produit est lamine sur la tete d'un mandrin de laminage |
| WO2021043374A1 (de) * | 2019-09-05 | 2021-03-11 | Sms Group Gmbh | Schrägwalzaggregat sowie verfahren zum anstellen des walzkalibers eines schrägwalzaggregats |
-
1981
- 1981-08-10 JP JP56125065A patent/JPS5825809A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2586368A1 (fr) * | 1985-08-24 | 1987-02-27 | Kocks Technik | Procede pour le laminage de tube, dans lequel le produit est lamine sur la tete d'un mandrin de laminage |
| WO2021043374A1 (de) * | 2019-09-05 | 2021-03-11 | Sms Group Gmbh | Schrägwalzaggregat sowie verfahren zum anstellen des walzkalibers eines schrägwalzaggregats |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6111129B2 (ja) | 1986-04-01 |
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