JPS61172603A - 厚板圧延法 - Google Patents
厚板圧延法Info
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- JPS61172603A JPS61172603A JP1491785A JP1491785A JPS61172603A JP S61172603 A JPS61172603 A JP S61172603A JP 1491785 A JP1491785 A JP 1491785A JP 1491785 A JP1491785 A JP 1491785A JP S61172603 A JPS61172603 A JP S61172603A
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
- B21B37/26—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme for obtaining one strip having successive lengths of different constant thickness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/06—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing in a non-continuous process, e.g. triplet mill, reversing mill
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/02—Transverse dimensions
- B21B2261/04—Thickness, gauge
- B21B2261/05—Different constant thicknesses in one rolled product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明は、長手方向中間部から板厚が異なった差厚圧延
材の圧延方法に関するものである。
材の圧延方法に関するものである。
（ロ）従来技術
従来、厚板圧延は受注生産であり、その製品寸法は多種
多様に変化している。そのため、圧延に際しては、極力
歩留が最大となるように。
多様に変化している。そのため、圧延に際しては、極力
歩留が最大となるように。
板厚幅、長さ、規格等の同性質をもつ製品を複数枚取り
合せて単一の圧延材を成形し、圧延後この圧延材を剪断
ラインで必要寸法に切断して製品としていた。
合せて単一の圧延材を成形し、圧延後この圧延材を剪断
ラインで必要寸法に切断して製品としていた。
しかし、このような取り合せを行なっても、必ずしも歩
留が最大になるとは限らず、小寸法の圧延材が発生する
ことがしばしばある。このため、性質（特に板厚）の異
なる製品を取り合せ℃第３図に示すような長手方向中間
部から板厚の異なった差厚圧延材を圧延することが行わ
れている。
留が最大になるとは限らず、小寸法の圧延材が発生する
ことがしばしばある。このため、性質（特に板厚）の異
なる製品を取り合せ℃第３図に示すような長手方向中間
部から板厚の異なった差厚圧延材を圧延することが行わ
れている。
このような差厚圧延材を製造する方法としては次のよう
なものがある。
なものがある。
α、所定長さ１１まで圧延した後、ロールを逆回転させ
る中途噛戻し方法。
る中途噛戻し方法。
ｂ、所定長さ！、まで圧延した後、ロール開度を急速開
放または閉とするロール開度変更方法。
放または閉とするロール開度変更方法。
αの方法においては、第３図に示すような差厚圧延材を
製造する場合、ロールを逆回転させるタイミングさえ適
切ならば、特に問題は少ない。しかし、第４図囚、ノ）
に示すように板厚の差が複数箇所で発生する場合には、
圧延能率は悪くなる。さらに、第５図および第４図（Ｏ
に示すよ５Ｋ、板厚の大きい部分間に薄い部分があるよ
うな差厚圧延材では圧延が不可能となる。
製造する場合、ロールを逆回転させるタイミングさえ適
切ならば、特に問題は少ない。しかし、第４図囚、ノ）
に示すように板厚の差が複数箇所で発生する場合には、
圧延能率は悪くなる。さらに、第５図および第４図（Ｏ
に示すよ５Ｋ、板厚の大きい部分間に薄い部分があるよ
うな差厚圧延材では圧延が不可能となる。
ｂの方法においては、前記のような差厚圧延材の圧延が
可能である。しかし、この方法は圧延途中でロール開度
を変更するために、第３図に示す差厚部分（Δｌ）が長
くなる欠点がある。
可能である。しかし、この方法は圧延途中でロール開度
を変更するために、第３図に示す差厚部分（Δｌ）が長
くなる欠点がある。
この差厚部分を極力短か（することが歩留向上の観点か
らも望ましいことである。短くする手段としては、次の
ことが考えられる。
らも望ましいことである。短くする手段としては、次の
ことが考えられる。
１、ロール開度の速度を早くするために、応答性のすぐ
れた油圧シリンダを用いる。
れた油圧シリンダを用いる。
１１、ロール開度変更時、圧延速度を遅くする。
ｉｉｉ、 ｉと１１とを組み合せる。
１の手段では、油圧シリンダの特徴として第６図に示す
ように、ロール・キ゛ヤツプの開閉でシリンダスピード
が異なる。１１の手段では、バックアップ・ロールにモ
ーボイル式油膜軸受を用いた一般的な圧延機において油
膜切れが生じ、油膜焼付けを起すため、第７図に示すよ
うに高荷重の低速圧延（バックアップ・ロールの１１転
数で１２ｒｐｍ以下）に耐えることができない。
ように、ロール・キ゛ヤツプの開閉でシリンダスピード
が異なる。１１の手段では、バックアップ・ロールにモ
ーボイル式油膜軸受を用いた一般的な圧延機において油
膜切れが生じ、油膜焼付けを起すため、第７図に示すよ
うに高荷重の低速圧延（バックアップ・ロールの１１転
数で１２ｒｐｍ以下）に耐えることができない。
このような低速圧延にも耐えうるころがり軸受を用いた
圧延機として、本出願人は先に特願昭５８−１５３４５
４号に開示した。しかし、この軸受を用いた圧延機で差
厚圧延材を圧延しても次のような問題点が残った。つま
り、ロール開度変更にともない、急激な荷重変動が生じ
、差厚部分（Δｌ）で幅方向の板厚（板クラウン）が変
化し、平坦度が悪化し、圧延を困難にする。
圧延機として、本出願人は先に特願昭５８−１５３４５
４号に開示した。しかし、この軸受を用いた圧延機で差
厚圧延材を圧延しても次のような問題点が残った。つま
り、ロール開度変更にともない、急激な荷重変動が生じ
、差厚部分（Δｌ）で幅方向の板厚（板クラウン）が変
化し、平坦度が悪化し、圧延を困難にする。
この傾向は、特に板厚の薄いもの（ｔ＝１０ｓｍ以下）
に著しく、薄物の差厚圧延材の製造は困難であった。
に著しく、薄物の差厚圧延材の製造は困難であった。
最近では、前記のように圧延後の差厚圧延材は所定寸法
（各々の板厚）に切断して製品とする他に、差厚圧延材
のままで製品として使用される場合がある。このような
場合、平坦度が悪ければ、以後の矯正も困難となるなど
の問題がある。
（各々の板厚）に切断して製品とする他に、差厚圧延材
のままで製品として使用される場合がある。このような
場合、平坦度が悪ければ、以後の矯正も困難となるなど
の問題がある。
（ハ）発明が解決しようとする問題点
本発明が解決しようとする問題点は、圧延途中で圧延機
のロール開度を変更して差厚圧延材を製造するに当り、
平坦度および歩留のすぐれた成品を得ることができる圧
延方法を提供することにある。
のロール開度を変更して差厚圧延材を製造するに当り、
平坦度および歩留のすぐれた成品を得ることができる圧
延方法を提供することにある。
に）問題点を解決するための手段
本発明の圧延方法においては、ロール・クラウン制御機
能（例えば、公知のロール・ベンダ、または油圧によっ
てロール外表面が膨張可能に構成された可変クラウン・
ロール）を有するとともに、バックアップ・ロールの軸
受には高荷重の低速圧延にも耐えうろことができるころ
がり軸受で構成した厚板圧延機を用いて実施する。
能（例えば、公知のロール・ベンダ、または油圧によっ
てロール外表面が膨張可能に構成された可変クラウン・
ロール）を有するとともに、バックアップ・ロールの軸
受には高荷重の低速圧延にも耐えうろことができるころ
がり軸受で構成した厚板圧延機を用いて実施する。
このような厚板圧延機を用いて次のようにして差厚圧延
を行う。すなわち、本発明の方法は、ロール・クラウン
制御機能を有し、かつ、そのロールの軸受にころがり軸
受を用いた厚板圧延機で、圧延途中でロール開度を変更
して圧延材の長手方向中間部から板厚が異なる差厚圧延
材を圧延するに際し、前記ロール開度変更時においては
２ Ｏｒｐｍ以下のロール回転数にするとともに、ロー
ル開度変更にともなう荷重変動に応じてロール・クラウ
ンを制御しつつ圧延することを特徴とする。
を行う。すなわち、本発明の方法は、ロール・クラウン
制御機能を有し、かつ、そのロールの軸受にころがり軸
受を用いた厚板圧延機で、圧延途中でロール開度を変更
して圧延材の長手方向中間部から板厚が異なる差厚圧延
材を圧延するに際し、前記ロール開度変更時においては
２ Ｏｒｐｍ以下のロール回転数にするとともに、ロー
ル開度変更にともなう荷重変動に応じてロール・クラウ
ンを制御しつつ圧延することを特徴とする。
（ホ）実 施 例
第１図は、本発明の差厚圧延材の圧延方法を概略的に示
す。通常どおりに加熱後の鋼片を圧延して板厚１０（１
，と等しいかまたはこれより大きい厚み）の先端から後
端まで同一厚の圧延材ｌとする（第１図囚）。次に、ロ
ール開度を圧延材の板厚がｔｌ となるような開直にす
るとともに、ロール回転数を通常通り（５０〜８０ ｒ
ｐｍ）として、先端から圧延を行い、ＬＴの長さまで圧
延をする（第１図［Ｆ］））。ＬＴの長さまで圧延が進
んだ時点で、ロール回転数が２０ｒｐｍ以下の低速圧延
を行うとともに、ロール開度を圧延材の板厚が１０（た
だし、１．＝１．の場合、以後は空パスとなる。）また
は板厚が１．（ただし、ｔｏ〉ｔ、の場合、以後はｔｏ
からｔ、まで減厚される。）となるような開直に広げる
（第１図８）。
す。通常どおりに加熱後の鋼片を圧延して板厚１０（１
，と等しいかまたはこれより大きい厚み）の先端から後
端まで同一厚の圧延材ｌとする（第１図囚）。次に、ロ
ール開度を圧延材の板厚がｔｌ となるような開直にす
るとともに、ロール回転数を通常通り（５０〜８０ ｒ
ｐｍ）として、先端から圧延を行い、ＬＴの長さまで圧
延をする（第１図［Ｆ］））。ＬＴの長さまで圧延が進
んだ時点で、ロール回転数が２０ｒｐｍ以下の低速圧延
を行うとともに、ロール開度を圧延材の板厚が１０（た
だし、１．＝１．の場合、以後は空パスとなる。）また
は板厚が１．（ただし、ｔｏ〉ｔ、の場合、以後はｔｏ
からｔ、まで減厚される。）となるような開直に広げる
（第１図８）。
このロール開度変更時は、前記のようにロール回転数を
２ Ｏｒｐｍ以下とするとともに、所定のロール開度と
なるまでは、荷重変動に応じてロール・クラウンすなわ
ち板幅方向の板厚変動が生じないように制御する。所定
開度となった以後は、ロール回転数を通常に戻して後端
まで６圧延し差厚圧延材を成形する（第１図０）。
２ Ｏｒｐｍ以下とするとともに、所定のロール開度と
なるまでは、荷重変動に応じてロール・クラウンすなわ
ち板幅方向の板厚変動が生じないように制御する。所定
開度となった以後は、ロール回転数を通常に戻して後端
まで６圧延し差厚圧延材を成形する（第１図０）。
本発明において、ロール開度変更時のロール回転数を２
Ｏｒｐｍ以下としたのは、圧延速度を遅くすることＫ
より、極力差厚部分（Δｌ）の長さを短くするためであ
る。２０ｒｐｍを超えると、ロール開度に要する時間内
に圧延材の進む距離が長くなり、差厚部分（Δｌ）が長
（なり、歩留が悪化する。このロール回転数の変更は前
記圧延材先端からＬＴの長さまで圧延されれば、変更を
行う。ＬＴの長さＫなった時点でただちに変更すること
は応答性の漉で困難であるため、ＬＴとなる少し手前（
ＬＴ−Ｘ） の時点で、変更することが好ましい。こ
のＸの長さは演算速度、センサなどの応答遅れを考慮し
て決定すればよい。
Ｏｒｐｍ以下としたのは、圧延速度を遅くすることＫ
より、極力差厚部分（Δｌ）の長さを短くするためであ
る。２０ｒｐｍを超えると、ロール開度に要する時間内
に圧延材の進む距離が長くなり、差厚部分（Δｌ）が長
（なり、歩留が悪化する。このロール回転数の変更は前
記圧延材先端からＬＴの長さまで圧延されれば、変更を
行う。ＬＴの長さＫなった時点でただちに変更すること
は応答性の漉で困難であるため、ＬＴとなる少し手前（
ＬＴ−Ｘ） の時点で、変更することが好ましい。こ
のＸの長さは演算速度、センサなどの応答遅れを考慮し
て決定すればよい。
第２図は、本発明を実施するための制御装置の概略構成
を示す。ロール開度をｔ、の板厚になるような開度とし
た後、最終パスにおいて圧延材先端より圧延を行う。圧
延材先端がロールに噛み込むと、圧延機２の荷重計３に
よってその荷重が検出され、演算装置４に入力される。
を示す。ロール開度をｔ、の板厚になるような開度とし
た後、最終パスにおいて圧延材先端より圧延を行う。圧
延材先端がロールに噛み込むと、圧延機２の荷重計３に
よってその荷重が検出され、演算装置４に入力される。
この荷重が検出された時点より、圧延機２の回転計（Ｐ
ＬＯ）５のパルス信号が演算装置４に入力され、カウン
トが開始される。
ＬＯ）５のパルス信号が演算装置４に入力され、カウン
トが開始される。
演算装置４では、このパルス信号より下記（１）式より
圧延長さを算出する。主ロールの回転計５のロール１回
転当りの発生パルスをＰｒ （パルス数／回転数）、
先進率をψとすると、現在圧延されている圧延材先端（
噛込み）からの距離ｌは次式（１）で表される。
圧延長さを算出する。主ロールの回転計５のロール１回
転当りの発生パルスをＰｒ （パルス数／回転数）、
先進率をψとすると、現在圧延されている圧延材先端（
噛込み）からの距離ｌは次式（１）で表される。
！＝Ｎｘ（１＋ψ）×２πＲ／ＰＲ・・・（１）Ｎ：噛
込み時から計数を開始したパルスのカウント値 上記（１）式のノがＬＴ、厳密には（ＬＴ−Ｘ） と
なった時点で、ロール駆動制御装置６および圧下制御装
置７へ出力し、ロール回転数を２０ｒｐｍ以下にし、ロ
ール開度を変更する。
込み時から計数を開始したパルスのカウント値 上記（１）式のノがＬＴ、厳密には（ＬＴ−Ｘ） と
なった時点で、ロール駆動制御装置６および圧下制御装
置７へ出力し、ロール回転数を２０ｒｐｍ以下にし、ロ
ール開度を変更する。
圧下装置制御装置７では、下記の（２）式より求められ
たロール・ギャップ変更量ΔＳとなるように圧下装置を
作動させる。第３図に示すように、板厚差Δ１ ＝ １
．−１１を得るために必要なロール・ギャップΔＳは次
のよ５１Ｃして求められる。
たロール・ギャップ変更量ΔＳとなるように圧下装置を
作動させる。第３図に示すように、板厚差Δ１ ＝ １
．−１１を得るために必要なロール・ギャップΔＳは次
のよ５１Ｃして求められる。
ミル剛性をＭ（ｔｏｎ）、材料の塑性定数なＱ、移動さ
せるロール・ギャップΔＳ （ｍ、実際の材料の厚み偏
差なΔｈ（−とする。
せるロール・ギャップΔＳ （ｍ、実際の材料の厚み偏
差なΔｈ（−とする。
Δｈ＝Δｔとすれば、（２）式より
このロール会ギャップΔＳおよびロール回転数変更開始
時点から、演算装置４では、荷重計３から検出された荷
重より、ロール開度変更にともなう荷重変動量Δｐを下
記（４）式より求め、板クラウンが変化しないように荷
重変動量を消去するのに必要なロール・クラウン変化量
を算出し、ＶＣ圧力制御装置８またはベンダ圧力制御装
置９等のクラウン制御装置１０に出力される。
時点から、演算装置４では、荷重計３から検出された荷
重より、ロール開度変更にともなう荷重変動量Δｐを下
記（４）式より求め、板クラウンが変化しないように荷
重変動量を消去するのに必要なロール・クラウン変化量
を算出し、ＶＣ圧力制御装置８またはベンダ圧力制御装
置９等のクラウン制御装置１０に出力される。
前記荷重変動量Δｐは下記（４）式で表される。
この荷重変動量Δｐにより、発生するクラウン変化量Δ
Ｃｒは下記（５）式より求められる。
Ｃｒは下記（５）式より求められる。
ΔＣｒ＝α・Δｐ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（５）ただし、α＝、ｆ （ｗ、 ｔ
、 Ｔ）Ｗ：板幅（− ｔ：板厚（− Ｔ：圧延機の温度（’Ｃ） したがって、クラウン制御装置１０では、ＶＣロールま
たはロール・ペンダにこのΔＣｒを消去するのに必要な
圧力を作動させる。
・・・・・・・・（５）ただし、α＝、ｆ （ｗ、 ｔ
、 Ｔ）Ｗ：板幅（− ｔ：板厚（− Ｔ：圧延機の温度（’Ｃ） したがって、クラウン制御装置１０では、ＶＣロールま
たはロール・ペンダにこのΔＣｒを消去するのに必要な
圧力を作動させる。
例工ば、ＶＣロールにおいては、ΔＣｒを消去するのに
必要なＶＣ油圧圧力なΔＰｖｃとすれば、下記（６）式
で表すことができる。
必要なＶＣ油圧圧力なΔＰｖｃとすれば、下記（６）式
で表すことができる。
ΔＰｖｃ＝ΔＣｒ・β ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（６）ただし、β＝ｆ（ｗ、ｐ） よって、差厚部分ではΔＰｖｃ だけ圧力変化を生シサ
せて、ロール・クラウンを補正する。
・・・・・（６）ただし、β＝ｆ（ｗ、ｐ） よって、差厚部分ではΔＰｖｃ だけ圧力変化を生シサ
せて、ロール・クラウンを補正する。
以上の説明では、第３図に示すように２種類の板厚の異
なる差厚圧延材でロール開度を開放して製造する場合に
ついて述べたが、第５図に示すように、先後端が厚く中
間部が薄い差厚圧延材、すなわち、圧延途中でロール開
度を広げたり狭くしたりするような差厚圧延機において
も基本的には前記と同様であるが、下記の点で注意する
必要がある。
なる差厚圧延材でロール開度を開放して製造する場合に
ついて述べたが、第５図に示すように、先後端が厚く中
間部が薄い差厚圧延材、すなわち、圧延途中でロール開
度を広げたり狭くしたりするような差厚圧延機において
も基本的には前記と同様であるが、下記の点で注意する
必要がある。
例えば、差厚圧延材のまま最終成品となり、差厚部分Δ
ＬＴおよびΔＬＢ（第５図）を等しくする必要があるも
の、またはこの差厚部分を等しくして歩留を向上させる
場合、先端側の差厚部ΔＬＴおよび後端部の差厚部ΔＬ
Ｂ、すなわちロール開度の開または閉時、同一条件で圧
延しても、その長さは等しくならない。その理由は、第
６図に示すように、ロール・ギャップ開放時と閉鎖時で
は、油圧シリンダの作動速度も異なるためである。
ＬＴおよびΔＬＢ（第５図）を等しくする必要があるも
の、またはこの差厚部分を等しくして歩留を向上させる
場合、先端側の差厚部ΔＬＴおよび後端部の差厚部ΔＬ
Ｂ、すなわちロール開度の開または閉時、同一条件で圧
延しても、その長さは等しくならない。その理由は、第
６図に示すように、ロール・ギャップ開放時と閉鎖時で
は、油圧シリンダの作動速度も異なるためである。
この両差厚部ΔＬＴおよびΔＬＢ の長さを等しくする
ためＫは、ΔＬＴの圧延時とΔＬＢの圧延時との油圧シ
リンダの作動速度またはロール回転数を両差厚部分でそ
の条件を異ならせるしかない。しかし、油圧シリンダの
作動速度は、アクチュエータで決まるため、シリンダの
作動速度を異ならすることは不可能であり、ロール回転
数（圧延速度）を異ならせるのが好ましい。
ためＫは、ΔＬＴの圧延時とΔＬＢの圧延時との油圧シ
リンダの作動速度またはロール回転数を両差厚部分でそ
の条件を異ならせるしかない。しかし、油圧シリンダの
作動速度は、アクチュエータで決まるため、シリンダの
作動速度を異ならすることは不可能であり、ロール回転
数（圧延速度）を異ならせるのが好ましい。
以下、その方法について説明する。まず、ΔＩ、Ｔを付
仕る前後の荷重をＰＩ ＊ ＰｇそしてＰｌ。
仕る前後の荷重をＰＩ ＊ ＰｇそしてＰｌ。
Ｐ、における油圧シリンダの作動速度なり１． Ｖ。
（ロール閉方向）とすれば、平均作動速度ΔＶＴは下記
（７）式で表される。
（７）式で表される。
いま、板厚差Δｔ （ｔｌ−４，）を付けるのに必要な
シリンダの移動量をΔＳとすれば、この邸は前記伐）式
より求めることができる。また、とのΔＳを移動させる
ための移動時間ΔｔＴ（秒）は、下記（８）式で表され
る。
シリンダの移動量をΔＳとすれば、この邸は前記伐）式
より求めることができる。また、とのΔＳを移動させる
ための移動時間ΔｔＴ（秒）は、下記（８）式で表され
る。
一方、後端側の差厚部分ΔＬＢを付ける前後の荷重をＰ
ｓ−Ｉ％とし、Ｐｓ−Ｐ４ における油圧シリンダの
作動速度なＶ、、ｖ４ とすれば、平均作動速度ΔＶ
Ｂは下記（９）式で表される。
ｓ−Ｉ％とし、Ｐｓ−Ｐ４ における油圧シリンダの
作動速度なＶ、、ｖ４ とすれば、平均作動速度ΔＶ
Ｂは下記（９）式で表される。
シリンダの移動時間ΔｔＢは下記（１０）式で表される
。
。
ここで、ΔｔＴ＝ΔｔＢであれば、ロールの回転数制御
（速度制御）は不要であるが、前記のように開閉時に油
圧シリンダの作動速度が異なるため、一般的には、Δｔ
Ｔ＼ΔｔＢＫなる。
（速度制御）は不要であるが、前記のように開閉時に油
圧シリンダの作動速度が異なるため、一般的には、Δｔ
Ｔ＼ΔｔＢＫなる。
したがって、とのΔｔＴとΔｔＢ とを等しくするた
めには、各々の差厚部分で圧延速度を制御すればよい。
めには、各々の差厚部分で圧延速度を制御すればよい。
いま、ΔＬＴでの圧延速度をＶＲＴ−ΔＬＢでの圧延速
度なＶＲＢとすれば、ΔＬＴおよびΔＬＢの長さは下記
の（１１）式および（１２）式で求められる。
度なＶＲＢとすれば、ΔＬＴおよびΔＬＢの長さは下記
の（１１）式および（１２）式で求められる。
ΔＬＴ＝ＶＲＩＴＸΔｔＴ＝（１１）
ΔＬＢ＝ｖＲＢｘｌ、、ｔＢ・・・・・・・・・（１２
）ΔＬＴ＝ΔＬＢとすれば、ＶＲＴ Ｘ ΔｔＴ＝ Ｖ
ＨＢＸΔｔＢとなる。したがって。
）ΔＬＴ＝ΔＬＢとすれば、ＶＲＴ Ｘ ΔｔＴ＝ Ｖ
ＨＢＸΔｔＢとなる。したがって。
ＶＲＴ ΔｔＢ
上記（１３）式および（１４）式になるように、後端側
の差厚部分でロール回転数を制御すればよい。
の差厚部分でロール回転数を制御すればよい。
以上のように、本発明法を実施することで平坦度および
歩留のすぐれた差厚圧延材の圧延が可能となる。
歩留のすぐれた差厚圧延材の圧延が可能となる。
本発明法では、第４図に示すような形状の差厚圧延材も
平坦度および歩留を悪化させることな（圧延できる。
平坦度および歩留を悪化させることな（圧延できる。
（へ）具体的実施例
バックアップ・ロールに可変クラウン・ロールと、その
軸受に特願昭５８−１５３４５４号に開示したころがり
軸受を用いた４重式可逆厚板圧延機で第３図に示す形状
の板厚１５ｉｍＸ板幅２５００ｎｔＸ長さ８０００ ｔ
ｘ、と、板厚１７目×板幅２５００ｍＸ長さ８０００
ｗｓとの差厚圧延材を製造した。加熱後の厚み２０Ｏｍ
Ｘ幅１８００ｍＸ長さ１８１ＯＮのスラブより通常どお
りの１７ｔｍまで圧延した後、最終パスにおいて、圧延
材先端より８ｍまで１５ｉｔｉ厚に圧下して圧延し、ロ
ール・ギャップを開放した。このとき、シリンダの移動
量は４．４Ｂであった。ロール開放時のミル剛性Ｍ＝
４１７ ｔｏｎ／ｍｘ 、材料の塑性定数Ｑ ＝ ５０
０ ｔｏｎ／ｍ 、ΔＴ （１７−１５）＝２ｍｓの差
をつくるのに必要なシリンダの移動量Δ５＝５００＋４
１７ −１１だ一×２中４．４鶴。
軸受に特願昭５８−１５３４５４号に開示したころがり
軸受を用いた４重式可逆厚板圧延機で第３図に示す形状
の板厚１５ｉｍＸ板幅２５００ｎｔＸ長さ８０００ ｔ
ｘ、と、板厚１７目×板幅２５００ｍＸ長さ８０００
ｗｓとの差厚圧延材を製造した。加熱後の厚み２０Ｏｍ
Ｘ幅１８００ｍＸ長さ１８１ＯＮのスラブより通常どお
りの１７ｔｍまで圧延した後、最終パスにおいて、圧延
材先端より８ｍまで１５ｉｔｉ厚に圧下して圧延し、ロ
ール・ギャップを開放した。このとき、シリンダの移動
量は４．４Ｂであった。ロール開放時のミル剛性Ｍ＝
４１７ ｔｏｎ／ｍｘ 、材料の塑性定数Ｑ ＝ ５０
０ ｔｏｎ／ｍ 、ΔＴ （１７−１５）＝２ｍｓの差
をつくるのに必要なシリンダの移動量Δ５＝５００＋４
１７ −１１だ一×２中４．４鶴。
先端の噛込みから７ｍまでは６０ ｒｐｍのロール回転
数で圧延し、７ｍからロール開度変更終了までは５ ｒ
ｐｍのロール回転数で圧延するとともに、圧延荷重が２
５００ ｔｏｎから１２００ｔＯｎまで変化したため、
板クラウンの変化量は（５）式より８０μと算出シ、Ｖ
Ｃ圧力ヲ２０ ［１ｋｙｆ／ｃｔｔＶｃ増加させて、差
厚部分を圧延し、以後板厚１７露のロール・ギャップで
６Ｏｒｐｍのロール回転数で圧延した。
数で圧延し、７ｍからロール開度変更終了までは５ ｒ
ｐｍのロール回転数で圧延するとともに、圧延荷重が２
５００ ｔｏｎから１２００ｔＯｎまで変化したため、
板クラウンの変化量は（５）式より８０μと算出シ、Ｖ
Ｃ圧力ヲ２０ ［１ｋｙｆ／ｃｔｔＶｃ増加させて、差
厚部分を圧延し、以後板厚１７露のロール・ギャップで
６Ｏｒｐｍのロール回転数で圧延した。
このようにして、得られた圧延材長手方向の形状を第８
図に、また差厚部分における板幅方向の板クラウン（第
８図のおよび■の部分）を調べた結果を第９図■および
■に示す。第８図および第９図と同様な形状および寸法
の圧延材を、最終バスにおいて差厚部分でロール・クラ
ウンを制御しないで圧延したものもあわせて破線で示し
た。なお、第８図の破線は第９図の破線に対応する。ロ
ール回転数は圧延材先端から後端まで（Ｓ Ｏｒｐｍで
圧延した。
図に、また差厚部分における板幅方向の板クラウン（第
８図のおよび■の部分）を調べた結果を第９図■および
■に示す。第８図および第９図と同様な形状および寸法
の圧延材を、最終バスにおいて差厚部分でロール・クラ
ウンを制御しないで圧延したものもあわせて破線で示し
た。なお、第８図の破線は第９図の破線に対応する。ロ
ール回転数は圧延材先端から後端まで（Ｓ Ｏｒｐｍで
圧延した。
第８図および第９図よりわかるように、本発明法で圧延
した差厚圧延材の差厚部Δｌの長さは、２００關と短い
のに対し、比較例においては約１４００ｍｍと７倍も長
い。幅方向の厚み分布も、本発明法の方が小さく、した
がって圧延中平坦度も悪化せず、圧延後の平坦度も良好
であったが、比較例においては、平坦度が悪化した。
した差厚圧延材の差厚部Δｌの長さは、２００關と短い
のに対し、比較例においては約１４００ｍｍと７倍も長
い。幅方向の厚み分布も、本発明法の方が小さく、した
がって圧延中平坦度も悪化せず、圧延後の平坦度も良好
であったが、比較例においては、平坦度が悪化した。
（ト）効 果
本発明の方法によれば、既存設備を有効に利用して歩留
よく精度の高い差厚圧延材を製造することができる。
よく精度の高い差厚圧延材を製造することができる。
第１図は本発明の方法の工程を示す説明図。第２図は本
発明の方法を実施する装置の概略構成説明図。第３図は
代表的な差厚圧延材の斜視図。第４図および第５図は他
の形状の差厚圧延材の斜視図。第６図はロール・ギャッ
プの開閉時の圧延荷重と油圧シリンダの作動速度との関
係を示すグラフ。第７図はバックアップ・ロールの軸受
の油膜についてバックアップ・ロールの回転数と耐荷重
との関係を示すグラフ。第８図は差厚圧延材の実施例の
寸法形状を示すグラフ。第９図は第８図と関連した板幅
方向の厚み分布を示すグラフ。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名） ｌも弓ワ〜ブζトル回＊＆（ｒｐｍ） ネ阪長ざ（ｍン 第９図 （Ａ） （Ｂ） 呻−徹幅一一
発明の方法を実施する装置の概略構成説明図。第３図は
代表的な差厚圧延材の斜視図。第４図および第５図は他
の形状の差厚圧延材の斜視図。第６図はロール・ギャッ
プの開閉時の圧延荷重と油圧シリンダの作動速度との関
係を示すグラフ。第７図はバックアップ・ロールの軸受
の油膜についてバックアップ・ロールの回転数と耐荷重
との関係を示すグラフ。第８図は差厚圧延材の実施例の
寸法形状を示すグラフ。第９図は第８図と関連した板幅
方向の厚み分布を示すグラフ。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名） ｌも弓ワ〜ブζトル回＊＆（ｒｐｍ） ネ阪長ざ（ｍン 第９図 （Ａ） （Ｂ） 呻−徹幅一一
Claims (1)
- ロール・クラウン制御機能を有し、かつ、そのロールの
軸受にころがり軸受を用いた厚板圧延機で、圧延途中で
ロール開度を変更して圧延材の長手方向中間部から板厚
が異なる差厚圧延材を圧延するに際し、前記ロール開度
変更時においては２０ｒｐｍ以下のロール回転数にする
とともに、ロール開度変更にともなう荷重変動に応じて
ロール・クラウンを制御しつつ圧延することを特徴とす
る厚板圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1491785A JPS61172603A (ja) | 1985-01-29 | 1985-01-29 | 厚板圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1491785A JPS61172603A (ja) | 1985-01-29 | 1985-01-29 | 厚板圧延法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61172603A true JPS61172603A (ja) | 1986-08-04 |
Family
ID=11874315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1491785A Pending JPS61172603A (ja) | 1985-01-29 | 1985-01-29 | 厚板圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61172603A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP3342494A1 (en) | 2016-12-30 | 2018-07-04 | Outokumpu Oyj | Method and device for rolling metal strips |
| US11642710B2 (en) * | 2018-03-28 | 2023-05-09 | Sintokogio, Ltd. | Roll press machine, controlling system of roll press machine, and controlling method of roll press machine |
-
1985
- 1985-01-29 JP JP1491785A patent/JPS61172603A/ja active Pending
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