JPS5824886A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JPS5824886A JPS5824886A JP56123340A JP12334081A JPS5824886A JP S5824886 A JPS5824886 A JP S5824886A JP 56123340 A JP56123340 A JP 56123340A JP 12334081 A JP12334081 A JP 12334081A JP S5824886 A JPS5824886 A JP S5824886A
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- core
- fuel
- burnup
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- combustion
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は沸騰水型原子炉（以下ＢＷＲと呼ぶ）に係る。
一般にＢＷＲの炉心には、チャンネルボックス内に多数
の燃料棒を装荷して成る燃料集合体が多数体配置されて
いる。而して、前記の燃料棒は被覆管内傾酸化ウラン等
の燃料ペレットを多数充填して構成されている。
の燃料棒を装荷して成る燃料集合体が多数体配置されて
いる。而して、前記の燃料棒は被覆管内傾酸化ウラン等
の燃料ペレットを多数充填して構成されている。
ところで、一般に原子炉では炉心周辺部や上下端部近傍
では、中性子の漏洩が大きく炉心中心部に比し、核分裂
物質や可燃性毒物の燃焼が遅れる。
では、中性子の漏洩が大きく炉心中心部に比し、核分裂
物質や可燃性毒物の燃焼が遅れる。
特にＢＷＲでは、チャンネルボックス内を流れる冷却材
中にはボイドが発生しておシ、ボイド率は炉心上部和犬
きく下部程小さいので、上部桟中性子の漏洩が大きく、
従って炉心上部は中心部に比し出力は低く、核分裂物質
や可燃性毒物の燃焼は遅れる。第１図は燃焼サイクル終
了時のＢＷＲ炉心の燃焼度分布を示している。この図か
ら炉心下部や上部の燃焼が遅れていること、特に上部の
遅れが著しいことがわかる。
中にはボイドが発生しておシ、ボイド率は炉心上部和犬
きく下部程小さいので、上部桟中性子の漏洩が大きく、
従って炉心上部は中心部に比し出力は低く、核分裂物質
や可燃性毒物の燃焼は遅れる。第１図は燃焼サイクル終
了時のＢＷＲ炉心の燃焼度分布を示している。この図か
ら炉心下部や上部の燃焼が遅れていること、特に上部の
遅れが著しいことがわかる。
可燃性毒物の含有量は、炉心の反応度調節、炉停止余裕
を見込んで定められる。
を見込んで定められる。
一方、可燃性毒物は炉心の反応度を低下させる作用を有
するものであるから、燃料集合体中の可燃性毒物の量は
、初装荷燃料集合体が第１回の燃焼サイクルを終了する
までに、丁度全量が燃えつきてしまう程度の量であるこ
とが燃料の経済性にとって望ましい。しかし乍ら、炉心
内の出力分布は一様ではないので、炉心全体の可燃性毒
物が燃焼サイクル終了時に燃えつきるように設計するこ
とは実際上不可能である。
するものであるから、燃料集合体中の可燃性毒物の量は
、初装荷燃料集合体が第１回の燃焼サイクルを終了する
までに、丁度全量が燃えつきてしまう程度の量であるこ
とが燃料の経済性にとって望ましい。しかし乍ら、炉心
内の出力分布は一様ではないので、炉心全体の可燃性毒
物が燃焼サイクル終了時に燃えつきるように設計するこ
とは実際上不可能である。
そこで従来は、炉心中央部の燃料が最初の１サイクルの
燃焼で達する燃焼度において、可燃性毒物が丁度燃えつ
きるようその含有量を定めている。
燃焼で達する燃焼度において、可燃性毒物が丁度燃えつ
きるようその含有量を定めている。
従って、燃焼が炉心中央に比し特に遅れる炉心上端にお
いては、燃焼度は、サイクル増分燃焼度に相当するまで
達しておらず、その結果初装荷燃料集合体の上部にあっ
ては可燃性毒物が残存している。なお、炉心中央部の１
サイクル中の増分燃焼度は、おおよそ炉心平均の増分燃
焼度に等しいので、以後サイクル増分燃焼度とは炉心平
均の値を指している。第２図は従来のか心の第１サイク
ル終了時の可燃性毒物の炉心軸方向分布図で、この図か
ら炉心上端部、下端部、特に上端部の可燃性毒物残存量
が大であることがわかる。
いては、燃焼度は、サイクル増分燃焼度に相当するまで
達しておらず、その結果初装荷燃料集合体の上部にあっ
ては可燃性毒物が残存している。なお、炉心中央部の１
サイクル中の増分燃焼度は、おおよそ炉心平均の増分燃
焼度に等しいので、以後サイクル増分燃焼度とは炉心平
均の値を指している。第２図は従来のか心の第１サイク
ル終了時の可燃性毒物の炉心軸方向分布図で、この図か
ら炉心上端部、下端部、特に上端部の可燃性毒物残存量
が大であることがわかる。
可燃性毒物は反応度的には負のものであるから、上記の
如く大量に残留することは燃料経済性の点で好ましくな
い。
如く大量に残留することは燃料経済性の点で好ましくな
い。
炉心上部の可燃性毒物の量を中央部のそれより小とする
ことによって炉心上部においても、燃焼サイクル終了時
の可燃性毒物の残存量を小さくすることが可能であり、
燃料経済性の向上をはかることができる。なお、上記の
ように炉心上部の可燃性毒物含有量を減じれば、炉心上
部の反応度が上昇するが、炉心上部の核分裂物質含有量
を炉心中央のそれよりも減少させることにより、反応度
の上昇を抑制することができる。
ことによって炉心上部においても、燃焼サイクル終了時
の可燃性毒物の残存量を小さくすることが可能であり、
燃料経済性の向上をはかることができる。なお、上記の
ように炉心上部の可燃性毒物含有量を減じれば、炉心上
部の反応度が上昇するが、炉心上部の核分裂物質含有量
を炉心中央のそれよりも減少させることにより、反応度
の上昇を抑制することができる。
第３図は燃料集合体の無限増倍率の燃焼度推移を示す模
式図であって、これを使用して燃料集合体上部の核分裂
物質、可燃性毒物の含有量の決め方を説明する。第３図
中、破線で示した曲線Ｃ７は従来炉心の炉心上部におｉ
る無限増倍率の燃焼度推移を示す。可燃性毒物を含む燃
料集合体の無限増倍率は燃焼の進行につれ増大し、可燃
性毒物が燃えつきた所で図中にＰ点で示す最大値に達し
、以後燃焼の進行につれ減少する。前記最大値Ｐ点の燃
焼度は図中Ｅｃで示したサイクル増分燃焼度にほぼ相当
する。
式図であって、これを使用して燃料集合体上部の核分裂
物質、可燃性毒物の含有量の決め方を説明する。第３図
中、破線で示した曲線Ｃ７は従来炉心の炉心上部におｉ
る無限増倍率の燃焼度推移を示す。可燃性毒物を含む燃
料集合体の無限増倍率は燃焼の進行につれ増大し、可燃
性毒物が燃えつきた所で図中にＰ点で示す最大値に達し
、以後燃焼の進行につれ減少する。前記最大値Ｐ点の燃
焼度は図中Ｅｃで示したサイクル増分燃焼度にほぼ相当
する。
ところで、燃焼サイクルの終了時には、全炉心に装荷さ
れた燃料の中、燃焼のよシ進行した燃料一が取出され新
燃料と交換される。従ってＮサイクル以上の燃焼サイク
ルを経験した炉心にあっては、燃料集合体を燃焼度によ
ジグループ分けすると、Ｎグループに大別することがで
きる。このような炉心はＮバッチ炉心と呼ばれている。
れた燃料の中、燃焼のよシ進行した燃料一が取出され新
燃料と交換される。従ってＮサイクル以上の燃焼サイク
ルを経験した炉心にあっては、燃料集合体を燃焼度によ
ジグループ分けすると、Ｎグループに大別することがで
きる。このような炉心はＮバッチ炉心と呼ばれている。
第３図のＥｌ、Ｅ２．Ｅ３．・・・・・・・・・ＥＮは
、各グループの燃料集合体のサイクル終了時の炉心上部
における燃焼度を示している。前記したように、炉心上
部での燃焼は炉心平均に比し遅れるので、燃焼サイクル
を１回経験したグループ１の燃料集合体の炉心上部の燃
焼度Ｅ１は炉心平均燃焼度Ｅｃよシ小である。また、Ｅ
２〜ＥＮは、燃焼サイクルを２回〜Ｎ回経験したグルー
プ２からグループＮの燃料集合体の炉心上部の燃焼度で
あシ、近似的に次のようにあられされる。
、各グループの燃料集合体のサイクル終了時の炉心上部
における燃焼度を示している。前記したように、炉心上
部での燃焼は炉心平均に比し遅れるので、燃焼サイクル
を１回経験したグループ１の燃料集合体の炉心上部の燃
焼度Ｅ１は炉心平均燃焼度Ｅｃよシ小である。また、Ｅ
２〜ＥＮは、燃焼サイクルを２回〜Ｎ回経験したグルー
プ２からグループＮの燃料集合体の炉心上部の燃焼度で
あシ、近似的に次のようにあられされる。
Ｅｎ＝ｎＥ１ （ただしｎ＝１〜Ｎ）・・・・・・・・
・・・・（１）今、本発明においてはサイクル終了時の
炉心上部の可燃性毒物残存量をできるだけ小さくしよう
としている。燃焼度Ｅ、近傍で上部の可燃性毒物が燃え
つき、無限増倍率が最大となるように燃料集合体を構成
すれば、サイクル終了時の炉心上部の可燃性毒物残存量
を最小限とすることができる。
・・・・（１）今、本発明においてはサイクル終了時の
炉心上部の可燃性毒物残存量をできるだけ小さくしよう
としている。燃焼度Ｅ、近傍で上部の可燃性毒物が燃え
つき、無限増倍率が最大となるように燃料集合体を構成
すれば、サイクル終了時の炉心上部の可燃性毒物残存量
を最小限とすることができる。
第３図の一点鎖線で示した曲線Ｃ２は、前記の如くして
得た無限増倍率の燃焼度推移を示す。而して、炉心上部
の燃焼度Ｅ１近傍で可燃性毒物が燃焼しつくすようにす
ることは可燃性毒物含有量を減少させることによって実
現している。例えば、可燃性毒物としてガドリニアを使
用する場合には、ガドＩＪ ニアの濃度Ｗ。ｄ（重量％
）とガドリニアが燃えつきる燃焼度Ｅ。ａ （ＧＷＤ／
ＭＴ ）との間には、近似的に次の関係が成立する。
得た無限増倍率の燃焼度推移を示す。而して、炉心上部
の燃焼度Ｅ１近傍で可燃性毒物が燃焼しつくすようにす
ることは可燃性毒物含有量を減少させることによって実
現している。例えば、可燃性毒物としてガドリニアを使
用する場合には、ガドＩＪ ニアの濃度Ｗ。ｄ（重量％
）とガドリニアが燃えつきる燃焼度Ｅ。ａ （ＧＷＤ／
ＭＴ ）との間には、近似的に次の関係が成立する。
Ｅｃｄご２・Ｗｅ ｄ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）従って、
上式（２）からＱ点の燃焼度Ｅ１において燃えつきるガ
ドリニアの含有量を求めることができる０ また、炉心上部における可燃性毒物の量を減少させると
、炉心上部の無限増倍率を上昇させる効果があることは
前述した通シであるが、炉心上部の核分裂性物質含有量
を減少させて前記の上昇を抑制している。例えば、核分
裂物質としてウラン２３５を使用する場合には、ウラン
２３５の濃縮度と無限増倍率との間には次の関係がある
。すなわち、ウラン２３５の平均濃縮度がＪ（重量％）
の燃料集合体の無限増倍率Ｋを、ΔＫ（％ΔＫ）だけ変
化させるのに必要な濃縮度の変化△ｅ（重量％）は、次
式（３）によって近似的に与えられる。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）従って、
上式（２）からＱ点の燃焼度Ｅ１において燃えつきるガ
ドリニアの含有量を求めることができる０ また、炉心上部における可燃性毒物の量を減少させると
、炉心上部の無限増倍率を上昇させる効果があることは
前述した通シであるが、炉心上部の核分裂性物質含有量
を減少させて前記の上昇を抑制している。例えば、核分
裂物質としてウラン２３５を使用する場合には、ウラン
２３５の濃縮度と無限増倍率との間には次の関係がある
。すなわち、ウラン２３５の平均濃縮度がＪ（重量％）
の燃料集合体の無限増倍率Ｋを、ΔＫ（％ΔＫ）だけ変
化させるのに必要な濃縮度の変化△ｅ（重量％）は、次
式（３）によって近似的に与えられる。
△ｅ２０．１ΔＫ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・（８）従って、式（
３）により核分裂物質の含有量を求めることにより、無
限増倍率の上昇を抑制することができる。第３図中実線
で示した曲線Ｃ３は、上記の如くして式（２）、式（３
）により求めた無限増倍率の燃焼度推移を示す。
・・・・・・・・・・・・・・・・（８）従って、式（
３）により核分裂物質の含有量を求めることにより、無
限増倍率の上昇を抑制することができる。第３図中実線
で示した曲線Ｃ３は、上記の如くして式（２）、式（３
）により求めた無限増倍率の燃焼度推移を示す。
上記の曲線Ｃ３は曲線Ｃ１と以下の関係を有するものと
することが望ましい。すなわち、第３図の曲線Ｃ１と同
Ｃ３に囲まれた区域を燃焼度Ｅ１〜ＥＮの各点において
縦軸方向に分割し、各区画の中曲線Ｃ３が上方にある部
分の面積を燃焼度の低い方からＡ１Ａ２ 下にある部
分または区画の面積を燃焼度の低い方からＳ、 、 Ｓ
２・・・・・・・・・ＳＮとする時、面積Ａ、、Ａ２は
本発明により従来よシも無限増倍率が増大した領域であ
シ％ Ｓ、〜ＳＮは減少した領域である。従って、Ｎバ
ッチ炉心に対して曲線Ｃ４と同Ｃ３との間に近似的忙、 Ａ、＋Ａ２二 Σ Ｓｎ ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（４）ｎ−１ が成立するようにすれば、曲線Ｃ３の無限増倍率を有す
る燃料集合体から成る炉心は、従来炉心と炉心上部の特
性を殆んど等しくなし得る。
することが望ましい。すなわち、第３図の曲線Ｃ１と同
Ｃ３に囲まれた区域を燃焼度Ｅ１〜ＥＮの各点において
縦軸方向に分割し、各区画の中曲線Ｃ３が上方にある部
分の面積を燃焼度の低い方からＡ１Ａ２ 下にある部
分または区画の面積を燃焼度の低い方からＳ、 、 Ｓ
２・・・・・・・・・ＳＮとする時、面積Ａ、、Ａ２は
本発明により従来よシも無限増倍率が増大した領域であ
シ％ Ｓ、〜ＳＮは減少した領域である。従って、Ｎバ
ッチ炉心に対して曲線Ｃ４と同Ｃ３との間に近似的忙、 Ａ、＋Ａ２二 Σ Ｓｎ ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（４）ｎ−１ が成立するようにすれば、曲線Ｃ３の無限増倍率を有す
る燃料集合体から成る炉心は、従来炉心と炉心上部の特
性を殆んど等しくなし得る。
本発明は上記の知見に基きなされたもので、炉心の健全
性、燃焼特性を損うことなく、燃料の経済性を向上させ
得る沸騰水型原子炉を提供する。
性、燃焼特性を損うことなく、燃料の経済性を向上させ
得る沸騰水型原子炉を提供する。
以下、第４図以下につき本発明の詳細な説明する。第４
図において、■は図示は１箇のみとした４体１群の燃料
集合体２の十字状間隙に挿抜自在に挿入された十字状Ｈ
ｊＩｌ ｆｉｌｌ棒である。また、燃料集合体２は断面
はぼ正方形状のチャンネルボックス３内に、一方の対角
線」二の対角線交点をはさんで ７− 隣接する”装置を除き６２本の燃料棒４を格子状に配置
し、前記対角線交点をはさんで隣接する位置にはそれぞ
れ水棒５を配置して構成されている。
図において、■は図示は１箇のみとした４体１群の燃料
集合体２の十字状間隙に挿抜自在に挿入された十字状Ｈ
ｊＩｌ ｆｉｌｌ棒である。また、燃料集合体２は断面
はぼ正方形状のチャンネルボックス３内に、一方の対角
線」二の対角線交点をはさんで ７− 隣接する”装置を除き６２本の燃料棒４を格子状に配置
し、前記対角線交点をはさんで隣接する位置にはそれぞ
れ水棒５を配置して構成されている。
各燃料棒４は、第５図に示すように被覆管６内に多数の
燃料ペレット７を挿入充填し、被覆管６上下端を端栓８
，９により密封して構成されている。
燃料ペレット７を挿入充填し、被覆管６上下端を端栓８
，９により密封して構成されている。
なお、被覆管６上部にはプレナム１ｏが形成され、燃料
ベレット７にはプレナム内に配置したばね１１によシば
ね力が加えられている。而して、これらの燃料棒は、上
部と下部とでは核分裂物質であるウラン２３５、可燃性
毒物の含有量が異るものが数種類使用されている。第４
図中、各燃料棒に附したローマ数字は燃料棒の種別を示
す。第６図は各種別の燃料棒の構造を模式的に示す。す
なわち、Ｉ、Ｖ、ＶＩ、■の燃料棒はウラン２３５含有
量３、９ Ｗｌｏ（重量％）、２．５ ｗｌｏ、 ２
．２ Ｗｌｏ、 １．７Ｗ／。の燃料ベレットを充填
して成るものであシ、いずれもウラン２３５の含有量は
全長にわたって均一 である。また、■、■■および■
の燃料棒は、境界１２の上下においてウラン２３５の含
有量の異る ８− 燃料ベレットが充填されている。■の燃料棒では境界１
２上方にはウラン２３５３．３Ｗ／ 下方には３．９
Ｗ１０．Ｈの燃料棒では上方には２．９ Ｗ／ 下１ 方には３．３Ｗ１０１■の燃料棒では上方に２．５ Ｗ
／下方に２．９ Ｗｌｏのペレットがそれぞれ充填され
ている。上記から明らかなようにこれら燃料棒では、上
部のウラン２３５含有量が下部のそれより小とされてい
る。
ベレット７にはプレナム内に配置したばね１１によシば
ね力が加えられている。而して、これらの燃料棒は、上
部と下部とでは核分裂物質であるウラン２３５、可燃性
毒物の含有量が異るものが数種類使用されている。第４
図中、各燃料棒に附したローマ数字は燃料棒の種別を示
す。第６図は各種別の燃料棒の構造を模式的に示す。す
なわち、Ｉ、Ｖ、ＶＩ、■の燃料棒はウラン２３５含有
量３、９ Ｗｌｏ（重量％）、２．５ ｗｌｏ、 ２
．２ Ｗｌｏ、 １．７Ｗ／。の燃料ベレットを充填
して成るものであシ、いずれもウラン２３５の含有量は
全長にわたって均一 である。また、■、■■および■
の燃料棒は、境界１２の上下においてウラン２３５の含
有量の異る ８− 燃料ベレットが充填されている。■の燃料棒では境界１
２上方にはウラン２３５３．３Ｗ／ 下方には３．９
Ｗ１０．Ｈの燃料棒では上方には２．９ Ｗ／ 下１ 方には３．３Ｗ１０１■の燃料棒では上方に２．５ Ｗ
／下方に２．９ Ｗｌｏのペレットがそれぞれ充填され
ている。上記から明らかなようにこれら燃料棒では、上
部のウラン２３５含有量が下部のそれより小とされてい
る。
また■の燃料棒では、ウラン２３５の含有量は全長にわ
たり２．９ Ｗ／。とされているが、境界１２上方のペ
レットはガドリニア含有量３５ｗ／ 下方のペレットは
ガドリニア含有量４．５Ｗ／ として、上部のガドリニ
ア含有量を小としである。なお、■〜■、Ｖｌ、Ｉ［の
燃料棒における境界１２は、燃料集合体２の下端からそ
の全長の１以上の点に位置されている。
たり２．９ Ｗ／。とされているが、境界１２上方のペ
レットはガドリニア含有量３５ｗ／ 下方のペレットは
ガドリニア含有量４．５Ｗ／ として、上部のガドリニ
ア含有量を小としである。なお、■〜■、Ｖｌ、Ｉ［の
燃料棒における境界１２は、燃料集合体２の下端からそ
の全長の１以上の点に位置されている。
上記の如く構成した燃料集合体においては、上部のウラ
ン２３５の含有量が下部のそれより小である種別ｍ、’
ｍ、ｒｖの燃料棒と、上部のガドリニア含有量が下部の
それより小である燃料棒が装荷されているので、炉心に
装荷されるウラン２３５の節約がはかられ、且つ、燃焼
サイクル終了時に上部に残留するガドリニア量を小とす
ることができる。
ン２３５の含有量が下部のそれより小である種別ｍ、’
ｍ、ｒｖの燃料棒と、上部のガドリニア含有量が下部の
それより小である燃料棒が装荷されているので、炉心に
装荷されるウラン２３５の節約がはかられ、且つ、燃焼
サイクル終了時に上部に残留するガドリニア量を小とす
ることができる。
従って、燃料の経済性を向上させることができる。
第７図は上記の効果を確認するために行った実験の結果
を示す。この図において、実線で示した曲線Ｃ４は燃焼
サイクル終了時の本発明による炉心の残存ガドリニア量
の軸方向分布、点線で示しだ曲線Ｃ５は従来の炉心の残
存ガドリニア量の軸方向分布であり、この図から本発明
により燃焼サイクル終了時の残存ガドリニア量が減少さ
れていることがわかる。
を示す。この図において、実線で示した曲線Ｃ４は燃焼
サイクル終了時の本発明による炉心の残存ガドリニア量
の軸方向分布、点線で示しだ曲線Ｃ５は従来の炉心の残
存ガドリニア量の軸方向分布であり、この図から本発明
により燃焼サイクル終了時の残存ガドリニア量が減少さ
れていることがわかる。
さらに、前記実施例においてウラン２３５含有量を異ら
しめる境界１２を下端から全長の−にとった時、燃料集
合体平均濃縮度は３．０４ Ｗ／。であシ、全長にわた
シ濃縮度一様な従来のそれは３．０９Ｗ／。
しめる境界１２を下端から全長の−にとった時、燃料集
合体平均濃縮度は３．０４ Ｗ／。であシ、全長にわた
シ濃縮度一様な従来のそれは３．０９Ｗ／。
であるから Ｑ、 Ｑ ５ Ｗ／、のウラン２３５を節
約することができる。
約することができる。
第８図の実線で示した曲線Ｃ６は前記実施例の炉心上部
の無限増倍率の燃焼度推移、破線で示した白点Ｅｃは前
記構成の燃料集合体を３バツチ炉心に装荷した時に得ら
れるザイクル増分燃焼度である。
の無限増倍率の燃焼度推移、破線で示した白点Ｅｃは前
記構成の燃料集合体を３バツチ炉心に装荷した時に得ら
れるザイクル増分燃焼度である。
また、前記３バツチ炉心に装荷された燃料集合体の炉心
上部は、平均的にはサイクル初期から末期捷でに燃焼度
Ｅ。からＥｌまで燃焼するもの、同Ｅ１からＥ２まで燃
焼するもの、同Ｅ２からＥ、まで燃焼するものの３グル
ープに分れている。これは、従来の炉心においても同様
である。
上部は、平均的にはサイクル初期から末期捷でに燃焼度
Ｅ。からＥｌまで燃焼するもの、同Ｅ１からＥ２まで燃
焼するもの、同Ｅ２からＥ、まで燃焼するものの３グル
ープに分れている。これは、従来の炉心においても同様
である。
従って、炉心上部の平均の無限増倍率は前３グループの
無限増倍率の平均であり、第９図は炉心上部の無限増倍
率の燃焼度推移を示す。この図において実線の曲線Ｃ８
は前記実施例、点線の曲線Ｃ９は従来の炉心をそれぞれ
示している。この図から、本発明において、炉心上部の
ウラン２３５含有量、ガドリニア含有量を減じたにもか
かわらず、炉心上部の特性が従来炉心と殆んど変らない
ことがわかる。
無限増倍率の平均であり、第９図は炉心上部の無限増倍
率の燃焼度推移を示す。この図において実線の曲線Ｃ８
は前記実施例、点線の曲線Ｃ９は従来の炉心をそれぞれ
示している。この図から、本発明において、炉心上部の
ウラン２３５含有量、ガドリニア含有量を減じたにもか
かわらず、炉心上部の特性が従来炉心と殆んど変らない
ことがわかる。
なお、ウラン２３５、ガドリニア等の含有量を異らしめ
る境界１２は、炉心の特性に応じてその位置を定められ
るものであるが、実際上は下端からまた、本発明は上記
実施例のみに限定され々い。
る境界１２は、炉心の特性に応じてその位置を定められ
るものであるが、実際上は下端からまた、本発明は上記
実施例のみに限定され々い。
例えば、燃料棒、燃料集合体の構造は例示のものと異っ
てもよい。さらに、核分裂性物質もウラン２３５に限定
されず、可燃性毒物もガドリニアに限定されない。
てもよい。さらに、核分裂性物質もウラン２３５に限定
されず、可燃性毒物もガドリニアに限定されない。
第１図は炉心の燃焼サイクル終了時の軸方向燃焼度分布
を示す線図、第２図は従来炉心の燃焼サイクル終了時の
可燃性毒物濃度の軸方向分布を示す線図、第３図は本発
明の燃料集合体の無限増倍率を決定する方法を説明する
ための線図、第４図は本発明一実施例要部の断面図、第
５図は燃料棒の縦断面図、第６図は本発明において使用
する燃料棒の模式図、第７図は本発明の炉心の燃焼サイ
クル終了時のガドリニア残存量軸方向分布を従来炉心の
それと比較して示す線図、第８図は本発明の燃料集合体
の上部の無限増倍率の燃焼度推移を従来の燃料集合体の
それと比較して示す線図、第９図は３バツチ炉心に本発
明を適用した場合の炉心上部での無限増倍率の燃焼特性
を従来炉心のそれと比較して示す線図である。 出願代理人 弁理士 菊 池 五 部第４図 ？ ５４２− Ｘ５ｍ 第６１０ ■ ■ Ｗ 卒 亭 Ｏ 手続補正書（自 発） ２□％６．ｉｌ、２４ ａ 特許庁長官 島田春樹殿 １、事件の表示 昭和５６年特 許 １第１２３３４０号２、発明の名称 沸騰水型原子炉 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東〕；・：都港区三田３丁目１３番１２号
氏 名（名称）日本原子力事業株式会社４、代理人 住 所 東京都港区赤坂７丁目９番４号氏 名
（７２０７） 弁理士 菊 池 五 部５、 補正
命令の日付 ６ 補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 委任状および図面（浄書） ８、補正の内容 １．別紙の通り委任状を補充する。
を示す線図、第２図は従来炉心の燃焼サイクル終了時の
可燃性毒物濃度の軸方向分布を示す線図、第３図は本発
明の燃料集合体の無限増倍率を決定する方法を説明する
ための線図、第４図は本発明一実施例要部の断面図、第
５図は燃料棒の縦断面図、第６図は本発明において使用
する燃料棒の模式図、第７図は本発明の炉心の燃焼サイ
クル終了時のガドリニア残存量軸方向分布を従来炉心の
それと比較して示す線図、第８図は本発明の燃料集合体
の上部の無限増倍率の燃焼度推移を従来の燃料集合体の
それと比較して示す線図、第９図は３バツチ炉心に本発
明を適用した場合の炉心上部での無限増倍率の燃焼特性
を従来炉心のそれと比較して示す線図である。 出願代理人 弁理士 菊 池 五 部第４図 ？ ５４２− Ｘ５ｍ 第６１０ ■ ■ Ｗ 卒 亭 Ｏ 手続補正書（自 発） ２□％６．ｉｌ、２４ ａ 特許庁長官 島田春樹殿 １、事件の表示 昭和５６年特 許 １第１２３３４０号２、発明の名称 沸騰水型原子炉 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東〕；・：都港区三田３丁目１３番１２号
氏 名（名称）日本原子力事業株式会社４、代理人 住 所 東京都港区赤坂７丁目９番４号氏 名
（７２０７） 弁理士 菊 池 五 部５、 補正
命令の日付 ６ 補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 委任状および図面（浄書） ８、補正の内容 １．別紙の通り委任状を補充する。
Claims (2)
- （１）上部の核分裂物質含有量が下部のそれよシ小さな
燃料棒と、上部の可燃性毒物含有量が下部のそれよシ小
さな燃料棒と、核分裂物質可燃性毒物含有量が全長にわ
たシ一様な燃料棒とを装荷して成る燃料集合体を炉心に
装荷したことを特徴とする沸騰水型原子炉。 - （２）前記各含有量の境界を燃料集合体下端から全長の
１以上の位置としたことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の沸騰水型原子炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56123340A JPS5824886A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56123340A JPS5824886A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5824886A true JPS5824886A (ja) | 1983-02-14 |
| JPH0315717B2 JPH0315717B2 (ja) | 1991-03-01 |
Family
ID=14858137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56123340A Granted JPS5824886A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5824886A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63113391A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-18 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JPS63133095A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-04 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉の炉心 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594183A (en) * | 1979-01-10 | 1980-07-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Fuel assembly |
-
1981
- 1981-08-06 JP JP56123340A patent/JPS5824886A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594183A (en) * | 1979-01-10 | 1980-07-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Fuel assembly |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63113391A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-18 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JPS63133095A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-04 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉の炉心 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0315717B2 (ja) | 1991-03-01 |
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