JPS5823410A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法Info
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- JPS5823410A JPS5823410A JP56122731A JP12273181A JPS5823410A JP S5823410 A JPS5823410 A JP S5823410A JP 56122731 A JP56122731 A JP 56122731A JP 12273181 A JP12273181 A JP 12273181A JP S5823410 A JPS5823410 A JP S5823410A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法に
係わり、ＪＩＳＣ２５５２で規定されている現在の最高
グレードＳ９よシ優れた８８．８７級の高級な無方向性
電磁鋼板の製造法に関する。
係わり、ＪＩＳＣ２５５２で規定されている現在の最高
グレードＳ９よシ優れた８８．８７級の高級な無方向性
電磁鋼板の製造法に関する。
現在の高級な無方向性電磁鋼板として、Ｓ９グレードが
あり、大型回転機用磁芯材料等に使用されている。無方
向性電磁鋼板の高級品は、鉄損は低いが磁束密度が劣る
。この為電機メーカーでは大型回転機用磁芯材料に必ず
しも十分に使用せず高価な磁束＠度の高い方向性珪素鋼
板を使う所もある。
あり、大型回転機用磁芯材料等に使用されている。無方
向性電磁鋼板の高級品は、鉄損は低いが磁束密度が劣る
。この為電機メーカーでは大型回転機用磁芯材料に必ず
しも十分に使用せず高価な磁束＠度の高い方向性珪素鋼
板を使う所もある。
最近の省エネ指向及びコスト節減の動向から、これら大
型回転機用磁芯材料も見直されＳ９グレードよりも更に
低鉄損で磁束密度が改善されたより高級品の要求が高ま
っている。鉄損を下げるにはｓｉやＡｔを増すこと、製
品の結晶粒を大きくすることであるが、反面、ｓｔ 、
ｈｔの増加や例えば仕上焼鈍温度を高め結晶粒を大き
くすることは、いずれも磁束密度を低下させる。
型回転機用磁芯材料も見直されＳ９グレードよりも更に
低鉄損で磁束密度が改善されたより高級品の要求が高ま
っている。鉄損を下げるにはｓｉやＡｔを増すこと、製
品の結晶粒を大きくすることであるが、反面、ｓｔ 、
ｈｔの増加や例えば仕上焼鈍温度を高め結晶粒を大き
くすることは、いずれも磁束密度を低下させる。
ところで、８８．８７級の高級な無方向性電磁鋼板を製
造するため、幾つかの提案がなされている。
造するため、幾つかの提案がなされている。
例えば、特開昭５３−６６８１６号公報記載の方法があ
る。これは熱間圧延後、中間焼鈍を鉱さんで２回の冷間
圧延を行なう、いわゆる２同量間圧延法において、Ｓｔ
ｏ、００５１以下、Ｃ１Ｏ，００２５％以下と微量に制
限して微細介在物の生成金抑えて粒成長を阻害しないよ
うにする一方、中間焼鈍を比較的長い時間、即ち９００
〜１０５０℃で２〜１５分間行って平均粒径が０．０７
１１Ｋ以上の大きな結晶粒とし、該結晶粒を大きくした
中間板厚材を冷間圧延後、最終仕上焼鈍を９３０−１０
５０ｔｌ：テ２〜１５分間と十分時間をかけて行ない磁
束笥度に好ましい結晶方位を形成させ磁気特性の改善を
図ったものである。
る。これは熱間圧延後、中間焼鈍を鉱さんで２回の冷間
圧延を行なう、いわゆる２同量間圧延法において、Ｓｔ
ｏ、００５１以下、Ｃ１Ｏ，００２５％以下と微量に制
限して微細介在物の生成金抑えて粒成長を阻害しないよ
うにする一方、中間焼鈍を比較的長い時間、即ち９００
〜１０５０℃で２〜１５分間行って平均粒径が０．０７
１１Ｋ以上の大きな結晶粒とし、該結晶粒を大きくした
中間板厚材を冷間圧延後、最終仕上焼鈍を９３０−１０
５０ｔｌ：テ２〜１５分間と十分時間をかけて行ない磁
束笥度に好ましい結晶方位を形成させ磁気特性の改善を
図ったものである。
しかし、これでは中間焼鈍、最終仕上焼鈍とも比較的長
い時間（２〜１５分間）を要するので、焼鈍雰囲気によ
り鋼板は内部酸化する機会が増え、磁気特性の劣化をき
たす恐れがある。ことに最終仕上焼鈍のさいには内部酸
化が生じやすいのでなおさらである。ｉた中間焼鈍した
後の中間板厚材の結晶粒の大きさを、製造操業管理の要
素とすることは、前記結晶粒の大きさが、製造操業時に
直ちに判明しないので、安定した磁気特性の製品を得る
うえで問題があり、さらにスピーディな製造が出来難い
。
い時間（２〜１５分間）を要するので、焼鈍雰囲気によ
り鋼板は内部酸化する機会が増え、磁気特性の劣化をき
たす恐れがある。ことに最終仕上焼鈍のさいには内部酸
化が生じやすいのでなおさらである。ｉた中間焼鈍した
後の中間板厚材の結晶粒の大きさを、製造操業管理の要
素とすることは、前記結晶粒の大きさが、製造操業時に
直ちに判明しないので、安定した磁気特性の製品を得る
うえで問題があり、さらにスピーディな製造が出来難い
。
他に特開昭５５−９７４２６号公報記載の方法がある。
これＬ１回冷間圧延法による製造法に係わり、Ｓを０．
００５チ以下、Ｎを０．００４チ以下に規制して、微細
な介在物や析出物の生成を抑制し磁気特性の改＠を図る
とともに、熱延板焼鈍を非脱炭性雰囲気で、仕上焼鈍を
非酸化性雰囲気さるいはアルカリ金属塩溶液を鋼板に塗
布し脱炭雰囲気で９５０〜１１００℃にて１〜５分間行
ない、内部酸化を防ぎ磁気特性の改１１を図っている。
００５チ以下、Ｎを０．００４チ以下に規制して、微細
な介在物や析出物の生成を抑制し磁気特性の改＠を図る
とともに、熱延板焼鈍を非脱炭性雰囲気で、仕上焼鈍を
非酸化性雰囲気さるいはアルカリ金属塩溶液を鋼板に塗
布し脱炭雰囲気で９５０〜１１００℃にて１〜５分間行
ない、内部酸化を防ぎ磁気特性の改１１を図っている。
しかし、係る手段を行っても８７．８８級の高級な無方
向性電磁鋼板を安定して製造することは難しく、Ｓ７．
８８級品を安定して製造するに至っていないのが現状で
ある。
向性電磁鋼板を安定して製造することは難しく、Ｓ７．
８８級品を安定して製造するに至っていないのが現状で
ある。
本願発明者達は８７．８８級の高級な無方向性電磁鋼板
を安価にして、かつ安定して製造すべく種種の検討を行
った。その結果、ｓｉが２．５チ以上でＡｔを１．０１
以上含む高Ａｔ電磁鋼を、仕上焼鈍前の冷間圧延率を高
くシ、仕上焼鈍を１０５０℃以上の一温で３秒以上６０
秒未満の超短時間とすると、磁束密度Ｂ５０が１．６７
テスラ以上、鉄損ｗ１５１５０が２．７０Ｗ／に９以下
（０，５０朋厚）Ｗ１５１５０が２．２０ＷＡ９以下（
０，３５℃厚）で高磁場磁気特性の優れた８７゜８８級
の無方向性電磁鋼板が製造されることを見出した。
を安価にして、かつ安定して製造すべく種種の検討を行
った。その結果、ｓｉが２．５チ以上でＡｔを１．０１
以上含む高Ａｔ電磁鋼を、仕上焼鈍前の冷間圧延率を高
くシ、仕上焼鈍を１０５０℃以上の一温で３秒以上６０
秒未満の超短時間とすると、磁束密度Ｂ５０が１．６７
テスラ以上、鉄損ｗ１５１５０が２．７０Ｗ／に９以下
（０，５０朋厚）Ｗ１５１５０が２．２０ＷＡ９以下（
０，３５℃厚）で高磁場磁気特性の優れた８７゜８８級
の無方向性電磁鋼板が製造されることを見出した。
本発明ノ要旨は、Ｃ：０．００５％以下、ＳＳ：２．５
％以上、Ａｔ：１．０１以上％ ８１ ＋Ａｔ ： ３
．５〜５．０％、Ｓ：ｏ、ｏ０５ｓ以下、Ｎ： ０．０
０１！０１９６以下を含む無方向性電磁鋼スラブを、熱
間圧延し、次いで熱延板焼鈍して１回の冷間圧延、ある
いは中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最終
板厚とし、仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼板−の製造
法において、仕上焼鈍前の冷間圧延を圧下率５５〜８７
％とし、仕上焼鈍ｔ−１０５０℃以上の温度で３秒以上
６０秒未満保持することを特徴とする特許 無方向性電磁鋼板の製造法にある。
％以上、Ａｔ：１．０１以上％ ８１ ＋Ａｔ ： ３
．５〜５．０％、Ｓ：ｏ、ｏ０５ｓ以下、Ｎ： ０．０
０１！０１９６以下を含む無方向性電磁鋼スラブを、熱
間圧延し、次いで熱延板焼鈍して１回の冷間圧延、ある
いは中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最終
板厚とし、仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼板−の製造
法において、仕上焼鈍前の冷間圧延を圧下率５５〜８７
％とし、仕上焼鈍ｔ−１０５０℃以上の温度で３秒以上
６０秒未満保持することを特徴とする特許 無方向性電磁鋼板の製造法にある。
また、仕上焼鈍において、４００℃から８ｏ。
℃まで平均昇温速度１０℃／戴以上で昇温することｔ−
特徴とする。
特徴とする。
さらに仕上焼鈍において、１０５０℃以上の温度で３秒
以上６０秒未満保持する前に、８５０〜１０００℃で３
０〜１２０秒の均熱を介挿し短時間階段均熱とすること
を特徴とする。
以上６０秒未満保持する前に、８５０〜１０００℃で３
０〜１２０秒の均熱を介挿し短時間階段均熱とすること
を特徴とする。
次に本発明を詳細に説明する。
まず鋼スラブの成分組成について述べる。Ｃは磁気特性
を劣化させる成分で、製品に０．００５％以上存在して
いると炭化物が析出し鉄損を増やし、磁束＠度ヲ低下す
るので、０．００５％以下とする。
を劣化させる成分で、製品に０．００５％以上存在して
いると炭化物が析出し鉄損を増やし、磁束＠度ヲ低下す
るので、０．００５％以下とする。
磁気特性を高めるうえで好まし＜Ｆｉｏ．ｏｏ３一以下
である。従来は焼鈍工程で脱炭してＣを低減しているが
、脱炭焼鈍時に８１＋Ａ４．の含有量の多い鋼は内部酸
化しやすく、磁気特性を劣化するので、高級な無方向性
電磁鋼板を目的とする本発明は溶製段階にて脱炭しスラ
ブでのＣ含有量を９．００５９６以下としている。
である。従来は焼鈍工程で脱炭してＣを低減しているが
、脱炭焼鈍時に８１＋Ａ４．の含有量の多い鋼は内部酸
化しやすく、磁気特性を劣化するので、高級な無方向性
電磁鋼板を目的とする本発明は溶製段階にて脱炭しスラ
ブでのＣ含有量を９．００５９６以下としている。
ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて、うず電流損を下げ、鉄損
を低減させるので、２：５％以上含有させる。
を低減させるので、２：５％以上含有させる。
一方その含有量が多くなると冷延性が悪くなるので後記
するＡｔとの和Ｓ１＋Ａｔで５． ０ １以下とする。
するＡｔとの和Ｓ１＋Ａｔで５． ０ １以下とする。
またＳｉ＋Ａｔの下限は鉄損を確保するために３．５チ
である。
である。
Ａｔは前記Ｓｉと同様に鉄損を低減させるとともに、鋼
中に含まれるＮを無害な形に固定し磁気特性を改善する
成分であり、本発明者達はＡｔ含有量を多くした場合、
仕上焼鈍前の冷間圧延率を高くし、仕上焼鈍ｔ？１０５
０℃以上の高温で３秒以上６０秒未満の短時間均熱する
と、鋼板の結晶粒を安定して大きくすることができ、鉄
損が低く、かつ磁束密度が優れることを見出した。この
作用を奏するためにはＡｔを１．０チ以上含有させる必
要がある．また仕上焼鈍での昇温速度を１０℃／槙以上
に速めたはうが前記Ａｔの作用が強まる。
中に含まれるＮを無害な形に固定し磁気特性を改善する
成分であり、本発明者達はＡｔ含有量を多くした場合、
仕上焼鈍前の冷間圧延率を高くし、仕上焼鈍ｔ？１０５
０℃以上の高温で３秒以上６０秒未満の短時間均熱する
と、鋼板の結晶粒を安定して大きくすることができ、鉄
損が低く、かつ磁束密度が優れることを見出した。この
作用を奏するためにはＡｔを１．０チ以上含有させる必
要がある．また仕上焼鈍での昇温速度を１０℃／槙以上
に速めたはうが前記Ａｔの作用が強まる。
次にＡＡを１．０１以上含有させ九場合の作用効果につ
いて１実験例を参照して述べる。
いて１実験例を参照して述べる。
第１表に示すように、ＳｔとＡｔの含有量の和はほぼ同
じ（約３． ９ １ ） テ、ＡＡ含有量が１．２０％
（ＤサンプルＡと、０．６５１のサンプルＢを供試材と
し、第２表に示す製造工程により製造した。
じ（約３． ９ １ ） テ、ＡＡ含有量が１．２０％
（ＤサンプルＡと、０．６５１のサンプルＢを供試材と
し、第２表に示す製造工程により製造した。
第 １ 表
第 ２ 表
この場合の磁気特性の結果を＃Ｉ３表に示す。
ｗＪ３表
この結果から明らかなように、ＡＡ含有量１．２９Ｇの
サンプルＡはＡＡ含有量０．６５１６のサンデルＢより
鉄損ＷＩＱ／！１０ ｅ Ｗ１５／５Ｇ、磁束密ｆ Ｂ
ｓｏとも優れている。
サンプルＡはＡＡ含有量０．６５１６のサンデルＢより
鉄損ＷＩＱ／！１０ ｅ Ｗ１５／５Ｇ、磁束密ｆ Ｂ
ｓｏとも優れている。
更にサンゾルＡはスラブ加熱温度１００℃の差に対して
磁気特性の変化が少いことが判る．即ち、ＳｌとＡＬの
含有量の和が同じであっても、Ａｔ含有量を１．０％以
上と多くした方が磁気特性は優れかつ安定している。
磁気特性の変化が少いことが判る．即ち、ＳｌとＡＬの
含有量の和が同じであっても、Ａｔ含有量を１．０％以
上と多くした方が磁気特性は優れかつ安定している。
またＡｔが１．（ｌ以上含有されていると、トラングエ
レメントとして鋼中に含まれＴｌ ａ Ｚｒ ＊ Ｃｒ
ｙＶ等の磁気特性に及ぼす有害性が防がれる作用もある
。
レメントとして鋼中に含まれＴｌ ａ Ｚｒ ＊ Ｃｒ
ｙＶ等の磁気特性に及ぼす有害性が防がれる作用もある
。
Ｓは微細な硫化物を形成して鉄損ｔ９５化させるので上
限ｏ．ｏｏｓ饅とし、好ましく紘０．００３％以下とす
る。
限ｏ．ｏｏｓ饅とし、好ましく紘０．００３％以下とす
る。
Ｎは磁気特性を劣化させるので０．００４０％以下とす
る。好ましくは≦９．００２５％である。
る。好ましくは≦９．００２５％である。
Ｍｎは本発明では規制する成分でなｈが、０．１優より
少いと熱間加工性が劣化し、１．０％よ）多いと磁性が
劣化するので０．１〜１．０優の範囲が良い。
少いと熱間加工性が劣化し、１．０％よ）多いと磁性が
劣化するので０．１〜１．０優の範囲が良い。
本発明の出発素材は前記成分の範囲内にあるものであれ
ばよく、その溶製法、造塊法には何ら制限がなく、常法
により製造しうる。スラブとしては造塊・分塊圧延工程
或は連続鋳造工程により製造されたスラブまたは連鋳ス
ラブを圧延して＃造したスラブを使用することが出来る
。
ばよく、その溶製法、造塊法には何ら制限がなく、常法
により製造しうる。スラブとしては造塊・分塊圧延工程
或は連続鋳造工程により製造されたスラブまたは連鋳ス
ラブを圧延して＃造したスラブを使用することが出来る
。
次に本発明における製造方法について述べる。
ス５ ｆ ｆｉ １０５０〜１２５０℃の温度範囲に加
熱された後、例えば１．５〜３．０１１板厚に熱間圧延
される。
熱された後、例えば１．５〜３．０１１板厚に熱間圧延
される。
熱間圧延し次後は、熱延板焼鈍を行ない１回の冷間圧延
を施して最終板厚とし、仕上焼鈍を施すが（これを工程
１という）、あるいは中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧
延を行なって最終板厚とし仕上焼鈍を施す（これを工程
２と云う）。前記工程１を採用するか、もしくは工程２
を採用するかは適宜に決められるが、熱延板の板厚が薄
いとき例えば２１１以下のときは工程１を採用し、板厚
が厚いときには工程２を採用するとよい。
を施して最終板厚とし、仕上焼鈍を施すが（これを工程
１という）、あるいは中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧
延を行なって最終板厚とし仕上焼鈍を施す（これを工程
２と云う）。前記工程１を採用するか、もしくは工程２
を採用するかは適宜に決められるが、熱延板の板厚が薄
いとき例えば２１１以下のときは工程１を採用し、板厚
が厚いときには工程２を採用するとよい。
次に冷間圧延の圧下率について述べる。工８２における
第１回目冷延の圧下率は特に規制しないが、工程１及び
工程２において、Ａｔが１．０優以上と多く含まれ、Ｓ
ｉ＋Ａｔで３．５優以上、特に４．（）僑以上含有され
る場合は、仕上焼鈍の条件と仕上焼鈍前の冷延圧下率と
の組合せにより磁気特性が向上するが、この効果を奏す
るには最終冷延圧下率は５５〜８７悌である。圧下率が
５５％未満及び８７係超ではＳ１＋ＡＬが３．６％以上
の場合、磁気特性の良いものは得られない。又、８７係
を超えると冷延前の板厚が厚くな９耳ワレ、破断をひき
おこすので圧下率の上限ｔｉ８７％とした。
第１回目冷延の圧下率は特に規制しないが、工程１及び
工程２において、Ａｔが１．０優以上と多く含まれ、Ｓ
ｉ＋Ａｔで３．５優以上、特に４．（）僑以上含有され
る場合は、仕上焼鈍の条件と仕上焼鈍前の冷延圧下率と
の組合せにより磁気特性が向上するが、この効果を奏す
るには最終冷延圧下率は５５〜８７悌である。圧下率が
５５％未満及び８７係超ではＳ１＋ＡＬが３．６％以上
の場合、磁気特性の良いものは得られない。又、８７係
を超えると冷延前の板厚が厚くな９耳ワレ、破断をひき
おこすので圧下率の上限ｔｉ８７％とした。
最終冷延圧下率と仕上焼鈍温度との組合せと磁気特性と
の関係を実験例によって以下に説明する。
の関係を実験例によって以下に説明する。
Ｃ６０，００５ｔ６、Ｍｔｌ：０．２０〜０．２５チ、
Ｓ≦０．００５係、Ｎ；０．００２０〜０．００２５１
＆、８ｉ：２．５１〜３．５６嗟、Ａｔ：１．０２〜１
．９７９ｇ、ｓｔ ＋ＡＬ ： ３．５３〜４−８６
Ｔｏを含有する熱延板１９種を次の第４表の条件で処理
し九。
Ｓ≦０．００５係、Ｎ；０．００２０〜０．００２５１
＆、８ｉ：２．５１〜３．５６嗟、Ａｔ：１．０２〜１
．９７９ｇ、ｓｔ ＋ＡＬ ： ３．５３〜４−８６
Ｔｏを含有する熱延板１９種を次の第４表の条件で処理
し九。
第 ４ 表
簡易磁気測定機（ＳＳＴ）にょシ磁気特性（ｗＩＱ１５
゜。
゜。
Ｗ１！％１５０ ’ ８５０ ’）を測定し、８１＋Ａ
Ｊ！含有量との関係を鉤査した。（ｓｔ十Ａｚ） １
％変動当夛の磁気特性の変化率を第５表に示す。
Ｊ！含有量との関係を鉤査した。（ｓｔ十Ａｚ） １
％変動当夛の磁気特性の変化率を第５表に示す。
第 ５ 表
即ち、最終冷延圧下率が高く、仕上焼鈍が高温短時間で
ある条件■が（Ｓｉ＋Ａｔ）含有量の扁い場合の処理条
件として優れてｈることが判る。特に高磁場の鉄損Ｗ１
！、１５ｇの向上率が大きいのが特徴である。
ある条件■が（Ｓｉ＋Ａｔ）含有量の扁い場合の処理条
件として優れてｈることが判る。特に高磁場の鉄損Ｗ１
！、１５ｇの向上率が大きいのが特徴である。
仕上焼鈍は高温で短時間焼鈍が良く、１０５０℃以上の
温度に３秒以上６０秒未満均熱する。このように温度と
均熱時間を規定するのは、１０５０℃以下の温度では鉄
損の低下が少なく、また均熱時間が３秒未満では同様に
鉄損の低下が少なく、６０秒以上となると内部酸化が生
じることがらり、鉄損が高くなり磁束密度も劣化するか
らである。
温度に３秒以上６０秒未満均熱する。このように温度と
均熱時間を規定するのは、１０５０℃以下の温度では鉄
損の低下が少なく、また均熱時間が３秒未満では同様に
鉄損の低下が少なく、６０秒以上となると内部酸化が生
じることがらり、鉄損が高くなり磁束密度も劣化するか
らである。
好ましい均熱時間は３秒以上４０秒以下である。
ま友好ましい温度は１０５０〜１１００℃である。
磁束＠度を確保するためには加熱速度を早くするとよく
４００℃から８００℃迄の平均昇温速度は１０℃／（６
）以上、好ましくは３０℃／戴以上のときよい結果が得
られる。
４００℃から８００℃迄の平均昇温速度は１０℃／（６
）以上、好ましくは３０℃／戴以上のときよい結果が得
られる。
また仕上焼鈍において、１０５０℃以上のｒｍｆで３秒
以上６０秒未満均熱する前に８５０〜１０００℃で３０
〜１２０秒の均熱を介挿し、短時間階段均熱としてもす
ぐれた磁気特性が得られる。
以上６０秒未満均熱する前に８５０〜１０００℃で３０
〜１２０秒の均熱を介挿し、短時間階段均熱としてもす
ぐれた磁気特性が得られる。
焼鈍炉の雰囲気も磁気特性、特に高磁場特性を良（する
上で重要であシ、と＜ Ｋ Ｓ１＋ＡＡ含有量が高い場
合は雰囲気中の水蒸気と水素の分圧比ＰＨ２０７Ｐ１２
’、 Ｏ，ｌ〜０，４程度の弱酸化性の脱炭雰囲気で
も８１．ＡＡが選択酸化をうけて内部酸化層が増大する
という問題もあるので、本発明ではあらかじめ溶鋼段階
で脱炭処３！ヲ充分に行い、Ｃ５０，００５囁、好まし
く紘≦０．００３ｔｓとして焼鈍段階では意識的な脱炭
処理はしない、従って焼鈍雰囲気は露点が例えば０℃以
下のｄｒｙ Ｎ２ガス、ｄｒｙ Ｎ２７ Ｇ ’４＋Ｈ
２３０−等の非脱炭性雰囲気とする。ことに仕上焼鈍時
は２０僑ＳＷ以上の水素を混入した方が良い結果が得ら
れる。
上で重要であシ、と＜ Ｋ Ｓ１＋ＡＡ含有量が高い場
合は雰囲気中の水蒸気と水素の分圧比ＰＨ２０７Ｐ１２
’、 Ｏ，ｌ〜０，４程度の弱酸化性の脱炭雰囲気で
も８１．ＡＡが選択酸化をうけて内部酸化層が増大する
という問題もあるので、本発明ではあらかじめ溶鋼段階
で脱炭処３！ヲ充分に行い、Ｃ５０，００５囁、好まし
く紘≦０．００３ｔｓとして焼鈍段階では意識的な脱炭
処理はしない、従って焼鈍雰囲気は露点が例えば０℃以
下のｄｒｙ Ｎ２ガス、ｄｒｙ Ｎ２７ Ｇ ’４＋Ｈ
２３０−等の非脱炭性雰囲気とする。ことに仕上焼鈍時
は２０僑ＳＷ以上の水素を混入した方が良い結果が得ら
れる。
実施例１
転炉で浴製し、ＤＨ脱ガス装置を用いて脱ガス処理を施
して脱炭後、合金の添加を行い、その後遅絖−造でスラ
ブを得た。仁の鋼スラブの成分は、ＣＯ，００２６９６
％８１３．０２％、 ＡＬｌ、３１％、８０．００２０
憾、Ｎ Ｏ，００１８％、Ｍｎ Ｏ−２１ｔｓｓ残部鉄
及び不可避不純物であった。
して脱炭後、合金の添加を行い、その後遅絖−造でスラ
ブを得た。仁の鋼スラブの成分は、ＣＯ，００２６９６
％８１３．０２％、 ＡＬｌ、３１％、８０．００２０
憾、Ｎ Ｏ，００１８％、Ｍｎ Ｏ−２１ｔｓｓ残部鉄
及び不可避不純物であった。
上記成分の鋼スラブを１１５０℃に加熱後、厚さ１．８
ｕの熱延板とし、ドライＮ２雰囲気中９８０℃×１２０
秒間焼鈍後、酸洗し冷間圧延にて板厚０．５鶴に圧延し
た。この板をドライＮ２７０％＋Ｈ２３０％の雰囲気で
９５０℃×９０秒間或は１０７５℃ＸＩＯ秒間の仕上焼
鈍した。４００℃から８００℃迄の昇温速度は夫々１８
℃／１１１１ｅ及び３３℃／臓であった。この時の磁気
特性は次の第６！Ｉの通りであり、１０７５℃×１０秒
も理によｊ’ Ｂ５０の高いｓ７相当品が得られた。
ｕの熱延板とし、ドライＮ２雰囲気中９８０℃×１２０
秒間焼鈍後、酸洗し冷間圧延にて板厚０．５鶴に圧延し
た。この板をドライＮ２７０％＋Ｈ２３０％の雰囲気で
９５０℃×９０秒間或は１０７５℃ＸＩＯ秒間の仕上焼
鈍した。４００℃から８００℃迄の昇温速度は夫々１８
℃／１１１１ｅ及び３３℃／臓であった。この時の磁気
特性は次の第６！Ｉの通りであり、１０７５℃×１０秒
も理によｊ’ Ｂ５０の高いｓ７相当品が得られた。
第 ６ 表
実施例２
転炉で溶製しＤＨ脱ガス装置にて真空処３１を施し、脱
炭と合金添加を行い成分調整した２ｍの溶鋼を夫々連続
鋳造によシスラッとした。このスラブの成分組成は次の
第７表の通りである。
炭と合金添加を行い成分調整した２ｍの溶鋼を夫々連続
鋳造によシスラッとした。このスラブの成分組成は次の
第７表の通りである。
第 ７ 表
これらスラブ’１ｌ１５０’ｃＫ−加熱後、熱間圧延し
て厚さ２．５ ａｌｌＯ熱延板とし、酸洗し、冷間圧延
で板厚を大々０．７閣と１．２ｉｕｔの２種類の冷延板
を得、これらをドライＮ２雰囲気中で９５０℃×１２０
秒中間焼鈍後、いずれも０．３５ｍの最終板厚迄冷間圧
延を行った。仕上焼鈍は４００〜８００℃の昇温速度３
３℃／ｓｅｅ、１０７５℃ＸＩＯ秒間にて夫々について
行った。焼鈍の雰囲気はＮ２７０％＋Ｈ２３０憾ドライ
雰囲気でるり、仕上焼鈍後の磁気特性は次の第８表の通
りである。
て厚さ２．５ ａｌｌＯ熱延板とし、酸洗し、冷間圧延
で板厚を大々０．７閣と１．２ｉｕｔの２種類の冷延板
を得、これらをドライＮ２雰囲気中で９５０℃×１２０
秒中間焼鈍後、いずれも０．３５ｍの最終板厚迄冷間圧
延を行った。仕上焼鈍は４００〜８００℃の昇温速度３
３℃／ｓｅｅ、１０７５℃ＸＩＯ秒間にて夫々について
行った。焼鈍の雰囲気はＮ２７０％＋Ｈ２３０憾ドライ
雰囲気でるり、仕上焼鈍後の磁気特性は次の第８表の通
りである。
これより本発明によシ裂遺されたサンプル１で創造条件
Ｅのものは他にくらべ高磁場の鉄損ＷＩｓ１５０ 、低
磁場の鉄損ＷＩ Ｑ／ＳＯともすぐれていることがわか
る。
Ｅのものは他にくらべ高磁場の鉄損ＷＩｓ１５０ 、低
磁場の鉄損ＷＩ Ｑ／ＳＯともすぐれていることがわか
る。
実施例３
転炉で溶製しＤＢ脱ガス装置にて真空処理を施し脱炭と
合金株加を行い、成分ｗｊ４贅した溶鋼を連続鋳造でス
ラブとなした。このスラブの成分はＣＯ，００２８ｔｓ
８１２．７５嗟、Ｍｅ ０．２２％、８０．００２−
１Ａｔ１．２２俤、残９鉄及び不可避不純物である。
合金株加を行い、成分ｗｊ４贅した溶鋼を連続鋳造でス
ラブとなした。このスラブの成分はＣＯ，００２８ｔｓ
８１２．７５嗟、Ｍｅ ０．２２％、８０．００２−
１Ａｔ１．２２俤、残９鉄及び不可避不純物である。
このスラブを１２００℃の温度に加熱し、熱間圧延によ
り１．８關厚みの熱延板を得た。ドライＮ２雰囲気で９
８０℃×１２０秒間の熱延板焼鈍後、冷間圧延により０
．３５ｍの冷延板とし、ドライＮ２７０ｉＨ２３０％雰
囲気で次の第９表に示す３つの条件で仕上焼鈍管行った
。（条件Ｇは２段階均熱法）仕上焼鈍後の磁気特性紘次
の第１０表のと２９である。
り１．８關厚みの熱延板を得た。ドライＮ２雰囲気で９
８０℃×１２０秒間の熱延板焼鈍後、冷間圧延により０
．３５ｍの冷延板とし、ドライＮ２７０ｉＨ２３０％雰
囲気で次の第９表に示す３つの条件で仕上焼鈍管行った
。（条件Ｇは２段階均熱法）仕上焼鈍後の磁気特性紘次
の第１０表のと２９である。
第１０表
これから、本発明によると高磁場、低磁場ともすぐれた
ａ党籍性をもつものが製造されることがわかる。
ａ党籍性をもつものが製造されることがわかる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｃ：０．００５１６以下、８１：２．５％以
上、Ａｔ：１．０１１以上、Ｓｉ＋ＡＡ：３．５〜５．
Ｏｔｓ％８：０．００５１以下、Ｎ ： ０．００４０
慢以下を含む無方向性電磁鋼スラブを、熱間圧延し次
いで熱延板焼鈍して１回の冷間圧延により最終板厚とし
、仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼板の製造法において
、仕上焼鈍前の冷間圧延を圧下率５５〜８７チとし、仕
上焼鈍を１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未満均
熱することを特徴とする特許 磁鋼板の製造法● （２）仕上焼鈍は４００℃から８００℃まで平均昇温速
度１０℃／蹴以上で昇温する特許請求の範囲第１項記載
の方法。 （３｝ 仕上焼鈍は１０５０℃以上の温度で３秒以上
６０秒未満均熱する前に、８５０〜１０００℃で３０〜
１２０秒の均熱を介挿し短時間階段均熱とする特許請求
の範囲第１項および第２項記載の方法。 （４）仕上焼鈍は非脱炭性雰囲気とする特許請求の範囲
第１項，第２項および第３項記載の方法。 （５） Ｃ：０．００５係以下、Ｓｉ二２．５チ以上
、Ａｔ：１、０チ以上、Ｓｌ＋Ａｔ二３．５〜５．（１
，ｉ９：ｏ．００５チ以下、Ｎ ： ０．００４０ ％
以下を含む無方向性電磁鋼スラブを熱間圧延し、次いで
中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最終板厚
とし、仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼板の製造法にお
いて、仕上焼鈍前の冷間圧延を圧下率５５〜８７チとし
、仕上焼鈍を１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未
満均熱することを特徴とする磁気特性の優れた無方向性
電磁鋼板の製造法。 （６）仕上焼鈍は４００℃から８００℃まで平均昇温速
度１０℃／（８）以上で昇温する特許請求の範囲第５項
記載の方法。 （７） 仕上焼鈍は１０５０℃以上の温度で３秒以上
６０秒未満均熱する前に、８５０〜１０００℃で３０〜
１２０秒の均熱を介挿し、短時間階段 均熱とする特許
請求の範囲第５項および第６項の方法。 （８） 仕上焼鈍は非脱炭性雰囲気とする特許請求の
範囲第５項、第６項および第７項の方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122731A JPS598049B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
| DE8181902728T DE3172998D1 (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for manufacturing isotropic electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| EP81902728A EP0084569B1 (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for manufacturing isotropic electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| PCT/JP1981/000202 WO1983000506A1 (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for manufacturing isotropic electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| US06/486,949 US4560423A (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for producing a non-oriented electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties |
| IT22742/82A IT1152328B (it) | 1981-08-05 | 1982-08-05 | Procedimento per produrre una lamiera di acciaio elettromagnetico non orientato avente eccellenti proprieta' magnetiche |
| BE0/208759A BE894040A (fr) | 1981-08-05 | 1982-08-05 | Toles en acier electromagnetique et leur fabrication |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122731A JPS598049B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5823410A true JPS5823410A (ja) | 1983-02-12 |
| JPS598049B2 JPS598049B2 (ja) | 1984-02-22 |
Family
ID=14843183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56122731A Expired JPS598049B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4560423A (ja) |
| EP (1) | EP0084569B1 (ja) |
| JP (1) | JPS598049B2 (ja) |
| BE (1) | BE894040A (ja) |
| IT (1) | IT1152328B (ja) |
| WO (1) | WO1983000506A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61115568A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-06-03 | 株式会社アドバンス | 経皮インプラント体 |
| JPS63152642A (ja) * | 1986-07-03 | 1988-06-25 | Ain Eng Kk | フイルム |
| JPS63252543A (ja) * | 1986-11-07 | 1988-10-19 | Showa Denko Kk | 水溶性マイクロカプセルおよび液体洗剤組成物 |
| WO2019182022A1 (ja) | 2018-03-23 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59134740U (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-08 | 三国工業株式会社 | 燃焼制御の安全回路 |
| JPS61213419A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Hanshin Electric Co Ltd | 燃焼制御装置用安全回路 |
| JPH029268Y2 (ja) * | 1985-07-18 | 1990-03-07 | ||
| JPH0241482Y2 (ja) * | 1986-02-13 | 1990-11-05 | ||
| JPH01225723A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
| JPH01225725A (ja) * | 1988-03-07 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP4507316B2 (ja) * | 1999-11-26 | 2010-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｄｃブラシレスモーター |
| US7011139B2 (en) * | 2002-05-08 | 2006-03-14 | Schoen Jerry W | Method of continuous casting non-oriented electrical steel strip |
| US20050000596A1 (en) * | 2003-05-14 | 2005-01-06 | Ak Properties Inc. | Method for production of non-oriented electrical steel strip |
| CN103290190A (zh) | 2012-03-02 | 2013-09-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无取向硅钢及其制造方法 |
| CN104328342B (zh) * | 2014-10-16 | 2016-09-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种变频高效压缩机用无取向硅钢及生产方法 |
| WO2016136095A1 (ja) * | 2015-02-24 | 2016-09-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| FR1039016A (fr) * | 1951-06-25 | 1953-10-05 | Armco Int Corp | Perfectionnements au procédé de traitement des aciers électriques au silicium |
| GB877654A (en) * | 1959-05-25 | 1961-09-20 | Armco Int Corp | Non-directional oriented silicon-iron |
| BE628759A (ja) * | 1962-02-23 | |||
| US3948691A (en) * | 1970-09-26 | 1976-04-06 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing cold rolled, non-directional electrical steel sheets and strips having a high magnetic flux density |
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-
1981
- 1981-08-05 JP JP56122731A patent/JPS598049B2/ja not_active Expired
- 1981-08-28 EP EP81902728A patent/EP0084569B1/en not_active Expired
- 1981-08-28 WO PCT/JP1981/000202 patent/WO1983000506A1/ja active IP Right Grant
- 1981-08-28 US US06/486,949 patent/US4560423A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-08-05 BE BE0/208759A patent/BE894040A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-08-05 IT IT22742/82A patent/IT1152328B/it active
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| KR20200116990A (ko) | 2018-03-23 | 2020-10-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판 |
| US11421297B2 (en) | 2018-03-23 | 2022-08-23 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0084569A4 (en) | 1983-08-01 |
| BE894040A (fr) | 1982-12-01 |
| WO1983000506A1 (en) | 1983-02-17 |
| IT8222742A0 (it) | 1982-08-05 |
| JPS598049B2 (ja) | 1984-02-22 |
| IT1152328B (it) | 1986-12-31 |
| EP0084569B1 (en) | 1985-11-21 |
| US4560423A (en) | 1985-12-24 |
| EP0084569A1 (en) | 1983-08-03 |
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