JPS58209498A - 被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS58209498A JPS58209498A JP7448582A JP7448582A JPS58209498A JP S58209498 A JPS58209498 A JP S58209498A JP 7448582 A JP7448582 A JP 7448582A JP 7448582 A JP7448582 A JP 7448582A JP S58209498 A JPS58209498 A JP S58209498A
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- Japan
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- coated
- iron
- arc
- welding rod
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- Prior art date
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、被覆アーク溶接棒に関するものである。特に
本発明は、連続鋳造プロセスで製造した線材を心線とな
し、溶接性欠陥のない優れた被覆アーク溶接棒に関する
ものである。
本発明は、連続鋳造プロセスで製造した線材を心線とな
し、溶接性欠陥のない優れた被覆アーク溶接棒に関する
ものである。
従来、溶接棒用線材はリムド鋼またはキャブト濶で製造
されていたが、これらの製造方法では歩留り性および省
エネルギー等において大きな欠点となっている。一方上
記欠点の少ない連続鋳造による開亮が進められているが
、従来の°成分組成（ｃ ： ｏ、ｉｏ％以下ＴＯ二〇
、０２０％以上）においては鋳片に有害なブローホール
等が発生し正常な線材が得られないという欠点がある。
されていたが、これらの製造方法では歩留り性および省
エネルギー等において大きな欠点となっている。一方上
記欠点の少ない連続鋳造による開亮が進められているが
、従来の°成分組成（ｃ ： ｏ、ｉｏ％以下ＴＯ二〇
、０２０％以上）においては鋳片に有害なブローホール
等が発生し正常な線材が得られないという欠点がある。
又従来の被覆アーク溶接棒は被覆剤の成分組成によりイ
ルミナイト系、チタニア系ｐライムチタニャ系、鉄粉酸
化鉄系等に分類されているがイルミナイト系溶接棒は高
運欅法で溶接を施工した場合、スラグ包被性が劣りビー
ド外観の劣化あるいはアーク長の変動によるブローホー
ル発生等の欠陥が発生する欠点があり、チタニア系溶接
棒で溶接を施工した場合、下向姿勢では比較的良好なビ
ードが形成されるが立向上進溶接においては、スラグの
流動性が悪いため溶接作業が不可能に近い状態にあると
いう欠点があり、ライムチタニア糸溶接欅はアーク安定
性が劣り溶接中にアーク切れ等等が発生して運棒に支障
をきたし、かつｘａ性能も悪いという欠点があり、鉄粉
醗化鉄系溶接欅は再溶接時のアーク発生能が悪く、再ア
ークのたびに被覆先端部を砕くことによって再溶接をし
なければならない。又高運棒溶接（ビード長／使用棒長
が大きいもの）においてはスラグ被包性が悪くビード外
☆劣化が起こるという欠点がある。
ルミナイト系、チタニア系ｐライムチタニャ系、鉄粉酸
化鉄系等に分類されているがイルミナイト系溶接棒は高
運欅法で溶接を施工した場合、スラグ包被性が劣りビー
ド外観の劣化あるいはアーク長の変動によるブローホー
ル発生等の欠陥が発生する欠点があり、チタニア系溶接
棒で溶接を施工した場合、下向姿勢では比較的良好なビ
ードが形成されるが立向上進溶接においては、スラグの
流動性が悪いため溶接作業が不可能に近い状態にあると
いう欠点があり、ライムチタニア糸溶接欅はアーク安定
性が劣り溶接中にアーク切れ等等が発生して運棒に支障
をきたし、かつｘａ性能も悪いという欠点があり、鉄粉
醗化鉄系溶接欅は再溶接時のアーク発生能が悪く、再ア
ークのたびに被覆先端部を砕くことによって再溶接をし
なければならない。又高運棒溶接（ビード長／使用棒長
が大きいもの）においてはスラグ被包性が悪くビード外
☆劣化が起こるという欠点がある。
本発明は、上記従来の被覆アーク溶接棒に見られる欠点
を除いた被覆アーク溶接棒を提供することを目的とし特
許請求の範囲記載の方法を提供することによって前記目
的を達成する事が出来る。
を除いた被覆アーク溶接棒を提供することを目的とし特
許請求の範囲記載の方法を提供することによって前記目
的を達成する事が出来る。
次に本発明を具体的に説明する。
被覆アーク溶接棒においては溶接作゛業性が極めて重要
な要因であり作業性はアーク力の強弱に起因している。
な要因であり作業性はアーク力の強弱に起因している。
アーク力を構成する因子の一つは溶接棒先端部での溶接
中におけるＣＯ反応があげられる。線材中のＣが少ない
とＣＯガス発生量が少なくアーク力が弱くなり、溶は込
みが浅くなる。
中におけるＣＯ反応があげられる。線材中のＣが少ない
とＣＯガス発生量が少なくアーク力が弱くなり、溶は込
みが浅くなる。
一方０が多すぎるとＣＯガス発生量が多くなり、ビード
形状の不揃いが発生すると同時に溶接金属中に残留し靭
性の低下をまねく。
形状の不揃いが発生すると同時に溶接金属中に残留し靭
性の低下をまねく。
更にＣＯ反応は線材に含有している０量による影響が大
きく、０が少な過ぎるとＧＯガス発生量が少なくアーク
力が弱まり溶込み不足になりやすく、一方多すぎると連
続鋳造鋳片に有害なブローホールが発生しプルーム、ビ
レット、線材の表面欠陥が多発するばかりでなく、溶接
金属中のＯｉが多くなり靭性が劣り、かつスパッターが
多くなる。
きく、０が少な過ぎるとＧＯガス発生量が少なくアーク
力が弱まり溶込み不足になりやすく、一方多すぎると連
続鋳造鋳片に有害なブローホールが発生しプルーム、ビ
レット、線材の表面欠陥が多発するばかりでなく、溶接
金属中のＯｉが多くなり靭性が劣り、かつスパッターが
多くなる。
本実験によれば、溶接作業性に優れた線材のＣと全学素
（以下ＯＴと記す）の含有量の関係は図に示す通りであ
る。同図において点イ（ａＯ，Ｏダ％。
（以下ＯＴと記す）の含有量の関係は図に示す通りであ
る。同図において点イ（ａＯ，Ｏダ％。
０Ｏ００１００％）、点口（ＣＯ，Ｏダ％、０００００
９０％）。
９０％）。
点ハ（ＣＯ，θ？％、 ｏ ｏ、ｏ井θ％）２点二（ｃ
ｏ、ｏデ％＋ Ｏ０−００ＩＯ％）で囲まれる斜線で
示す範囲内のＣとＯＴとの関係にある。すなわちＯＴは
０．θＯａＯ％以上ないしく一θ、０グＣ＋０．θ／／
６）％の範囲上にある本発明の被覆アーク溶接棒によれ
ば本発明の目的を達成することが出来ることを本発明者
らは知見した。
ｏ、ｏデ％＋ Ｏ０−００ＩＯ％）で囲まれる斜線で
示す範囲内のＣとＯＴとの関係にある。すなわちＯＴは
０．θＯａＯ％以上ないしく一θ、０グＣ＋０．θ／／
６）％の範囲上にある本発明の被覆アーク溶接棒によれ
ば本発明の目的を達成することが出来ることを本発明者
らは知見した。
次に本発明の被覆アーク溶接棒の心線の成分組成及び被
覆剤の成分組成を限定した理由を説明する。
覆剤の成分組成を限定した理由を説明する。
本発明の溶接俸心堰において、
Ｃはｏ、ｏｑ％未満ではア７クカが弱く、ｃｏ反応によ
るＣｏガス発生量が少なく、一方０．０９％より多いと
Ｃｏガス発生量が多くなり、ビード形状の不揃いや、溶
接金属中にＣが残留し靭性を低下させるのでＣは０゜θ
ｑ〜θ、０９％の範囲内にする必要がある。
るＣｏガス発生量が少なく、一方０．０９％より多いと
Ｃｏガス発生量が多くなり、ビード形状の不揃いや、溶
接金属中にＣが残留し靭性を低下させるのでＣは０゜θ
ｑ〜θ、０９％の範囲内にする必要がある。
ＳｌはＣと同様に溶接金属中に残留し靭性を低下させる
ので８１は０．０３％以下にする必要がある。
ので８１は０．０３％以下にする必要がある。
Ｍｎは０．３５％より少ないと溶接金属の脱酸が不足し
、一方０．６５％より多いと過脱酸となるのでＩｎは０
．３５〜０．６５％の範囲内にする必要がある。
、一方０．６５％より多いと過脱酸となるのでＩｎは０
．３５〜０．６５％の範囲内にする必要がある。
Ｐ 、Ｓ 、 Ｇｕはいずれも溶接金属の靭性を著しく
低下あるいは熱間割れ等の欠陥を誘発する元素であるの
でＰ、Ｓはそｎぞれ０．０３％以下にする必要があり、
Ｏｕは０．２０％以下にする必要がある。
低下あるいは熱間割れ等の欠陥を誘発する元素であるの
でＰ、Ｓはそｎぞれ０．０３％以下にする必要があり、
Ｏｕは０．２０％以下にする必要がある。
Ｎは溶従金属の靭性を著しく低下する為Ｎはｏ、ｏｏｓ
ｏ％以下にする必要がある。
ｏ％以下にする必要がある。
０はθ、θθダ俸より少ないとｏＯ反応によるＣｏガス
発生量が少なくアーク力が弱くなり、一方ＯＴ（−ｏ、
ｏ弘ａ＋ ｏ、ｏｉ／ル）より多くなると連続鋳造鋳片
に有害なブローホールが発生してプルーム。
発生量が少なくアーク力が弱くなり、一方ＯＴ（−ｏ、
ｏ弘ａ＋ ｏ、ｏｉ／ル）より多くなると連続鋳造鋳片
に有害なブローホールが発生してプルーム。
ビレット１線材の表面欠陥が多発し、更に溶接金属中の
０量が多くなり靭性が劣り、更にｃｏｄ応によるスパッ
ターが多くなるので、０はｏ、ｏｏｔｉ〜（−ｏ、ｏダ
ｑ ＋ ０．０／／ｌ、 ）％の範囲内にする必要があ
る。
０量が多くなり靭性が劣り、更にｃｏｄ応によるスパッ
ターが多くなるので、０はｏ、ｏｏｔｉ〜（−ｏ、ｏダ
ｑ ＋ ０．０／／ｌ、 ）％の範囲内にする必要があ
る。
本開明の被覆剤において、
イルミナイト？磁鉄鉱、赤鉄鉱等の鉄鉱石の少なくとも
７種が７！ｒ％より少ないとアーク安定性が悪くなり、
一方ｌＡ０％を超えるとスラグ粘性が低下し、スラグ包
被性が悪くなり、ビード形状が劣化するので、鉄鉱石は
／り〜ｔｕ）％の範囲内にする必要がある。
７種が７！ｒ％より少ないとアーク安定性が悪くなり、
一方ｌＡ０％を超えるとスラグ粘性が低下し、スラグ包
被性が悪くなり、ビード形状が劣化するので、鉄鉱石は
／り〜ｔｕ）％の範囲内にする必要がある。
炭醗カルシウム２、マグネサイトおよびドロマイト等の
炭酸塩はアーク中で分解しＣｏ２を発生させ溶接金属を
大気から保護（以後シールドと記す）する役割を果して
いるが５％より少ないと十分シールド出来ず、ブローホ
ール等の欠陥を発生させ、−万一％を超えるとスラグの
粘性が低下し、これと同時に融点が高く、スラグ流動性
が悪く、かっガス発生１も過大となりアーク力が強すぎ
てビード形状において不揃いあるいはアンダーカット等
の欠陥が発生するので、炭′嘗塩は３〜ｘ％′Ｄ箇月内
にする必要がある。
炭酸塩はアーク中で分解しＣｏ２を発生させ溶接金属を
大気から保護（以後シールドと記す）する役割を果して
いるが５％より少ないと十分シールド出来ず、ブローホ
ール等の欠陥を発生させ、−万一％を超えるとスラグの
粘性が低下し、これと同時に融点が高く、スラグ流動性
が悪く、かっガス発生１も過大となりアーク力が強すぎ
てビード形状において不揃いあるいはアンダーカット等
の欠陥が発生するので、炭′嘗塩は３〜ｘ％′Ｄ箇月内
にする必要がある。
珪砂、加里長石等の珪酸含有鉱物は重要な粘度調墓剤で
あるが、に％より少ないとスラグの粘性が不足し、ビー
ド形状の不揃いの欠陥となり、一方３５％を超えるとス
ラグの粘性が過大となり、溶接中にスラグがアークより
先行し正常な運礒が困迩となるので、佳者含有鉱物は３
〜３３％の範囲内にする必要がある。なお粘度調整剤と
して鉄粉を添加する事が出来る。
あるが、に％より少ないとスラグの粘性が不足し、ビー
ド形状の不揃いの欠陥となり、一方３５％を超えるとス
ラグの粘性が過大となり、溶接中にスラグがアークより
先行し正常な運礒が困迩となるので、佳者含有鉱物は３
〜３３％の範囲内にする必要がある。なお粘度調整剤と
して鉄粉を添加する事が出来る。
本発明の他の被覆剤に２いて、
ルチール等の懺化チタンは重要なスラグ粘性調整ｔアー
ク安定剤であるが、３０％より少ないとスラグ粘性の不
足からのビード形状の不良、アーク安定性の劣化および
スラグ剥離性の悪化となり、一方ｒｏ％を超えるとスラ
グ粘性が過大となつ立向溶量でスラグ流動性が悪化する
ので、Ｉ＆化チタンは３０− ！ｒＯ％の・範囲内にす
る必要かあ、Ｂ。
ク安定剤であるが、３０％より少ないとスラグ粘性の不
足からのビード形状の不良、アーク安定性の劣化および
スラグ剥離性の悪化となり、一方ｒｏ％を超えるとスラ
グ粘性が過大となつ立向溶量でスラグ流動性が悪化する
ので、Ｉ＆化チタンは３０− ！ｒＯ％の・範囲内にす
る必要かあ、Ｂ。
炭喰カルシウム、マグネサイトおよびドロマイト等の炭
肩塩はこの種の溶接捧においては７％以上の添加はスラ
グの粘性の不足からのビード形状の不揃いおよびスパッ
ターの増大の原因となるので、炭酸塩は７％未満にする
必要がある。
肩塩はこの種の溶接捧においては７％以上の添加はスラ
グの粘性の不足からのビード形状の不揃いおよびスパッ
ターの増大の原因となるので、炭酸塩は７％未満にする
必要がある。
珪砂、加里長石等の珪酸含有鉱物は、スラグの粘性調整
剤であり、７０％より少ないとスラグ包被性が憑くなり
、ビード形状の不揃いの原因となり、一方３０％を超え
るとスラグの粘性が過大となり、スラグが先行し正常な
運棒が出来なくなるので、珪酸含有鉱物は７０〜３０％
の範囲内にする必要がある。
剤であり、７０％より少ないとスラグ包被性が憑くなり
、ビード形状の不揃いの原因となり、一方３０％を超え
るとスラグの粘性が過大となり、スラグが先行し正常な
運棒が出来なくなるので、珪酸含有鉱物は７０〜３０％
の範囲内にする必要がある。
本発明の更に他の被覆剤において、
イルミナイト、磁鉄鉱、赤鉄鉱等の鉄鉱石の少なくとも
１種が１０％より少ないとアークが不安定となり、二％
を超えるとスラグの粘性が劣化し、ビード形状が不揃い
となるので、鉄鉱石の少なくとも７種は７０〜と％の範
囲内にする必要がある。
１種が１０％より少ないとアークが不安定となり、二％
を超えるとスラグの粘性が劣化し、ビード形状が不揃い
となるので、鉄鉱石の少なくとも７種は７０〜と％の範
囲内にする必要がある。
炭酸カルシウム、マグネサイトおよびドロマイト等の炭
Ｗｓ塩は１０％より少ないとアーク不足となり溶接不足
およびシールド不足によるププーホール等の欠陥が発生
し、一方Ｊ％を超えるとアーク力が過大となりビードの
不揃い、スバッターノ増大およびスラグの粘性の低下か
らスラグ包被性が劣化し、ビード形状が悪くなるので、
炭酸塩は１０〜Ｊ％ノ順胛卜する必要がある。
Ｗｓ塩は１０％より少ないとアーク不足となり溶接不足
およびシールド不足によるププーホール等の欠陥が発生
し、一方Ｊ％を超えるとアーク力が過大となりビードの
不揃い、スバッターノ増大およびスラグの粘性の低下か
らスラグ包被性が劣化し、ビード形状が悪くなるので、
炭酸塩は１０〜Ｊ％ノ順胛卜する必要がある。
珪砂を加工長石等の珪酸含有鉱物は１０％より少ないと
スラグの粘性の低下によりスラグ包被性が劣化しビード
形状の不揃いとなり、一方コ％を超えるとスラグの粘性
が過大となりスラグが先行し・正常な運棒が出来なくな
るので、珪酸含有鉱物は７０〜二％の範囲内にする必要
がある。なおこの被覆剤に鉄粉を添加する事が出来る。
スラグの粘性の低下によりスラグ包被性が劣化しビード
形状の不揃いとなり、一方コ％を超えるとスラグの粘性
が過大となりスラグが先行し・正常な運棒が出来なくな
るので、珪酸含有鉱物は７０〜二％の範囲内にする必要
がある。なおこの被覆剤に鉄粉を添加する事が出来る。
本発明の更に他の被覆剤において、
鉄粉はアークを安定させ、再アークを改良させ、又溶着
効率を向上させるが、２％より少ないとその効果は少な
く、一方５０％を超えると被覆の電気抵抗が著しく低下
し充分な絶縁耐力をもっておらず人災の危険を伴うので
、鉄粉はｌ −５θ％の範囲内にする必要がある。
効率を向上させるが、２％より少ないとその効果は少な
く、一方５０％を超えると被覆の電気抵抗が著しく低下
し充分な絶縁耐力をもっておらず人災の危険を伴うので
、鉄粉はｌ −５θ％の範囲内にする必要がある。
イルミナイト、磁砂鉄および赤鉄鉱等の鉄鉱石を少なく
とも１種含有させるとアークが安定するが二％より少な
いとその効果は少なく、７５％を超えるとスラグの粘性
が低下し、スラグ包被性が劣化し、ビード形状が悪化す
るので、前記の鉄鉱石の少なくとも１種は１〜７５％の
範囲内にする必要がある。
とも１種含有させるとアークが安定するが二％より少な
いとその効果は少なく、７５％を超えるとスラグの粘性
が低下し、スラグ包被性が劣化し、ビード形状が悪化す
るので、前記の鉄鉱石の少なくとも１種は１〜７５％の
範囲内にする必要がある。
珪砂、加工長石等の珪酸含有鉱物は１０％より少ないと
スラグの粘性が不足してスラグ包被性が劣化し、ビード
形状が悪くなり、一方コ％を超えると粘性が過大となり
、スラグが先行して溶接運棒に支障をきたすので、珪酸
含有鉱物は１０−．１３−％の範囲内にする必要がある
。
スラグの粘性が不足してスラグ包被性が劣化し、ビード
形状が悪くなり、一方コ％を超えると粘性が過大となり
、スラグが先行して溶接運棒に支障をきたすので、珪酸
含有鉱物は１０−．１３−％の範囲内にする必要がある
。
炭量カルシウム、マグネサイトおよびドロマイト等の炭
酸塩は、スラグの粘性が低下しスラグ包被性が劣化しビ
ード形状を悪化させ、更にスパッターが多くなるので、
炭酸塩は５％以下にする必要がある。
酸塩は、スラグの粘性が低下しスラグ包被性が劣化しビ
ード形状を悪化させ、更にスパッターが多くなるので、
炭酸塩は５％以下にする必要がある。
上記被覆剤主成分において珪酸含有鉱物として、タルク
、フイカ、白土およびカオリン、有機物としてデキスト
リン、小麦粉ｔデンプン等も使用出来る。又被覆剤の脱
省剤としてＡＪ ｙ ＭＨ等の金属やＦｅ −Ａｎ 、
Ｆｅ −Ｔｉ等の鉄合金、溶着金属の強度、靭性ある
いは耐熱、耐食性向上のためにＮｉ＋Ｏｒ 、 Ｎｏの
単体金属やこれらの鉄合金を被覆剤に含むことが出来る
。更に珪嗜ソーダー、珪酸カリ等の粘結剤を被覆剤とし
て用いることが出来る。
、フイカ、白土およびカオリン、有機物としてデキスト
リン、小麦粉ｔデンプン等も使用出来る。又被覆剤の脱
省剤としてＡＪ ｙ ＭＨ等の金属やＦｅ −Ａｎ 、
Ｆｅ −Ｔｉ等の鉄合金、溶着金属の強度、靭性ある
いは耐熱、耐食性向上のためにＮｉ＋Ｏｒ 、 Ｎｏの
単体金属やこれらの鉄合金を被覆剤に含むことが出来る
。更に珪嗜ソーダー、珪酸カリ等の粘結剤を被覆剤とし
て用いることが出来る。
次に被覆アーク溶接棒の製造方法を簡単に説明する。
本発明の溶接棒の心線に被覆剤を塗布するに当って、本
発明の特許請求の範囲第２項ないし第４項記載の被覆ア
ーク溶接棒（後述の第１表に記載のＨ−Ｊ被覆剤を有す
る溶接棒）においては、心線径ダ、Ｏθ■φに対し被覆
径６．コ０■φになるように、本発明の特許請求の範囲
第５項記載の被覆アーク溶接棒（後述の第−表に記載の
に被覆剤を有する溶接棒）においては、心線径ｊ；、Ｑ
Ｑ ＩＷＩφに対し被撞径ｑ、ｏｏ鴎φになるように通
常の溶接棒塗装機により被覆塗布したあとｉｏｏ −，
２ｏｏ″Ｃに乾燥させることにより、本発明の目的が達
成される被覆アーク溶接棒を得ることが出来る。
発明の特許請求の範囲第２項ないし第４項記載の被覆ア
ーク溶接棒（後述の第１表に記載のＨ−Ｊ被覆剤を有す
る溶接棒）においては、心線径ダ、Ｏθ■φに対し被覆
径６．コ０■φになるように、本発明の特許請求の範囲
第５項記載の被覆アーク溶接棒（後述の第−表に記載の
に被覆剤を有する溶接棒）においては、心線径ｊ；、Ｑ
Ｑ ＩＷＩφに対し被撞径ｑ、ｏｏ鴎φになるように通
常の溶接棒塗装機により被覆塗布したあとｉｏｏ −，
２ｏｏ″Ｃに乾燥させることにより、本発明の目的が達
成される被覆アーク溶接棒を得ることが出来る。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例
第１表は本発明の線材および比較材の成分組成例を示し
ており、Ａ、Ｅは本発明の線材である。
ており、Ａ、Ｅは本発明の線材である。
比較材ＣはＣｉ １Ｍｎが低く、一方Ｇｕ 、 Ｏが高
い。
い。
ＤはＯが低い。ＥＩｒｉＳｌ、Ｓ、Ｏ，Ｎが高い。ＦＧ
ｔ ａ ｔ Ｍｚｘ 、Ｐ ＩＯが高い。Ｇは市販線材
で０が高い。
ｔ ａ ｔ Ｍｚｘ 、Ｐ ＩＯが高い。Ｇは市販線材
で０が高い。
第−表は被覆剤配合を示しており、Ｈ−にの／およびコ
は本発明の被覆剤配合のものであり、一方Ｈ−４の３お
よび弘は比較被覆剤配合のものである。Ｈ３はイルミナ
イト、磁砂鉄および赤鉄鉱（以下酸化鉄と記す）、珪酸
含有鉱物が低く、一方炭酸塩が高い。Ｈｕは炭酸塩が低
く、一方珪酸含有鉱物が高い。工３は酸化チタンが低く
、一方炭量塩、珪醗含有鉱物が高い。エダは酸化チタン
が高く、一方珪醪含有鉱物が低い。Ｊ３は珪酸含有鉱物
が低い。ＪＩＩは酔化鉄、炭酸塩が低く、一方珪酸含有
鉱物が高い。Ｋ３は鉄粉が高く、一方酸化鉄、珪酸含有
鉱物が低い。Ｋｌは鉄粉が低く、一方酸化鉄、珪醗含有
鉱物が高くなっている。
は本発明の被覆剤配合のものであり、一方Ｈ−４の３お
よび弘は比較被覆剤配合のものである。Ｈ３はイルミナ
イト、磁砂鉄および赤鉄鉱（以下酸化鉄と記す）、珪酸
含有鉱物が低く、一方炭酸塩が高い。Ｈｕは炭酸塩が低
く、一方珪酸含有鉱物が高い。工３は酸化チタンが低く
、一方炭量塩、珪醗含有鉱物が高い。エダは酸化チタン
が高く、一方珪醪含有鉱物が低い。Ｊ３は珪酸含有鉱物
が低い。ＪＩＩは酔化鉄、炭酸塩が低く、一方珪酸含有
鉱物が高い。Ｋ３は鉄粉が高く、一方酸化鉄、珪酸含有
鉱物が低い。Ｋｌは鉄粉が低く、一方酸化鉄、珪醗含有
鉱物が高くなっている。
第３表は第１表および第−表からなる溶接棒の機械性能
試験および溶接作業性試験結果を示している。
試験および溶接作業性試験結果を示している。
本試験は本発明の溶接棒によって試験母材として、厚さ
Ｘ）ｍの市販の鋼材を、本発明の第１表のＨ−に被覆剤
を有する溶接棒によって試験母材とシテ厚さｘ＞ｗｔｓ
ノＳＭ ’Ｉ／ ｆＪＩを、ＴＩＳ、 Ｚｊ２／／ ニ
基イ”’Ｃそれぞれ溶接して、機械試験片を採取し試験
を行なった。又溶接作業性試験は本発明のに被覆剤をお
ける作業性判定を行なった。
Ｘ）ｍの市販の鋼材を、本発明の第１表のＨ−に被覆剤
を有する溶接棒によって試験母材とシテ厚さｘ＞ｗｔｓ
ノＳＭ ’Ｉ／ ｆＪＩを、ＴＩＳ、 Ｚｊ２／／ ニ
基イ”’Ｃそれぞれ溶接して、機械試験片を採取し試験
を行なった。又溶接作業性試験は本発明のに被覆剤をお
ける作業性判定を行なった。
第３−４表 溶接試験の実施例
○ 市販欅より優れている。
Δ 市販棒程度。
× 市販俸より劣る。
特開昭５８−２０９４９８（ｓ）
以上実施例からもわかるように、本発明の被覆アーク溶
接棒を使用することにより、機械的性質。
接棒を使用することにより、機械的性質。
溶接作業性の優れた溶接棒を廉価で極めて有利に得るこ
とが出来る。
とが出来る。
図は線材中のＣとＯの本発明領域を示す図である。
特許出頓人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ｃ ｏ、ｏｑ 〜ｏ、ｏｑ％ｙ Ｓｉ □、（
７Ｊ％以下１Ｍｎ０．３ｊ〜０．６Ｓ％＋ Ｐ ０．０
３％以下＋ Ｓ Ｏ，０３％以下＊ Ｇｕ Ｏ，２０％
以下、Ｎｏ、θｏｓｏ％以下ｔＯ０゜θダル（−〇、θ
４ｔＯ＋θ、θ／／６）％を含み、残部実質的にＹｅよ
りなり、連続鋳造プロセスによって製造した線材を心線
となした廉価で溶接時のアーク安定性の良好な被覆アー
ク溶接棒。 ２、特許請求の範囲第１項記載の被覆アーク溶接棒にお
いて、イルミナイト、磁鉄鉱および赤鉄鉱等の鉄鉱石の
少なくとも１種を１５〜ψ％、硅砂、加里長石等の珪酸
含有鉱物をに〜３５％、炭酸カルシウム、マグネサイト
およびドロマイト等の炭酸塩を＆−、２Ｃ％、残部は脱
酸剤、鉄粉、鉄合金、アーク安定剤、スラグ生成剤、粘
結剤のな力）から選ばれる何れか１種又は二種以上から
なる被覆剤で心線を被覆した被覆アーク溶接棒。 ３、特許請求の範囲第１項記載の被覆アーク溶妥俸にお
いて、ルチール等の酸化チタンを３０〜５０％、炭酬カ
ルシウム、マグネサイトおよびドロマイト等の炭酸塩を
７％以下、珪砂を加里長石等の珪酸含有鉱物を１０〜３
０％、残部は脱酸剤、鉄合金、アーク安定剤、粘結剤の
中から選ばれる何れか１種または二種以上からなる被覆
剤で心線を被覆した被覆アーク溶接棒。 ４、特許請求の範囲第１項記載の被覆アーク溶接棒にお
いて、イルミナイト２磁鉄鉱および赤鉄鉱等の鉄鉱石の
少なくとも７種を１０−＃％を炭酸カルシウム、マグネ
サイトおよびドロマイト等の炭酸塩を７０〜２％、珪砂
、加里長石等の珪酸含有鉱物を／θ〜町％、要部は脱醗
剤、鉄合金、鉄粉、アーク安定剤、スラグ生成剤、粘結
剤の中から選ばれる何れか１種又は２種以上からなる被
覆剤で心線を被覆した被覆アーク溶接棒。 ５．特許請求の範囲第１項記載の被覆アーク溶接棒にお
いて、鉄粉をＪ−タＯ％、イルミナイトを磁砂鉄および
赤鉄鉱等の鉄鉱石の少なくとも７種をλ〜／娼１珪砂を
加工長石等の理学含有鉱物を１０−８％、炭噸カルシウ
ム、マグネサイトおよびドロマイト等の炭噛塩をり％以
下、残部は脱酸剤す鉄合金、アーク安定剤、スラグ生成
剤、粘結剤の中から選ばれる何れか１種又は一種以上か
らなる被覆剤で心線を被覆した被１アーク溶接欅。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7448582A JPS58209498A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7448582A JPS58209498A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58209498A true JPS58209498A (ja) | 1983-12-06 |
| JPS6357154B2 JPS6357154B2 (ja) | 1988-11-10 |
Family
ID=13548626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7448582A Granted JPS58209498A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58209498A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59137192A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-07 | Nippon Steel Corp | 連鋳鋳片製被覆アーク溶接棒用線材 |
| JPS61198898A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-03 | Nec Corp | ボタン電話装置 |
| JPS62166092A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Kawasaki Steel Corp | ＣＯ↓２またはＡｒ−ＣＯ↓２溶接用ソリツドワイヤ |
| CN107900559A (zh) * | 2017-11-16 | 2018-04-13 | 天津大桥焊材集团有限公司 | 一种封头专用不锈钢电焊条及其制备方法 |
| KR20190026790A (ko) | 2016-07-28 | 2019-03-13 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 피복 아크 용접봉 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5440059A (en) * | 1977-09-06 | 1979-03-28 | Ricoh Co Ltd | Copying device |
| JPS5570495A (en) * | 1978-11-21 | 1980-05-27 | Kobe Steel Ltd | Covered electrode |
| JPS56126095A (en) * | 1980-03-05 | 1981-10-02 | Kobe Steel Ltd | Covered electrode |
| JPS57156892A (en) * | 1981-03-23 | 1982-09-28 | Nippon Steel Corp | Coated arc electrode |
-
1982
- 1982-05-06 JP JP7448582A patent/JPS58209498A/ja active Granted
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| JPH0377034B2 (ja) * | 1986-01-16 | 1991-12-09 | Kawasaki Steel Co | |
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| CN107900559A (zh) * | 2017-11-16 | 2018-04-13 | 天津大桥焊材集团有限公司 | 一种封头专用不锈钢电焊条及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6357154B2 (ja) | 1988-11-10 |
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