JPS58188561A - 超硬工具の製造方法 - Google Patents
超硬工具の製造方法Info
- Publication number
- JPS58188561A JPS58188561A JP7357182A JP7357182A JPS58188561A JP S58188561 A JPS58188561 A JP S58188561A JP 7357182 A JP7357182 A JP 7357182A JP 7357182 A JP7357182 A JP 7357182A JP S58188561 A JPS58188561 A JP S58188561A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- joining
- steel
- joint
- brazing metal
- stem part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
- B23K31/025—Connecting cutting edges or the like to tools; Attaching reinforcements to workpieces, e.g. wear-resisting zones to tableware
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超硬合金を鋼製柄部の一端に接合してなる超硬
工具の製造方法に関する。
工具の製造方法に関する。
従来この種の超硬工具は、工具鋼等の鋼材にて成形した
柄部の先端に超硬合金にて成形した刃部材をろう付けし
て製作されている。
柄部の先端に超硬合金にて成形した刃部材をろう付けし
て製作されている。
ところが、工具鋼等からなる柄部材と超硬刃部材との両
者の熱膨張係数の差が大きく、即ち、工具−の熱膨張係
数が／／×１０ Ｓ’ｔｌｌ、程度であるのに対し、超
硬合金のそれはＳ−３×７０ ’／−６程度であり、約
５．５×ＩＯ’／℃の差がある。 また、ろう付けは、
一般に液相線温度以上の加熱であるため、ろう金属の凝
固時に約４Ｚ−５容置％の凝固収縮を生ずる。 このた
め、両者をろう付けしても、ろう付は温度からの冷却に
よって鎖側およびろう金属に大きな収縮が起り、両者の
ろう付は部分に割れが生じ易く、ろう付けが非常に麹し
いという問題があった。 また、ろうの凝固現象に伴な
うミクロ収縮孔、気孔等の欠陥の発生による強度低下は
避は難い問題であった。
者の熱膨張係数の差が大きく、即ち、工具−の熱膨張係
数が／／×１０ Ｓ’ｔｌｌ、程度であるのに対し、超
硬合金のそれはＳ−３×７０ ’／−６程度であり、約
５．５×ＩＯ’／℃の差がある。 また、ろう付けは、
一般に液相線温度以上の加熱であるため、ろう金属の凝
固時に約４Ｚ−５容置％の凝固収縮を生ずる。 このた
め、両者をろう付けしても、ろう付は温度からの冷却に
よって鎖側およびろう金属に大きな収縮が起り、両者の
ろう付は部分に割れが生じ易く、ろう付けが非常に麹し
いという問題があった。 また、ろうの凝固現象に伴な
うミクロ収縮孔、気孔等の欠陥の発生による強度低下は
避は難い問題であった。
なお、上記割れを防ぐ方法として
■前記両者の間に銅板等を挾んで銀ろう付けする方法が
ある。
ある。
■また、ろう付は部の長さを小さくすれば、熱膨張係数
の差が大きな寸法差にならず大きな応力の発生を防ぐこ
ともできる。
の差が大きな寸法差にならず大きな応力の発生を防ぐこ
ともできる。
■また、ろう付は温度を低くして収縮量を小さくする方
法も考えられるが、低温ろう付りは母材とろう材との間
の成分の拡散が不充分であり、またろう金属そのものの
強度が小さし）０ 以上、どの方法においても接合部の強度が低下し、満足
な工具寿命が得られないという欠点がある。
法も考えられるが、低温ろう付りは母材とろう材との間
の成分の拡散が不充分であり、またろう金属そのものの
強度が小さし）０ 以上、どの方法においても接合部の強度が低下し、満足
な工具寿命が得られないという欠点がある。
本発明は、上記画素材奢ろう接する吋に発生する応力は
画素材の熱膨張係数の差およびろう金属の凝固現象によ
るものであり、接合温度に比例することに着目し、接合
前に予め画素材とろう金属界面の相互拡散を行ない、し
かる後に固相接合によって従来のろう液温度よりはるか
に低い温度で画素材を接合することによって、前記応力
歪Ｉ’ｌｌれの欠点を一掃せんとするものである。
画素材の熱膨張係数の差およびろう金属の凝固現象によ
るものであり、接合温度に比例することに着目し、接合
前に予め画素材とろう金属界面の相互拡散を行ない、し
かる後に固相接合によって従来のろう液温度よりはるか
に低い温度で画素材を接合することによって、前記応力
歪Ｉ’ｌｌれの欠点を一掃せんとするものである。
すなわちこの発明は、超硬合金と鋼製柄部との接合部の
保合面に銅、ニッケル、または銀を主成分とする接合用
ろう金属の薄膜全形成し、７ｔＯ℃以上の温度で拡散処
理を施し、ついで内接合部を保合させて無酸化雰囲気中
で７００℃以下の温度で加圧接合することを特徴とする
ものである。
保合面に銅、ニッケル、または銀を主成分とする接合用
ろう金属の薄膜全形成し、７ｔＯ℃以上の温度で拡散処
理を施し、ついで内接合部を保合させて無酸化雰囲気中
で７００℃以下の温度で加圧接合することを特徴とする
ものである。
本発明方法による接合形超硬エンドミルの実施例を第１
図〜第、２図に示す。
図〜第、２図に示す。
第１図は接合部を部分断面図とした製品の外観図である
。 この工具素材は鋼製柄部（１）と超硬合金製刃部（
２）とをそれぞれ別個に粗成形し、その後接合面（３）
ヲろう接することによって一体化し製作する。
。 この工具素材は鋼製柄部（１）と超硬合金製刃部（
２）とをそれぞれ別個に粗成形し、その後接合面（３）
ヲろう接することによって一体化し製作する。
上記接合部はフラットな面同志を突き合せて接合して本
よいが、図示の如く、円錐面の凸…１と凹面とを互いに
係合させて接合した方が接合面積が大きくなり、接合強
度をより大きくすることができる。
よいが、図示の如く、円錐面の凸…１と凹面とを互いに
係合させて接合した方が接合面積が大きくなり、接合強
度をより大きくすることができる。
鋼製柄部（１）の一種は焼入湿度がろう金属を接合面に
被覆した後に行う母材金属と被覆金属との拡散処理温度
以下であり、がっ、接合温度に加熱されたときに工具の
柄部に必要な硬さ即ちＨＲＣｙ□以上が維持できるだけ
の焼戻軟化抵抗のあるものが必要で、合金工具１ｉＩｌ
ＩＳＫＤ６／相当の鋼種が最も望ましいが、高速度工具
鋼ＳＫＨり相当、合金工ＪＬＩｉＩＩＳＫＳ２相当、構
造用合金鋼ＳＣＭ４ｔｌｌＱ相当の鋼種でもよい。
被覆した後に行う母材金属と被覆金属との拡散処理温度
以下であり、がっ、接合温度に加熱されたときに工具の
柄部に必要な硬さ即ちＨＲＣｙ□以上が維持できるだけ
の焼戻軟化抵抗のあるものが必要で、合金工具１ｉＩｌ
ＩＳＫＤ６／相当の鋼種が最も望ましいが、高速度工具
鋼ＳＫＨり相当、合金工ＪＬＩｉＩＩＳＫＳ２相当、構
造用合金鋼ＳＣＭ４ｔｌｌＱ相当の鋼種でもよい。
柄部用ｆＩＩＩを柄部（１）の形状の粗成形した後、そ
の接合面（３）の表面に接合用ろう金属を被覆するが、
その方法は電気メッキ、化学メッキ、浸漬メッキ、蒸瑞
、イオンブレーティング等、一般的などの方法でもよい
。
の接合面（３）の表面に接合用ろう金属を被覆するが、
その方法は電気メッキ、化学メッキ、浸漬メッキ、蒸瑞
、イオンブレーティング等、一般的などの方法でもよい
。
ろう金属の被覆厚さは接合面の保合精度に合せ数μｍ〜
数＋μｍとする。 接合部の間隔はできるだけ均一に、
がっ、薄くすることが強度上望ましく、ろうが接合面の
隙間を充すに充分な最少厚さｔ選ぶ。
数＋μｍとする。 接合部の間隔はできるだけ均一に、
がっ、薄くすることが強度上望ましく、ろうが接合面の
隙間を充すに充分な最少厚さｔ選ぶ。
接合用ろう金属は鋼製柄部材および超硬合金製刃部材と
の接合性がよく、またろう材それ自体の接合性のよいも
ので、それ自体の機械的強度を考えた場合、銅またはニ
ッケルまたは銀を主成分とするろう材が適当である。
の接合性がよく、またろう材それ自体の接合性のよいも
ので、それ自体の機械的強度を考えた場合、銅またはニ
ッケルまたは銀を主成分とするろう材が適当である。
鋼製柄部（１）の接合面（３）に接合用ろう金Ｍｋ上記
の方法で被覆した後、柄部用−と接合用ろう金属の接合
強度を上けるため拡散処理を行う。
の方法で被覆した後、柄部用−と接合用ろう金属の接合
強度を上けるため拡散処理を行う。
拡散処理温度は柄部用鋼の焼入温度と同じかそれ以上と
するため７６０〜／２００℃とし、時間は５〜３０分と
する。 柄部（υの焼入は拡散処理の後に行ってもよい
が、拡散処理と同時に行う方が合理的であり、その温度
は柄部として必要な硬さが得られ、がっ、拡散温度以下
とする。
するため７６０〜／２００℃とし、時間は５〜３０分と
する。 柄部（υの焼入は拡散処理の後に行ってもよい
が、拡散処理と同時に行う方が合理的であり、その温度
は柄部として必要な硬さが得られ、がっ、拡散温度以下
とする。
即ち７乙Ｏ〜／２００℃となる。 焼入後は通常の焼戻
を行う。 なお、これらの熱処理は接合面を酸化させな
いために総て真空中または無酸化ガス雰囲気中で行うの
が望ましい。
を行う。 なお、これらの熱処理は接合面を酸化させな
いために総て真空中または無酸化ガス雰囲気中で行うの
が望ましい。
一方、超硬合金製刃部（２）を粗成形した後、鋼製柄部
（１）の場合と同様にその接合面（３）の表面に接合用
ろう金ｊｌ！を被覆し、７００〜／２００ ℃程度で拡
散処理を施す。
（１）の場合と同様にその接合面（３）の表面に接合用
ろう金ｊｌ！を被覆し、７００〜／２００ ℃程度で拡
散処理を施す。
なお、上記拡散処理は、ろう金属を接合面（３）に被覆
する方法として浸漬メッキ法を用いた場合などで、被覆
時に充分な拡散が行われる場合には改めて行う必要はな
く、省略できる。
する方法として浸漬メッキ法を用いた場合などで、被覆
時に充分な拡散が行われる場合には改めて行う必要はな
く、省略できる。
拡散処理の目的は前述のように母材とろう金属間の強度
向上である。 ろう金属／母材の界面現象は主に固体相
互の溶質では溶媒原子の拡散又は固体／液体間の相互溶
融および再晶出であるが、いずれの場合も主な律速過程
＆ｊ拡散であり、上述のろう金属と母材との接合強度向
上のための加熱を１拡散処理」と名付けた。 また、ろ
う金属と母材との界面現象によって生ずるろう金属又は
母材とは異なる相（いわゆる変質層）は上述の意味で接
合強度を向上させる反面、過大であると脆化を生ずるの
で界面に沿って均一に約２０μｍ以下とすることが望ま
しい。
向上である。 ろう金属／母材の界面現象は主に固体相
互の溶質では溶媒原子の拡散又は固体／液体間の相互溶
融および再晶出であるが、いずれの場合も主な律速過程
＆ｊ拡散であり、上述のろう金属と母材との接合強度向
上のための加熱を１拡散処理」と名付けた。 また、ろ
う金属と母材との界面現象によって生ずるろう金属又は
母材とは異なる相（いわゆる変質層）は上述の意味で接
合強度を向上させる反面、過大であると脆化を生ずるの
で界面に沿って均一に約２０μｍ以下とすることが望ま
しい。
次いで、上記工程を終えた鋼製柄部（１）と超硬合金製
刃部（２）とを接合部で係合させ固相拡散接合を行なう
。 また、合金ろうの一部のものについては、固相！ｍ
温度以上でもよく、液相の体積割合が約７０％以下とな
るような温度設定とする。 このような合金ろうは凝固
温度範囲（固相線温度と液相線温度の間隔）が広いもの
に限られる。
刃部（２）とを接合部で係合させ固相拡散接合を行なう
。 また、合金ろうの一部のものについては、固相！ｍ
温度以上でもよく、液相の体積割合が約７０％以下とな
るような温度設定とする。 このような合金ろうは凝固
温度範囲（固相線温度と液相線温度の間隔）が広いもの
に限られる。
接合時に於ける液相の介在は、ボイドの抑制、圧力の低
減に有効であるが、液相量が多いと流失盪の増加、凝固
現象に伴なう欠陥が増加し、かつ収縮量が大となる等の
欠点があるため体積割合的７０％を越える液相の存在は
好ましくない。 なお、接合部は清浄である必要から各
種のよごれがある場合には保合前に予めペー、＜仕上や
脱脂を行なう。 接合は、接合面に酸化皮膜などができ
ると拡散現象を阻害するため酸素分圧の低い真空中で行
なうのがよいが、ろう金属にＺｎ、Ｓｎなど蒸気圧の高
い金属を含んでいる場合には真空下では蒸発するため、
Ａｒ（アルゴン）などの不活性ガスで蒸気圧以上に昇圧
したガス算囲気中で加熱、加圧して行なう。
減に有効であるが、液相量が多いと流失盪の増加、凝固
現象に伴なう欠陥が増加し、かつ収縮量が大となる等の
欠点があるため体積割合的７０％を越える液相の存在は
好ましくない。 なお、接合部は清浄である必要から各
種のよごれがある場合には保合前に予めペー、＜仕上や
脱脂を行なう。 接合は、接合面に酸化皮膜などができ
ると拡散現象を阻害するため酸素分圧の低い真空中で行
なうのがよいが、ろう金属にＺｎ、Ｓｎなど蒸気圧の高
い金属を含んでいる場合には真空下では蒸発するため、
Ａｒ（アルゴン）などの不活性ガスで蒸気圧以上に昇圧
したガス算囲気中で加熱、加圧して行なう。
加熱温度は鋼製柄部材の焼戻温度以下で、かつ、接合用
ろう金属の再結晶温度以上とする。
ろう金属の再結晶温度以上とする。
接合金属が銅の場合には、２００℃以上で接合可能であ
るが、加圧力、保持時間の関係からｔｉｏｏ〜乙００℃
程度が望ましい。
るが、加圧力、保持時間の関係からｔｉｏｏ〜乙００℃
程度が望ましい。
接合温度１７００℃以下とする理由はこれ以上の温度で
は鋼製柄部（１）と超硬合金製刃部（２）との熱膨張係
数の差による冷却後の残留応力が大きくなり、また鋼製
柄部（１）の硬さがＨＲＣｔｌＱ以下となり、強力な超
硬工具が得られなくなるためである。
は鋼製柄部（１）と超硬合金製刃部（２）との熱膨張係
数の差による冷却後の残留応力が大きくなり、また鋼製
柄部（１）の硬さがＨＲＣｔｌＱ以下となり、強力な超
硬工具が得られなくなるためである。
加圧力は接合金属の接合温度における降伏強度近傍の鎖
管用いる。 これは圧力により接合表面の凸部に塑性変
形を生じさせ、拡散が可能な金属的接触向を作り出すた
めである。 銅の場合、温度によって変るが０．５〜３
に′ｊ／Ｉ／−で充分である。
管用いる。 これは圧力により接合表面の凸部に塑性変
形を生じさせ、拡散が可能な金属的接触向を作り出すた
めである。 銅の場合、温度によって変るが０．５〜３
に′ｊ／Ｉ／−で充分である。
保持時間は接合部のボイドの消滅する時間とし、通常７
５〜乙Ｏ分とする。
５〜乙Ｏ分とする。
本発明方法による一実施例の接合部の断面の電子顕微続
写真全第２図に示す。 鋼製柄部は高速度工具鋼ＳＫＨ
り全切削成形し、刃部は切削工具用超硬合金Ｍ３０ｆ研
削成形し、両接合面に銅を約２５〜３０μｍの厚さに電
気メッキし、グＸ／（） −２’Ｉ’Ｏｒｒの真空炉中
で７０００℃に２０分間加熱後Ｎ２（窒素）ガス冷却し
、高速度工具鋼製柄部のみを５６０℃で６０分２回の焼
戻を施し、両者を係合させ、重重方式により接合面に／
ｋＶｗ”の圧力を加え、ｔｌｙ４０−２ Ｔｏｒｒの真
空炉中でｓｏ。
写真全第２図に示す。 鋼製柄部は高速度工具鋼ＳＫＨ
り全切削成形し、刃部は切削工具用超硬合金Ｍ３０ｆ研
削成形し、両接合面に銅を約２５〜３０μｍの厚さに電
気メッキし、グＸ／（） −２’Ｉ’Ｏｒｒの真空炉中
で７０００℃に２０分間加熱後Ｎ２（窒素）ガス冷却し
、高速度工具鋼製柄部のみを５６０℃で６０分２回の焼
戻を施し、両者を係合させ、重重方式により接合面に／
ｋＶｗ”の圧力を加え、ｔｌｙ４０−２ Ｔｏｒｒの真
空炉中でｓｏ。
℃でｔＯ分間加熱し、接合したものである０接合部に割
れなどの欠陥がなく、また画素材とろう金属が充分に拡
散接合していることがわ力）る。
れなどの欠陥がなく、また画素材とろう金属が充分に拡
散接合していることがわ力）る。
本発“明方法によれば、上記鋼製柄部と超硬合金製刃部
との接合部の熱膨張量の差ｔ−／２〜／３程度に低減し
、熱歪の少ない、割れ、巣のない健全な接合が接合部の
強度を低下させることなく容易にできるので、高強度に
接合した超硬工具を極めて経済的に製作することができ
る。 なお、上記工具の形状は任意に決定できるもので
あり、図示した超硬エンドミルに限らず、タップ、リー
マ、ドリル、その他の接合形超硬玉具全般に適用できる
ものである。
との接合部の熱膨張量の差ｔ−／２〜／３程度に低減し
、熱歪の少ない、割れ、巣のない健全な接合が接合部の
強度を低下させることなく容易にできるので、高強度に
接合した超硬工具を極めて経済的に製作することができ
る。 なお、上記工具の形状は任意に決定できるもので
あり、図示した超硬エンドミルに限らず、タップ、リー
マ、ドリル、その他の接合形超硬玉具全般に適用できる
ものである。
第１図は本発明方法の一実施例を示す接合形起硬エンド
ミルの接合部を切開断面とした外観図、第２図は本発明
方法による一実施例の接合部の断面の電子顕微続写真で
ある。 （１）・・・鋼製柄部 （２）・・・超硬合金製刃部 （３）・・・接合面 特許出願人 オーニスジー株式会社 、？／Ｉ 手続補正書く自発） 昭和ｊ７％せ１１４月−日 特許庁長官殿 特許庁審査官 殿 １、事件の表示 昭和！７都特許願第７３３７７号２
４＠明ｏ名Ｔｈ １１Ｗ”ｒ！１ｔｖＷ￥ｉ：％’＆
’３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 罠巽 略称） オーニスジー株式会社 ４、代理人 ５、拒絶理由通知書の日付 昭和 年 月
日６、補正による増加する発明数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び
図面 １、明細書中、第３頁第１行目に「ろう讐する吋Ｋ」と
あるｔ「ろう接する時に」と補正する。 怠、同じく、第５頁第１／行目に「数μ■〜数＋μ車と
」とある【「数μ憩〜数１０μ臘と」と補正する。 ３、同じく、第１Ｏ頁第り行目に「接合吋の」とあるを
「接合時の」と補正する。 ４、願書に添付した第２図の写真中、最上の写真を別紙
コピーの通り削除し、これを別紙の通り補正する〇 以 上 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和３７年特許願第７３３７／号２、
発明ノ名称”ＷＷＹｋ ノｉｆ’ｉｔ”４”ａ３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 罠茗 略称） オーニスジー株式会社 ４、代理人 ６、補正による増加する発明数 ７、補ＩＦの対象 図 面 ８４補市の内容 図面中、第２図の写真を別紙の通り
補正する。
ミルの接合部を切開断面とした外観図、第２図は本発明
方法による一実施例の接合部の断面の電子顕微続写真で
ある。 （１）・・・鋼製柄部 （２）・・・超硬合金製刃部 （３）・・・接合面 特許出願人 オーニスジー株式会社 、？／Ｉ 手続補正書く自発） 昭和ｊ７％せ１１４月−日 特許庁長官殿 特許庁審査官 殿 １、事件の表示 昭和！７都特許願第７３３７７号２
４＠明ｏ名Ｔｈ １１Ｗ”ｒ！１ｔｖＷ￥ｉ：％’＆
’３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 罠巽 略称） オーニスジー株式会社 ４、代理人 ５、拒絶理由通知書の日付 昭和 年 月
日６、補正による増加する発明数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び
図面 １、明細書中、第３頁第１行目に「ろう讐する吋Ｋ」と
あるｔ「ろう接する時に」と補正する。 怠、同じく、第５頁第１／行目に「数μ■〜数＋μ車と
」とある【「数μ憩〜数１０μ臘と」と補正する。 ３、同じく、第１Ｏ頁第り行目に「接合吋の」とあるを
「接合時の」と補正する。 ４、願書に添付した第２図の写真中、最上の写真を別紙
コピーの通り削除し、これを別紙の通り補正する〇 以 上 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和３７年特許願第７３３７／号２、
発明ノ名称”ＷＷＹｋ ノｉｆ’ｉｔ”４”ａ３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 罠茗 略称） オーニスジー株式会社 ４、代理人 ６、補正による増加する発明数 ７、補ＩＦの対象 図 面 ８４補市の内容 図面中、第２図の写真を別紙の通り
補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、予め成形した超硬合金と該超硬合金を支承する鋼製
柄部とを接合するに際して、前記超硬合金と鋼製柄部と
の接合部の保合面に銅、ニッケル、または銀を主成分と
する接合用ろう金属の薄膜全形成し、７乙Ｏ〜７２００
℃の温度に加熱し、ついで内接合部を係合させて無酸化
雰囲気中で７００℃以下の温度で加圧接合することを特
徴とする超硬工具の製造方法。 ２、上記鋼製柄部の硬さをＨＲＣＩＩＱ以上とする特許
請求の範囲第１項記載の超硬工具の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7357182A JPS60157B2 (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 超硬工具の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7357182A JPS60157B2 (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 超硬工具の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58188561A true JPS58188561A (ja) | 1983-11-04 |
| JPS60157B2 JPS60157B2 (ja) | 1985-01-05 |
Family
ID=13522093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7357182A Expired JPS60157B2 (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 超硬工具の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60157B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60250872A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | 彭 大雄 | ポンチにおけるシヤンクとタングステンカ−バイドチツプのろう付け法 |
| US4875619A (en) * | 1988-09-01 | 1989-10-24 | Anderson Jeffrey J | Brazing of ink jet print head components using thin layers of braze material |
| US4883219A (en) * | 1988-09-01 | 1989-11-28 | Anderson Jeffrey J | Manufacture of ink jet print heads by diffusion bonding and brazing |
| US5253797A (en) * | 1992-07-21 | 1993-10-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method of bonding molybdenum to steel |
| JP2007237248A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Ngk Insulators Ltd | 異種材料接合体の製造方法 |
| JP2009131917A (ja) * | 2007-11-29 | 2009-06-18 | Mitsubishi Materials Corp | 超硬合金部材と鋼部材との高接合強度を有する複合材料およびこの複合材料からなる切削工具用複合素材および切削工具 |
-
1982
- 1982-04-30 JP JP7357182A patent/JPS60157B2/ja not_active Expired
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60250872A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | 彭 大雄 | ポンチにおけるシヤンクとタングステンカ−バイドチツプのろう付け法 |
| US4875619A (en) * | 1988-09-01 | 1989-10-24 | Anderson Jeffrey J | Brazing of ink jet print head components using thin layers of braze material |
| US4883219A (en) * | 1988-09-01 | 1989-11-28 | Anderson Jeffrey J | Manufacture of ink jet print heads by diffusion bonding and brazing |
| US5253797A (en) * | 1992-07-21 | 1993-10-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method of bonding molybdenum to steel |
| JP2007237248A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Ngk Insulators Ltd | 異種材料接合体の製造方法 |
| JP2009131917A (ja) * | 2007-11-29 | 2009-06-18 | Mitsubishi Materials Corp | 超硬合金部材と鋼部材との高接合強度を有する複合材料およびこの複合材料からなる切削工具用複合素材および切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60157B2 (ja) | 1985-01-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6858050B2 (en) | Reducing metals as a brazing flux | |
| US4562121A (en) | Soldering foil for stress-free joining of ceramic bodies to metal | |
| US4869421A (en) | Method of jointing titanium aluminide structures | |
| US3482305A (en) | Method of bonding aluminum | |
| US3957194A (en) | Liquid interface diffusion method of bonding titanium and/or titanium alloy structure | |
| AU2001275856A1 (en) | Reducing metals as a brazing flux | |
| KR100734794B1 (ko) | 구리와 스테인레스 강 사이에 접합부를 형성하는 방법 | |
| JPS59209498A (ja) | 金属部品の結合方法 | |
| JPS6071579A (ja) | アルミナと金属との接合方法 | |
| US3854194A (en) | Liquid interface diffusion method of bonding titanium and/or titanium alloy structure and product using nickel-copper, silver bridging material | |
| JP4350753B2 (ja) | ヒートシンク部材およびその製造方法 | |
| JPH0367985B2 (ja) | ||
| US4859531A (en) | Method for bonding a cubic boron nitride sintered compact | |
| JPH04228480A (ja) | 高温安定性複合体及びその製法 | |
| JPS58188561A (ja) | 超硬工具の製造方法 | |
| EP0397515A1 (en) | Wire drawing die | |
| JPS6090879A (ja) | セラミツクと金属を接合する方法 | |
| JP3719439B2 (ja) | 異種金属複合体 | |
| JPH07498B2 (ja) | 切削工具用ダイヤモンドの接合法 | |
| JPS63169348A (ja) | セラミツク接合用アモルフアス合金箔 | |
| JPS60152382A (ja) | 銅とステンレス鋼との拡散接合方法 | |
| JPH0725674A (ja) | セラミックスと金属の接合体の製造方法 | |
| JPS61103685A (ja) | 拡散接合方法 | |
| JPS6090878A (ja) | セラミツクと金属の接合法 | |
| JPS61111789A (ja) | 金属部材の接合法 |