JPS5818422B2

JPS5818422B2 - 高強度炭化タングステン基焼結超硬合金

Info

Publication number: JPS5818422B2
Application number: JP6808474A
Authority: JP
Inventors: 三宅一男; 林宏爾; 鈴木寿
Original assignee: Mitsubishi Metal Corp
Current assignee: Mitsubishi Metal Corp
Priority date: 1974-06-17
Filing date: 1974-06-17
Publication date: 1983-04-13
Also published as: JPS50159804A

Description

【発明の詳細な説明】この発明は、従来炭化タングステン（以下ＷＣで示す）
基超硬合金のもつ強さよりはるかＥこ高い強さをもつＷ
Ｃ基焼結超硬合金に関するものである。

近年、ＷＣを基とし、Ｆｅ族金属で結合したＷＣ基焼結
超硬合金の強さに及ぼす各種要因の解析研究や、その製
造技術の進歩（こよって、その強さがかなり高いＷＣ基
焼結超硬合金が得られてはいるが、未だ満足する高強度
のものは得られていないのが現状である。

またＷＣ基焼結超硬合金の強さに及ぼす要因としては、
例えばＷＣ粒度、結合金属量、ＷＣとＷＣの結合度合、
ＷＣの粒度分布、炭素量、および残留応力ｙ’ｌどの数
多くの要因があげられているが、その強さを決める主た
る要因が伺であるかは数多くの研究にもかかわらず明確
にはなっていない。

本発明者は、上述のような観点から、従来のものより極
めて高い強さをもったＷＣ基焼結超硬合金を得べく研究
を重ねた結果、従来の強度論で最も主流とされてきたＪ
、ＧｕｒｌａｎｄなどのＷＣ−ＷＣ結合度合ｔこよ
るスケ用１〜ン説とは異った要因、すなわち粗大ＷＣ１
粗大遷移金属炭化物、粗大結合金属相プール、および巣
からなる要因がＷＣ基焼結超硬合金の強さを左右する主
たる要因であることを見出したのである。

なお、ここで云う粗大ＷＣおよび粗大遷移金属炭化物と
は、その寸法が炭化物の平均粒径の約３倍以上のもの、
また粗大結合金属用プールおよび巣とは、同じく炭化物
の平均粒径の約５倍以上のものをそれぞれ意味する。

すなわち、本発明者は、ＷＣ基焼結超硬合金に関して、
その抗折破面を詳細に検討し、その破壊起点を調べた結
果、その破壊起点の中心には粗大ＷＣ１粗大遷移金属炭
化物、粗大結合金属相プール、および巣が存在し、これ
が前記超硬合金の強さを左右することが明確となったの
である。

例えば、ＷＣＣｏ系焼結超硬合金０こついて述べれば、
その破壊起点の中心には、粗大ＷＣ１Ｃｏプール、およ
び巣が存在し、これらにかかる外部応力σｄ（抗折破壊
応力）と、これらの長径２ａ’（楕円と仮定）との間に
は第１図に示す関係があるのである。

したがって、第１図に示す結果から、粗大ＷＣ１Ｃｏプ
ール、および巣は、その強さに対しては同じような作用
を示し、しかもその寸法が小さいほど、その強さが上昇
することがわかる。

かかる意味から上述した粗大ＷＣ，Ｃｏプール、および
巣はＷＣ−Ｃｏ系焼結超硬合金（こおける欠陥として取
扱うことができる（以下これらの要因を欠陥と呼ぶこと
にする）。

また遷移金属炭化物（ＴｉＣ，ＴａＣ，ＮｂＣ，ＶＣな
ど）を１種または２種以上添加酸分として含有する、例
えばＷＣ−ＴｉＣ−ＴａＣ−Ｃｏ系、ＷＣ−
ＴｉＣＣｏ系、ＷＣ−ＴａＣＣｏ系などのＷＣ基焼結超
硬合金においても、前記遷移金属炭化物が粗大の場合は
同様に欠陥として作用し、前記超硬合金の強さを左右す
る要因として働くことが解明されたのである。

上述のよう０こ、欠陥寸法をなるべく小とすると共（こ
その欠陥数を少なくする、換言すれば小さな欠陥を大き
く分散させることによってＷＣ基焼結超硬合金の強さを
極めて高くすることができることを見出したのであるが
、本発明者は、さら（こ研究を行なった結果、前記欠陥
、すなわち粗大ＷＣ１粗大遷移金属炭化物、粗大結合金
属相プール、および巣からなる欠陥の寸法を３０μ未満
をこして、３０μ以上のものが存置しないようにし、し
かも前記欠陥を０．１ｍｍ以上の間隔で分散させるよ
うｔこすると、その強さにバラツキがなく、極めて高い
強さのＷＣ基焼結超硬合金が安定的に得られることを見
出したのである。

この発明のＷＣ基焼結超硬合金において、前記欠陥寸法
が３０μ以上になると、これらの分散度をいくら大きく
しても強さの上昇は望めず、また同様に欠陥間隔が０．
１ｍｍ未満になると、強さの向上が期待できない。

また、この発明のＷＣ基焼結超硬合金は１〜３０重量係
のＦｅ族金属を含有するが、その含有量が１％未満では
、その量が少なすぎてこの発明の組織をもった超硬合金
を得ることは難かしく、したがってその強さが低いもの
となる。

一方その含有量が３０係を越えると、結合金属である前
記Ｆｅ族金属が多くなりすぎて軟化し、充分な強さを前
記超硬合金に附与することができない。

さらに、この発明のＷＣ基焼結超硬合金に、耐熱性およ
び耐クレータ摩耗性などを向上させる目的で、必要（こ
応じてＷ以外の遷移金属の炭化物を含有させてもよいが
、その含有量が０．１重量係未満では前記特性（こ所望
の向上効ノ果が得られず、一方４５重量％を越えて含有
させると、ＷＣのもつすぐれた靭性が損なわれるようζ
こなることから、これらの成分を含有させる場合は、０
．１〜４５重量係の範囲０こととめるのが望ましい。

１以上のことから、この発明のＷＣ基焼結超硬合金に
おいては、上述した欠陥の手法を３０μ未満とし、その
分散間隔を０．１ｍｍ以上とすると共に、結合金属で
あるＦｅ族金属を１〜３０重量係含有させ、さらに必要
に応じてＷ以外の遷移金属の炭）化物を０．１〜４５重
量係含有させたのである。

なお、比較の目的で従来ＷＣ基焼結超硬合金を調査した
ところ、大きな寸法の欠陥が数多く、しかもＱ、Ｑ８ｍ
ｍ以下、多くはＱ、０５ｍｍ以下の間隔で密に存在して
いた。

・さらに、この発明のＷＣ基焼結超硬合金の製造にあ
たっては、特に原料の粉砕および混合、並びに前記工程
後の正確な篩分（風篩、水篩、種々の目開きを有する篩
い、およびフィルターによる湿式または乾式篩分など）
を行なうことによって、；前記欠陥の上限寸法および分
散間隔を制御するのである。

特に原料中の粗粒Ｃｏ粉末は巣の原因になりやすく、こ
れを除去すること、または減少せしめることが大切であ
る。

つぎ（こ、この発明を実施例（こより説明する。

実施例１平均粒度３μのＷＣ粉末約１ｋｇを、径１０φｍ１ｔｔ
の超硬ボール３ｋｇおよびエチルアルコールと共に粉砕
ドラム内に装入し、約１０Ｏｒ、ｐ、ｍの回転数で５
日間粉砕した後、３０μの目開きを有する；篩いて篩分
した。

この結果の粉末を走査型電子顕微鏡（以下ＳＥＭと云う
）で観察したところ、前記篩い通過後のＷＣ粉末は、２
９〜３０μの粒度のものを０．００４重量係含有する【
こすぎな力りた。

ついで前記ＷＣ粉末二９００ｇと、平均粒度１μのＣｏ
粉末１００ｇとを、５係ｍ７ＩＬの超硬ボール２ｋｇお
よびエチルアルコールと一諸をこ混合機で約］、ＯＯ
ｒ、ｐ、ｍの回転数で３日間混合し、この混合粉末を湿
式のまま同じく３０μの目開きを有する篩いて篩分を正
確に行った。

篩い通過後の混合粉末をＳＥＭ観察したところ、前記粉
末には、２９〜３０μの寸法のＷＣ粉末およびＣｏ粉末
を０．００４重量係含有した。

このよう（こして得られた篩分混合粉末をｌｔｔｙｎ
／（ｉの圧力でプレス成形後、１３７０℃Ｘ１ｈｒで真
空焼結した。

焼結後のこの発明の超硬合金の組織を観察したところ、
２９〜３０μの寸法の粗大ＷＣ，Ｃｏプール、および巣
からなる欠陥が０．８ｍｍ（８００μ）以上の間隔で分
散しており、平均抗折力（以下すべて２０本平均の場合
を云う）は４３０ｋｇ／ｍｉｊ、（標準偏差３．５
％）を示した。

なお、従来のＣｏ：１００重量％含有ＷＣ−Ｃｏ系焼結
超硬合金の平均抗折力は２８０ｋｇ／ｍｉ（標準偏差１
００Ｉ））を示すに過ぎなかった。

実施例２平均粒度３μのＷＣ粉末約１ｋｇを、粉砕時間を１日間
にする以外は実施例１におけると同じ条件で粉砕および
篩分を行った。

篩分後のＷＣ粉末は、２９〜３０μの寸法のＷＣ粉末を
２．７重量％含有する【こすぎなかった。

ついで前記篩分後のＷＣ粉末に対して、実施例１におけ
ると同じ条件で混合、篩分、プレス成形、および焼結を
行った。

この結果得られたこの発明のＷＣ基焼結超硬合金は、２
９〜３０μの寸法の粗大ＷＣ，Ｃｏプール、巣からなる
欠陥が０．１ｒｎｍ以上の間隔で分散した組織をもち
、平均抗折力は３２０ｋｇ、／ｍ４（標準偏差４
係）を示した。

実施例３平均粒度３μのＷＣ粉末１ｋｇを実施例１におけると
同じ条件で粉砕し、２０μの目開きを有する篩いて篩分
した。

篩い通過後のＷＣ粉末は、１９〜２０μの寸法のＷＣ粉
床を０．００３重量係含有した。

ついで粉砕篩分後の前記ＷＣ粉末９００ｇと平均粒度１
μのＣｏ粉末１００ｇとを実施例１におけると同じ条件
で混合し、２０μの目開きを有する篩いて篩分した。

篩分後の前記混合粉末を圧力１ｔｔｙｎ／ｃｒｉｔで
成形した後、１３５０°ＣＸｈｒの条件で真空焼結した
。

焼結後、さらに１３５０°Ｃ×１ｈｒの条件でＡｒガス
中番こおいて熱間静圧プレス（以下ＨＩＰと云う）を行
なった。

この結果、得られたこの発明のＷＣ基焼結超硬合金の組
織を観察したところ、１９〜２０μの寸法の粗大ＷＣお
よびＣｏプールだけからなる欠陥（この場合ＨＩＰ処理
を施したために観察できる程度の大きさの巣は存在しな
かった）が０．６關以上の間隔で分散しており、その平
均抗折力は４３０ｋｇ／ｍ７？ｔ（標準偏差３係）を
示した。

実施例４平均粒度３μのＷＣ粉床１ｋｇを、粉砕時間を１日間を
こする以外は実施例１におけると同じ条件で粉砕し、２
０μの目開きを有する篩いて篩分した。

篩い通過後のＷＣ粉床は、１９〜２０μのものを０．８
重量％含有した。

この結果共られたＷＣ粉末を実施例３【こおけると同じ
条件で、混合、篩分、プレス成形、焼結、およびＨＩＰ
処理した。

１９〜２０μの寸法の粗大ＷＣおよびＣｏプールが０、
１ｍｍＪＪ、上の間隔で分散した組織をもち、平均抗
折力３４０ｋｇ／ｖｒｖｔ（標準偏差３条）を示す
ＷＣ基焼結超硬合金が得られた。

実施例５平均粒度２μのＷＣ粉床を実施例１で示したと同じ条件
で粉砕し、粉砕後１０μのすき間を有するステンレスフ
ィルターで篩分を行なった。

フィルター通過後のＷＣ粉床は、９〜１０μの寸法のも
のを０．０１２重量係含有した。

ついで前記ＷＣ粉末を実施例１＆こおけると同じ条件で
混合し、混合後１０μのすき間を有するフィルターで篩
分し実施例１で示したと同じ条件でプレス成形および焼
結を行なった。

この結果得られたこの発明のＷＣ基焼結超硬合金は、９
〜１０μの寸法の粗大ＷＣ，Ｃｏプール、および巣から
なる欠陥が０．２ｍｍの間隔で分散した組織をもち、平
均抗折力は４３０ｋｙ／ｍｍ（標準偏差３係）を示した
。

実施例６粉砕時間を３日間にする以外は実施例５をこおけると同
じ条件で粉砕および篩分したところ、フィルター通過後
のＷＣ粉禾ｔこは、９〜１０μのものが０．１重量％含
有していた。

この結果のＷＣ粉宋に対して実施例５におけると同じ条
件で混合、篩分、プレス成形、および焼結を行なったと
ころ、９〜１０μの寸法の粗大ＷＣ，Ｃｏプール、およ
び巣からなる欠陥が０．１ｖｔｍＪＪ、上の間隔で分
散した組織をもち、平均抗折力３６０ｋｇ／ｍｔ？ｒ
（標準偏差４係）を示したＷＣ基焼結超硬合金が得ら
れた。

実施例７粉砕時間を２日間にする以外は実施例１におけると同じ
条件で粉砕および篩分したところ、２９〜３０μのＷＣ
粉末を０．３４重量係含有したＷＣ粉床が得られた。

このＷＣ粉禾８００ｇと平均粒度ｌμのＣｏ粉床２００
ｇとを、同様に実施例１（こ示したと同じ条件で混合、
篩分、および焼結したところ、２９〜３０μの寸法の欠
陥が０．２ｍｍ以上の間隔で分散した組織をもち、平
均抗折力３６０ｋｇ／ｒｎａ（標準偏差４．５係）
を示したこの発明のＷＣ基焼結超硬合金が得られた。

、なお、比較のため（こ、Ｃｏ：２０％含有の従来ＷＣ
Ｃｏ系焼結超硬合金は平均抗折力３００ｋｇ／−を示す
多こすぎず、その標準偏差も１１チを示し、非常にバラ
ツキの大きなものであった。

実施例８平均粒度３μのＷＣ粉末を、径１０φｍ’ｒｎの超硬ボ
ール３ｋｇおよびエチルアルコールと一諸に粉砕ドラム
内に装入し、約１０Ｏｒ、ｐ、ｍの回転数で３日間粉
砕し、２０μの篩いて篩分したところ、１９〜２０μの
ＷＣ粉末を０．１重量多含有したＷＣ粉末が得られた。

このＷＣ粉末７００ｇと１μの平均粒度のＣｏ粉末３０
０ｇとを実施例１に示したと同じ条件で混合し、２０μ
の篩いて篩分したところ、１９〜２０μの寸法のものを
０．１重量多含有していた。

この混合粉末を実施例３で示したと同じ条件で焼結して
得られたこの発明の超硬合金は１９〜２０μの欠陥が０
．２ｍｍＪＪ、上の間隔で分散した組織をもち、平均
抗折力３４０ｋｇ／ｍ４（標準偏差４係）を示した。

なお、Ｃｏ：３０重量％を含有した従来ＷＣ−Ｃｏ
系超硬合金の平均抗折力は３００ｋｇ、／ｍＡで、その
標準偏差も１０チと大きいものであった。

なお、比較の目的で、この発明の範囲外になるように、
上記ＷＣ粉末６５０ｇと上記Ｃｏ粉末３５０ｇとを混合
し、上述したと同じ条件で篩分および焼結したところ、
１９〜２０μの寸法の欠陥はＱ、２ｍｍ以上の間隔
で分散しているが、この場合ｃｏ量が多過ぎて軟化する
ために平均抗折力が３００ｋｇ／ｉｉ（標準偏差３．５
％）と低いＷＣ基焼結超硬合金が得られた。

従来ＷＣ３５％Ｃｏ超硬合金の平均抗折力は２９０に９
７ｍ？ｂなので、前記この発明の範囲外の合金は前記従
来合金と比較して、その強さにあまり差がないことをこ
なる。

実施例９平均粒度２μのＷＣ粉末約１ｋｇを、実施例１におけ
ると同じ条件で粉砕し、２０μの目開きを有する篩いて
篩分した。

篩い通過後のＷＣ粉末は、１９〜２０μの粒度のものを
ｏ、ｏｏｓ重量係含有した。

このＷＣ粉末９８０ｇと１μの平均粒度のＣｏ粉宋２０
ｇとを実施例１で示したと同じ条件で混合し、混合後２
０μの目開きを有する篩いで；篩分した。

ついで篩分後の混合粉末をプレス成形し、１４５０℃Ｘ
１ｈｒの条件で真空焼結した。

この結果得られたこの発明のＷＣ基焼結超硬合金は、１
９〜２０μの欠陥が０．５間以上の間隔で分散した組織
をもち、平均抗折力も２６０ｋｇ／ｖｎ？ｔ・（標準偏
差５％）を示した。

なお、ＷＣ−２％Ｃｏからなる従来超硬合金は、平均抗
折力１５０ｋｇ／−を示すにすぎず、その標準偏差も２
０係と極めてバラツキの大きなものであった。

ｉ比較の目的で、この発明の範囲外（こなるように上
記ＷＣ粉末９９５ｇと上記Ｃｏ粉末５ｇとを混合し、上
述したと同様な条件で混合およびプレス成形を行ない、
１５００℃Ｘ１ｈｒの条件で真空焼結した。

この結果、１９〜２０μの寸法の欠陥が０．０５ｍｍの
間隔で分散した組織をもち、しかも平均抗折力が１４０
ｋｇ／−を示す超硬合金が得られた。

前記比較超硬合金において、上述のように欠陥の分散間
隔が小さくなったのは、Ｃｏ含有量が少ないためにその
分散が悪い状態でｃｏプールが発生したこと、および高
い焼結温度を適用したためにＷＣが粒成長をしたことに
よるものである。

なお、ＷＣ０，５％Ｃｏ従来超硬合金の抗折力は１３０
ｋｇ、／ｍｙ？ｔを示すにすぎない。

上述のように、Ｃｏ含有量が１係未満の場合には、この
発明の合金組織を形成することは極めて難かしいのであ
る。

実施例１０実施例９で得られたＷＣ粉床８９０ｇ、１μの平均粒度
のＶＣ粉末１０ｇ、および１μの粒度のＣｏ粉末１００
ｇを実施例１で示したと同じ条件で混合し、ついで２０
μの目開きを有する篩いて篩分した。

篩通過後の混合粉末は、１９〜２０μのものをｏ、ｏｏ
ｓ重量重量台有した。

＠記混合粉末をプレス成形後、１４００℃Ｘ１ｈｒの条
件で真空焼結した。

この結果得られたこの発明の超硬合金は、１９〜２０μ
の寸法の欠陥が０．５ｍｍ、以上の間隔で分散した組織
をもち、その２０本平均抗折力は３４０ｋｇ／ｍａ（標
準偏差４条）であった。

なお、同一組成のＷＣ−１％ＶＣ１０％Ｃ。

をもった従来超硬合金に平均抗折力２６０ｋｇ、／ｍ
ｍを示すにすぎず、その標準偏差も１３係を示してバラ
ツキの大きなものであった。

実施例１１平均粒度２μのＷＣ粉末８００ｇと平均粒度３μのＴａ
Ｃ粉末１００ｇとを実施例１ｆこ示すと同じ条件で粉砕
し、粉砕後、さらに平均粒度１μのＣｏ粉末１００ｋｇ
を添加して３日間混合した。

混合波湿式で２０μの篩いに２回正確に通し篩分を行な
った。

篩分後の混合粉末は１９〜２０μの寸法のものを０．０
０６重量係含有するｌこすぎなかった。

つり）で前記混合粉末をプレス成形後、１４０００ＣＸ
１ｈｒの条件で真空焼結した。

得られた焼結超硬合金は、１９〜２０μの寸法が０．６
ｍｍ以上の間隔で分散した組織をもっており、その平均
抗折力は３３０ｋｇ／７ｎ７？Ｌ（標準偏差５．５％
）を示した。

なお、同一組成ＷＣ−１０％ＴａＣ−１０％Ｃｏをもつ
従来超硬合金は、平均抗折力２５０ｋｇ、／ｍａ（標
準偏差１３係）を示すにすぎない。

実施例１２平均粒度２μのＷＣ粉末６２０ｇ、ＷＣとＴｉＣとが５
０：５０の割合の固溶体炭化物粉末（平均粒度４μ）２
００ｇ、および平均粒度３μのＴａＣ粉床１００ｇを実
施例１ｐこ示すと同じ条件で粉砕し、粉砕後２０μの篩
いて篩分した。

篩分後の混合粉末は１９〜２０μのものを０．００５重
量係含有した。

°ついで前記混合粉末にさらに平均粒度１μのＣｏ粉末
を８０ｇ添力旧ッ、上述したと同じ条件で混合し、混合
後２０μの篩いで篩分した。

この結果得られた混合粉末をプレス成形した後、１３７
０°ＣＸ］、５ｈｒの条件で真空焼結した。

焼結後の超硬合金は、１９〜２０μの寸法をもつ欠陥が
０．６關以上の間隔で分散した組織をもっており、平均
抗折力３１０ｋｇ／ｍ？ｔ（標準偏差５条）を示し
た。

なお、同一組成のＷＣ−１０％ＴｉＣ−１０係ＴａＣ−
８％Ｃｏをもった従来焼結超硬合金は１、平均抗折力
２４０ｋｇ／ｍｓｌを示す（こすぎず、その標準偏差
も１２係と、極めてバラツキの大きなものであった。

実施例１３平均粒度２μのＷＣ粉床約１ｋｇを実施例９で示すと同
じ条件で粉砕および篩分し、この結果のＷＣ粉末９００
ｇと、平均粒度１μのＣｏ粉末９０ｇと、平均粒度１．
２μのＮｉ粉床１０ｇとを実施例８におけると同じ条件
で混合および篩分した後、プレス成形し、１３５０℃Ｘ
１ｈｒの条件で真空焼結した。

得られた焼結超硬合金は、１９〜２０μの寸法の欠陥が
０．５ｍｍ以上の間隔で分散した組織をもち、その平
均抗折力は３８０ｋｇ、／ｍａを示した。

なお、ＷＣ−９％Ｃｏ−１％Ｎｉからなる同一組成の従
来超硬合金の平均抗折力は２８０ｋｇ／ｍｖｔであった
。

実施例１４実施例１３における結合金属をすべてＮｉで置換した場
合のＷＣ基焼結超硬合金は、平均抗折力３６０ｋｇ／ｖ
ｔａを示した。

なお、ＷＣ−１０係Ｎｉからなる同一組成の従来超硬合
金の平均抗折力は２７０ｋｇ／−であった。

実施例１５実施例１３ＩこおけるＮｉを平均粒度３μのＦｅにかえ
た場合のこの発明の超硬合金の平均抗折力は３６０ｋ
ｇ／ｍｖｂを示した。

なお、ＷＣ−９’％Ｃｏ−１％Ｆｅからなる従来超硬
合金は平均抗折力２６０に９７ｍ４を示すｔこすぎなか
った。

実施例１６実施例１３＋こおける結合金属を平均粒度２μのカーボ
ニルＦｅ粉で置換した場合のこの発明の超硬合金は、平
均抗折力３５０ｋｇ／ｍａを示し、ＷＣ−ｉｏ％
Ｆｅからなる従来超硬合金の平均抗折力が２６０ｋｇ
／−であるのに比して極めて高い値を示した。

上述のように、この発明のＷＣ基焼結超硬合金は、従来
のものと比較して極めて高い強さく抗折力）をもち、そ
の強さのバラツキも著しく小さいなど工業上有用Δ特性
をもつのである。

【図面の簡単な説明】

第１図はＷＣ基焼結超硬合金組織に存在する粗大ＷＣ，
Ｃｏプール、および巣にかかる外部応力と、これらの−
長径との関係を示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】１鉄族金属を１〜３０重量係含有した炭化タングステ
ン基焼結超硬合金において、いずれも３０μ以上の寸法
を有する粗大炭化タングステン、粗大結合金属相プール
、および巣からなる欠陥がなく、かつ３０μ未満の寸法
を有する前記欠陥が０．１ｍｍ以上の間隔で分散した組
織を有することを特徴とする高強度炭化タングステン基
焼結超硬合金。２鉄族金属を１〜３０重量係含有し、さらにタングス
テン以外の遷移金属の炭化物を０．１〜４５重量係含有
した炭化タングステン基焼結超硬合金において、いずれ
も３０μ以上の寸法を有する粗大炭化タングステン、粗
大遷移金属炭化物、粗大結合金属性プール、および巣か
らなる欠陥がなく、かつ３０μ未満の寸法を有する前記
欠陥が０．１ｍｒｒｔ以上の間隔で分散した組織を有
することを特徴とする高強度炭化タングステン基焼結超
硬合金。