JPS58174224A - 燃焼排ガスの処理方法 - Google Patents
燃焼排ガスの処理方法Info
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- JPS58174224A JPS58174224A JP57055044A JP5504482A JPS58174224A JP S58174224 A JPS58174224 A JP S58174224A JP 57055044 A JP57055044 A JP 57055044A JP 5504482 A JP5504482 A JP 5504482A JP S58174224 A JPS58174224 A JP S58174224A
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- Japan
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- gas
- reactor
- exhaust gas
- nox
- ammonia
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一イラ排ガスのような燃焼排ガスを脱硝脱硫す
る方法の改良に関する。
る方法の改良に関する。
燃焼炉などから排出される燃焼排ガスを脱硝及び／又は
脱硫することに関しては、従来から幾多の方法が提案さ
れて来ているが、乾式で脱硝と脱硫を併行させる燃焼排
ガスの処理方法では、一般に第１図に示すようなフロー
が採用されている。すなわち、−イラ１から排出され九
燃焼排ガスはまず集塵１１２に送られて脱塵された後、
外部からアンモニアガスの供給を受けて脱硝器３に導入
される。脱硝器３にはＮＯｘのアンモニア還元に活性を
有する金属酸化物触媒が充填されておシ、排ガス中□Ｎ
ｏｗ社アン篭エアの存在下に骸触媒と接触することで窒
素ｔｃｊ１元される。こうして脱硝された排ガスは次い
で工アヒータ４に送られ、ここでＩイラＩＫ供給される
燃焼空気を熱交換によって予熱し、排ガス自体は約１５
０℃以下に冷却されて脱硫器５に供給される。脱硫器５
ＫＦｉ活性炭などの炭素質吸着剤が充填されており、排
ガス中の８０ｘはこれに吸着される。こうして脱硫され
た排ガスは脱硫１１１Ｆ５から煙突−に送られ、大気中
に放出される。
脱硫することに関しては、従来から幾多の方法が提案さ
れて来ているが、乾式で脱硝と脱硫を併行させる燃焼排
ガスの処理方法では、一般に第１図に示すようなフロー
が採用されている。すなわち、−イラ１から排出され九
燃焼排ガスはまず集塵１１２に送られて脱塵された後、
外部からアンモニアガスの供給を受けて脱硝器３に導入
される。脱硝器３にはＮＯｘのアンモニア還元に活性を
有する金属酸化物触媒が充填されておシ、排ガス中□Ｎ
ｏｗ社アン篭エアの存在下に骸触媒と接触することで窒
素ｔｃｊ１元される。こうして脱硝された排ガスは次い
で工アヒータ４に送られ、ここでＩイラＩＫ供給される
燃焼空気を熱交換によって予熱し、排ガス自体は約１５
０℃以下に冷却されて脱硫器５に供給される。脱硫器５
ＫＦｉ活性炭などの炭素質吸着剤が充填されており、排
ガス中の８０ｘはこれに吸着される。こうして脱硫され
た排ガスは脱硫１１１Ｆ５から煙突−に送られ、大気中
に放出される。
ところで、アンモニアガスの共存下に燃焼排ガスを金属
酸化物触媒と接触させてＮＯｘを窒素に還元する脱硝方
法にあっては、昔逼的な傾向として排ガスに供給するア
ンモニア量の増大に伴って脱硝率が向上し、８ｖの増大
に伴って脱硝率が低下することが関められている。従っ
て、高水準の脱硝率を確保するためには、アンモニア供
給量を増大させ、８■を低下させる必要があるが、８ｖ
をあｔ、ｂ低下させることは触媒単位時間当りの排ガス
処理量を減少させることになるので、一般には８ｖを低
下させることなく、過剰のアンモニアを排ガスに供給し
て脱硝率な確保する方策が採られている。
酸化物触媒と接触させてＮＯｘを窒素に還元する脱硝方
法にあっては、昔逼的な傾向として排ガスに供給するア
ンモニア量の増大に伴って脱硝率が向上し、８ｖの増大
に伴って脱硝率が低下することが関められている。従っ
て、高水準の脱硝率を確保するためには、アンモニア供
給量を増大させ、８■を低下させる必要があるが、８ｖ
をあｔ、ｂ低下させることは触媒単位時間当りの排ガス
処理量を減少させることになるので、一般には８ｖを低
下させることなく、過剰のアンモニアを排ガスに供給し
て脱硝率な確保する方策が採られている。
しかしながら、過剰のアンモニアを排ガスに供給して脱
硝器に供給することは、轟然のむとなかもアンモニアの
一部は未消費のｔｔ脱硝器を通過する仁とを意味するか
ら、第１図に示すようなフローを採用し九場合には、こ
の未消費アンモニアと、脱硝器内の触媒の酸化作用によ
って副生される８０．とが反応してアン４ニクム塩を形
成するので、脱硝器流出ガスがエアヒータで約２３０℃
以下に冷却されると、生成アンモス９ム塩によってエア
ヒータが閉塞されてしまう心配がある。
硝器に供給することは、轟然のむとなかもアンモニアの
一部は未消費のｔｔ脱硝器を通過する仁とを意味するか
ら、第１図に示すようなフローを採用し九場合には、こ
の未消費アンモニアと、脱硝器内の触媒の酸化作用によ
って副生される８０．とが反応してアン４ニクム塩を形
成するので、脱硝器流出ガスがエアヒータで約２３０℃
以下に冷却されると、生成アンモス９ム塩によってエア
ヒータが閉塞されてしまう心配がある。
ＮＯ＋ ＮＨ，＋−Ｏ３→Ｎ、 ＋ ３／２）１．ＯＮ
Ｏ＋ Ｎｏｔ ＋ ２ ＮＨｓ→２Ｎ、−）−ＩＨ，０
脱硝反応は公知のように上式に従がう等篭ル反応であシ
、この反応を十分に進行させるためＫは触媒反応の常と
してＮＯｘま九はＮＨ，のいづれか一方が過’ＩＮＫ存
在し、必要十分な触媒との接触時間がなければならない
、また該過−皐が高ければ触媒との接触時間を少なくで
き、該過剰率が低ければ誼接触時間を十分に長くする必
要がある。ＮＨ，は本来ＮＯを還元するために用いるも
のであるが、未反応ＮＨ，を減らそうとする観点から艶
れば、ＮＯを過剰とする方が有利であると首える。
Ｏ＋ Ｎｏｔ ＋ ２ ＮＨｓ→２Ｎ、−）−ＩＨ，０
脱硝反応は公知のように上式に従がう等篭ル反応であシ
、この反応を十分に進行させるためＫは触媒反応の常と
してＮＯｘま九はＮＨ，のいづれか一方が過’ＩＮＫ存
在し、必要十分な触媒との接触時間がなければならない
、また該過−皐が高ければ触媒との接触時間を少なくで
き、該過剰率が低ければ誼接触時間を十分に長くする必
要がある。ＮＨ，は本来ＮＯを還元するために用いるも
のであるが、未反応ＮＨ，を減らそうとする観点から艶
れば、ＮＯを過剰とする方が有利であると首える。
し九がって（ＮＨｓ ）／（ＮＯｘ ・） ＜ １であ
れば、比較的高い８ｖでもＮＨ，リークを少なくするこ
とができ、（ＮＨｍ ）／（ＮＯｘ ） ＝ ｔであれ
ば十分に低い８ｖ とする必要がある。もちろん前者の
場合画然のことなから［ＮＨｓ ）／（ＮＯｘ） ｔよ
シ高くすることができないから、脱硝率の低下はまぬが
れない。
れば、比較的高い８ｖでもＮＨ，リークを少なくするこ
とができ、（ＮＨｍ ）／（ＮＯｘ ） ＝ ｔであれ
ば十分に低い８ｖ とする必要がある。もちろん前者の
場合画然のことなから［ＮＨｓ ）／（ＮＯｘ） ｔよ
シ高くすることができないから、脱硝率の低下はまぬが
れない。
との友め、実用的Ｋｉｄ脱硝率を８０％程度とし、触媒
の性能、形状等にもよるが８ｖを通常２．０００〜λｓ
００ Ｈ４の範囲とし、ＮＨｓ １ＮＯｘ 比を０．８
５前後として、リークアンモニアを６ ｐｐｍ以丁とし
ている。
の性能、形状等にもよるが８ｖを通常２．０００〜λｓ
００ Ｈ４の範囲とし、ＮＨｓ １ＮＯｘ 比を０．８
５前後として、リークアンモニアを６ ｐｐｍ以丁とし
ている。
本発明看は謳１図に示すような燃焼排ガス処理フローに
於−１上述の如くエアヒータが閉塞される懸念を払拭す
ぺ〈検討を重ねた結果、脱硝器３の上流側で排ガスに供
給されるアンモニアガス量が、脱硝器でＩＩＩＩＩＫ反
応し九Ｎ０１１１量に対するモル比、すなわち注入ＮＨ
，量／（入口ＮＯｘ量−出口Ｎ０ｗ量）比で１０８を超
えるとアンモニアの一部が未消費のまま脱硝器を通過す
る割合が急増するが、１．０４以下、１．０２以上であ
ればアンモニアのはとんどすべてはＮ０ｘＯ遺元ア供給
量を制限し九ことに原因する脱硝率の低下は、脱硫器Ｓ
Ｋ導入される排ガスにアンモニアを新たに供給し、脱硫
器内の炭素質吸着剤に脱硝を負担させることで充分補い
得ることを見い出した。
於−１上述の如くエアヒータが閉塞される懸念を払拭す
ぺ〈検討を重ねた結果、脱硝器３の上流側で排ガスに供
給されるアンモニアガス量が、脱硝器でＩＩＩＩＩＫ反
応し九Ｎ０１１１量に対するモル比、すなわち注入ＮＨ
，量／（入口ＮＯｘ量−出口Ｎ０ｗ量）比で１０８を超
えるとアンモニアの一部が未消費のまま脱硝器を通過す
る割合が急増するが、１．０４以下、１．０２以上であ
ればアンモニアのはとんどすべてはＮ０ｘＯ遺元ア供給
量を制限し九ことに原因する脱硝率の低下は、脱硫器Ｓ
Ｋ導入される排ガスにアンモニアを新たに供給し、脱硫
器内の炭素質吸着剤に脱硝を負担させることで充分補い
得ることを見い出した。
而して本発明に係る燃焼排ガスの処理方法は金属酸化物
触媒が充填された第１反応器（脱硝器）に、燃焼排ガス
をアンモニアガスと共に供給して脱硝し、ｌｌ５１反応
器流出ガスをエアーヒータに通し喪後、炭素質吸着剤が
充填された第２反応器（脱硫器）に供給して脱硫する燃
焼排ガスの処理方法に於て、第１反応器に供給されるア
ンモニアガスを排ガ中の反応ＮＯｘ量に対するモル比で
ｔ、ＯＳ以下に抑え、第２反応器に４アンモニアガスを
供給することを特命とする。
触媒が充填された第１反応器（脱硝器）に、燃焼排ガス
をアンモニアガスと共に供給して脱硝し、ｌｌ５１反応
器流出ガスをエアーヒータに通し喪後、炭素質吸着剤が
充填された第２反応器（脱硫器）に供給して脱硫する燃
焼排ガスの処理方法に於て、第１反応器に供給されるア
ンモニアガスを排ガ中の反応ＮＯｘ量に対するモル比で
ｔ、ＯＳ以下に抑え、第２反応器に４アンモニアガスを
供給することを特命とする。
Ｉｍ！図は本発明の燃焼排ガス処理方法を実施する場合
の７０−シートを示すものであって、図示の通り、Ｉベ
ラ１からの燃焼排ガスはます集轟凶２に送られて脱瓢さ
れる１次いで排ガスは金ｊＩＩＭ化物触媒が充填された
脱硝器３に導入されるが、本発明によれば、排ガス中の
反応ＮＯｘ量に灼するモル比でｔ、ＯＳ以下のアンモニ
アガスが、脱銅器に導入される排ガス忙供給される１、
この場合アンモニア注入量の制御は公知の方法で例えば
脱硝器の入口／出口ＮＯｘ＠［および排ガス量を検出し
、ＮＯｘの反応量を演算して求め、これに比内させてア
ンモニアの注入を行なえば良い、脱硝器３内に充填され
、る金属酸化物触媒は、ＳＯ１ヤハロゲン化物に対して
耐被毒性が高く、しかも３００−４００℃の温度範囲で
ＮＯＸのアンモニア還元に活性を有する触媒であって、
例えば酸化チタン−酸化／々ナジウム触媒が使用される
。
の７０−シートを示すものであって、図示の通り、Ｉベ
ラ１からの燃焼排ガスはます集轟凶２に送られて脱瓢さ
れる１次いで排ガスは金ｊＩＩＭ化物触媒が充填された
脱硝器３に導入されるが、本発明によれば、排ガス中の
反応ＮＯｘ量に灼するモル比でｔ、ＯＳ以下のアンモニ
アガスが、脱銅器に導入される排ガス忙供給される１、
この場合アンモニア注入量の制御は公知の方法で例えば
脱硝器の入口／出口ＮＯｘ＠［および排ガス量を検出し
、ＮＯｘの反応量を演算して求め、これに比内させてア
ンモニアの注入を行なえば良い、脱硝器３内に充填され
、る金属酸化物触媒は、ＳＯ１ヤハロゲン化物に対して
耐被毒性が高く、しかも３００−４００℃の温度範囲で
ＮＯＸのアンモニア還元に活性を有する触媒であって、
例えば酸化チタン−酸化／々ナジウム触媒が使用される
。
脱硝器３から流出し九排ガスは、次いでエアヒータ４に
送られ、ζζで一イツ用燃焼空気と熱交換して燃焼空気
を予熱し、排ガス自体は約１１ｉ０℃以下に冷却されゐ
０本発明の方法によれば、脱硝器流出ガス中にアンモニ
アが含まれることがないので、エアヒータ４に閉塞が起
る虞れはない。
送られ、ζζで一イツ用燃焼空気と熱交換して燃焼空気
を予熱し、排ガス自体は約１１ｉ０℃以下に冷却されゐ
０本発明の方法によれば、脱硝器流出ガス中にアンモニ
アが含まれることがないので、エアヒータ４に閉塞が起
る虞れはない。
エアヒータ４で冷却され九排ガスは、通風機を経て脱硫
器Ｂｌ／Ｃ導入されるが、本発明ではこの排ガスにアン
モニアガスが供給される。脱硫器５には活性炭などの炭
素質吸着剤が充填されておｆｉ、１１０〜１５０℃の温
度で炭素質吸着剤Ｋｍ触することにより、排ガス中０８
０ｘは執着除去され、残存ＮＨ，も硫酸アノ４エクムな
とのアンモニウム塩９形で吸着除去される。ヒリして脱
硝脱硫された排ガスは、脱硫器６から煙突６に送られて
大気中に放出される。
器Ｂｌ／Ｃ導入されるが、本発明ではこの排ガスにアン
モニアガスが供給される。脱硫器５には活性炭などの炭
素質吸着剤が充填されておｆｉ、１１０〜１５０℃の温
度で炭素質吸着剤Ｋｍ触することにより、排ガス中０８
０ｘは執着除去され、残存ＮＨ，も硫酸アノ４エクムな
とのアンモニウム塩９形で吸着除去される。ヒリして脱
硝脱硫された排ガスは、脱硫器６から煙突６に送られて
大気中に放出される。
一方、活性炭等の炭素質吸着剤によるアンモニア注入下
での脱硝反応特性は第３図の例に見るようにλ口ＮＯｘ
機度が低いほど、高い脱硝率が得られる。辷れは注入し
たＮＨｌが優先的に共存ＳＯｘと反応するのが主原因と
見られ“る、し九がって本脱硝効果を有効に利用しよう
とすれば入口ＮＯｘ ４度を１５０ ｐｐｍ以下、好ま
しくは１１００ｐｐ以丁とすれば良い。
での脱硝反応特性は第３図の例に見るようにλ口ＮＯｘ
機度が低いほど、高い脱硝率が得られる。辷れは注入し
たＮＨｌが優先的に共存ＳＯｘと反応するのが主原因と
見られ“る、し九がって本脱硝効果を有効に利用しよう
とすれば入口ＮＯｘ ４度を１５０ ｐｐｍ以下、好ま
しくは１１００ｐｐ以丁とすれば良い。
尚、講３図に示すデータを得るに際して採用した試験条
件は次の通りである。
件は次の通りである。
８Ｖ ６００ｈｒ−’
８０、濃Ｗｅ １０５ Ｇ ｐｐｍＮＨ，１９１
度 ５２５ ｐｐｍ ガス温度 １４５℃ 通ガス時間 ４８ｈｒ 以上述べて来たところから明らかな通り、本発明の排ガ
ス処理方法は第１図にフローを示す従来の排ガス処理方
法とは相違して、排ガスの脱硝を＃１１反応器（脱硝器
）のみなら−ず、第２反応器（脱硫器）にも負担させて
いるので、脱６ｓ器だけに負担させている従来法に比較
して次のような利点がある。
度 ５２５ ｐｐｍ ガス温度 １４５℃ 通ガス時間 ４８ｈｒ 以上述べて来たところから明らかな通り、本発明の排ガ
ス処理方法は第１図にフローを示す従来の排ガス処理方
法とは相違して、排ガスの脱硝を＃１１反応器（脱硝器
）のみなら−ず、第２反応器（脱硫器）にも負担させて
いるので、脱６ｓ器だけに負担させている従来法に比較
して次のような利点がある。
すなわち、本発明によれば、第２反応器でも脱硝が行な
われるため、第１反応器での脱硝率が比較的低水準でも
オーーーオールの脱硝率を従来法と同程［Ｋ維持する仁
とができ、従ってｔｓ１反応器の８ｖを従来法の脱硝器
のそれよ）高くする仁とができるので、比較的高価な金
属酸化物触媒の使用量の節減が可能である。さらにまた
第１反応器の脱硝率を従来法の脱硝器はど高水準に維持
する必要がないので、Ｍ１反応器へは過剰のアンモニア
を供給する要がなく、従ってアンモニウム塩によるエア
ヒータの閉塞を懸念する必要が表い。
われるため、第１反応器での脱硝率が比較的低水準でも
オーーーオールの脱硝率を従来法と同程［Ｋ維持する仁
とができ、従ってｔｓ１反応器の８ｖを従来法の脱硝器
のそれよ）高くする仁とができるので、比較的高価な金
属酸化物触媒の使用量の節減が可能である。さらにまた
第１反応器の脱硝率を従来法の脱硝器はど高水準に維持
する必要がないので、Ｍ１反応器へは過剰のアンモニア
を供給する要がなく、従ってアンモニウム塩によるエア
ヒータの閉塞を懸念する必要が表い。
実施例１
１１Ｇ１反応器に板状酸化チタン−酸化Ｊナジクム系触
媒を固定床として充填し、第２反応ｌ！には活性炭′を
移動床として充填して、１００ＯＯＮ＃／／ｈｒの石炭
Ｉイラ排ガス（８０ｘ ＩＩＩｇ １０００ ｐｐｍ、
ＮＯｘ濃ＦＩ Ｂ ＯＯｐｐｍ）を第２図に示すフａ
−に従って処理した。
媒を固定床として充填し、第２反応ｌ！には活性炭′を
移動床として充填して、１００ＯＯＮ＃／／ｈｒの石炭
Ｉイラ排ガス（８０ｘ ＩＩＩｇ １０００ ｐｐｍ、
ＮＯｘ濃ＦＩ Ｂ ＯＯｐｐｍ）を第２図に示すフａ
−に従って処理した。
ます上鮎の排ガスを集ｌＩ器２に通して脱塵後、この排
ガスに２１３ｐｐｍ のアンモニアを注入し、温ｆ３
５０℃、８Ｖ２Ｂ００ｈｒ−”の条件で第１反応器３に
導入した。＄１１１反応器流出ガス中ガス中、＃Ｆｌ
１ｉＩｓ ｐｐｍ以下であって、ＮＯＸ濃贋け９３ ｐ
ｐｍとなった。従ってｊ１１１反応器での脱硝率Ｆ１６
９．０−と計算される。
ガスに２１３ｐｐｍ のアンモニアを注入し、温ｆ３
５０℃、８Ｖ２Ｂ００ｈｒ−”の条件で第１反応器３に
導入した。＄１１１反応器流出ガス中ガス中、＃Ｆｌ
１ｉＩｓ ｐｐｍ以下であって、ＮＯＸ濃贋け９３ ｐ
ｐｍとなった。従ってｊ１１１反応器での脱硝率Ｆ１６
９．０−と計算される。
次にこの第１反応器流出ガスをエアヒータで１４５℃に
冷却した後、このガス４Ｃ５００ｐｐｍのアンモニアを
再注入し、６００ ｈｒ−”の８■で第２反応−５に供
給したところ、＠２反応器流出ガス中にはアンモニアの
存在が認められず、第２反応器での脱硝率は４６％であ
った。従って、為ｌ及び鴫２反応器での総合脱硝率は８
３．３９４となる。
冷却した後、このガス４Ｃ５００ｐｐｍのアンモニアを
再注入し、６００ ｈｒ−”の８■で第２反応−５に供
給したところ、＠２反応器流出ガス中にはアンモニアの
存在が認められず、第２反応器での脱硝率は４６％であ
った。従って、為ｌ及び鴫２反応器での総合脱硝率は８
３．３９４となる。
尚、本偽ではａｌ１反応４ＴＦｔＩｔ出ガス中のアンモ
ニア量か僅かであるため（５ｊｐｍ以下）、エアヒータ
がアンモニウム塩で閉塞されることはなかった。
ニア量か僅かであるため（５ｊｐｍ以下）、エアヒータ
がアンモニウム塩で閉塞されることはなかった。
比較例１
第１反応器への触媒充填量を増加させて骸反応器でのＳ
Ｖを２０００ ｂｙ−”を減少させると共Ｋ。
Ｖを２０００ ｂｙ−”を減少させると共Ｋ。
＃１１反応器に導入される排ガスへのアンモニア注入量
を２５５ ｐｐｍ Ｋ増加させた以外は実施例１と同
一の条件で、石嶽Ｉイラ排ガスを第１反応器に供給した
ところ、該゛反応器での脱硝率は８３憾となり、第１反
応器流出ガス中のＮＨａ １１度は５ｐｐｍ以下であっ
た。
を２５５ ｐｐｍ Ｋ増加させた以外は実施例１と同
一の条件で、石嶽Ｉイラ排ガスを第１反応器に供給した
ところ、該゛反応器での脱硝率は８３憾となり、第１反
応器流出ガス中のＮＨａ １１度は５ｐｐｍ以下であっ
た。
実施例１との対比から明らかな通Ｌｓｇｔ反応器のみで
も実施例１の総合脱硝率に匹敵する脱硝率を得ることが
できるが、＃１１反応器のみに脱硝を負担させる場合に
は、該反応器での触媒使用量を増大させ、８ｖ を低下
させなければならない。
も実施例１の総合脱硝率に匹敵する脱硝率を得ることが
できるが、＃１１反応器のみに脱硝を負担させる場合に
は、該反応器での触媒使用量を増大させ、８ｖ を低下
させなければならない。
実施４Ｒ２
実施例ＩＫ於て第１反応器への触媒充填量を減少させて
咳反応器での８ｖをａ ｓ ｏ ｏ ｈｆ″１ に増大
させると共に、第１反応器に供給される排ガスのＮＯｘ
濃度とアンモニア注入量をそれぞれ２００ ｐｐｍ及び
９８ｐｐａ＋とした以外は実施例１と同一条件で石炭Ｉ
イラ排ガスを処理したところ、ＩＥＩ反応器での脱硝率
は４７−であり、該反応ｌｌ５Ｒ出ガス中のアンモニア
量はＳ ｐｐｍ以下であった。ｔた第２反応器での脱硝
率は４３−であ夛、該反応ｌｓＲ出ガス中に４アンモニ
アが含まれていなかつ大、＠１及び第２反応器による総
合脱硝率を算出すると、その値は・６９．８−となる。
咳反応器での８ｖをａ ｓ ｏ ｏ ｈｆ″１ に増大
させると共に、第１反応器に供給される排ガスのＮＯｘ
濃度とアンモニア注入量をそれぞれ２００ ｐｐｍ及び
９８ｐｐａ＋とした以外は実施例１と同一条件で石炭Ｉ
イラ排ガスを処理したところ、ＩＥＩ反応器での脱硝率
は４７−であり、該反応ｌｌ５Ｒ出ガス中のアンモニア
量はＳ ｐｐｍ以下であった。ｔた第２反応器での脱硝
率は４３−であ夛、該反応ｌｓＲ出ガス中に４アンモニ
アが含まれていなかつ大、＠１及び第２反応器による総
合脱硝率を算出すると、その値は・６９．８−となる。
実施例３
第１反応−に板状に成形し九酸化チタンー酸化パナジツ
ム触媒を固定床として８Ｖ４，０００ｈｒ−’となるよ
うに充填し、ガス温嵐３５０℃、８０ｘ１．０００ｐｐ
ｍ 、 ＮＯｘ ３００ｐｐｍ を含む石炭焚−イラ
の排ガＪ １０，０００ Ｎｔｄ／Ｈを反応１１＆ｃ導
びき、［ＮＨａ ］／（ＮＯｘ〕比ＯＳとなるようにア
ンモニアを混入し九ところ脱硝率７２ｇ４が得られ、反
応ＮＯｘ比１．１１とな如アンモニアリークは２４ ｐ
ｐｔｎが検知され友１次に（ＮＨｓ ）／（ＮＯｘ）比
を０．５ Ｋ減じ九ところ、脱硝率は４７−が得られ、
反応ＮＯｘ比１．０６とな）アン４Ｊ＋Ｌアリークは８
ｐｐｍに減少し丸。
ム触媒を固定床として８Ｖ４，０００ｈｒ−’となるよ
うに充填し、ガス温嵐３５０℃、８０ｘ１．０００ｐｐ
ｍ 、 ＮＯｘ ３００ｐｐｍ を含む石炭焚−イラ
の排ガＪ １０，０００ Ｎｔｄ／Ｈを反応１１＆ｃ導
びき、［ＮＨａ ］／（ＮＯｘ〕比ＯＳとなるようにア
ンモニアを混入し九ところ脱硝率７２ｇ４が得られ、反
応ＮＯｘ比１．１１とな如アンモニアリークは２４ ｐ
ｐｔｎが検知され友１次に（ＮＨｓ ）／（ＮＯｘ）比
を０．５ Ｋ減じ九ところ、脱硝率は４７−が得られ、
反応ＮＯｘ比１．０６とな）アン４Ｊ＋Ｌアリークは８
ｐｐｍに減少し丸。
また触媒をａｖｓｏｏｏｕ’ となるように増量し、
（ＮＨｓ ）／（Ｎｏ菫〕比をへ・になるようにアンモ
ニアを混入したとζろ脱硝率５丁６Ｂ−が得られ、反応
ＮＯｘ比１．０４となり、アンモニアリークは４ｐｐｍ
となつ九。
（ＮＨｓ ）／（Ｎｏ菫〕比をへ・になるようにアンモ
ニアを混入したとζろ脱硝率５丁６Ｂ−が得られ、反応
ＮＯｘ比１．０４となり、アンモニアリークは４ｐｐｍ
となつ九。
さらに１触媒を８Ｖ＄１５００ｈｒ−’ となるよう
に増量し、（ＮＨｓ ）／（Ｎｏ買〕比を１． ＯＫな
るようにアンモニアを混入したところ脱硝率９２−が得
られ、反応ＮＯｘ比１．０９となり、アンモニアリーク
Ｆｉ２４ ｐｐｍが検知され、さらＫ （ＮＩｓ ）／
（ＮＯｘ）比をα８に減じたところ、脱硝率は７７嚢に
なり、反応ＮＯｘ比１．０４とな夛アンモニアリークは
８ ｐｐｍに減少した。
に増量し、（ＮＨｓ ）／（Ｎｏ買〕比を１． ＯＫな
るようにアンモニアを混入したところ脱硝率９２−が得
られ、反応ＮＯｘ比１．０９となり、アンモニアリーク
Ｆｉ２４ ｐｐｍが検知され、さらＫ （ＮＩｓ ）／
（ＮＯｘ）比をα８に減じたところ、脱硝率は７７嚢に
なり、反応ＮＯｘ比１．０４とな夛アンモニアリークは
８ ｐｐｍに減少した。
菖１図は従来法によって燃焼排ガスを脱硝脱硫する場合
のフローシートであ’ｐ、ｔａ２図は本発明の方法によ
って燃焼排ガスを脱硝脱硫する場合のフローシートであ
る。第３図はアン七二ア注入下で炭素質吸着剤にて脱硝
反応を行なわせた場合の脱硝率と入口ＮＯｘ濃度との関
係を示すグラフである。 ｌ；−イラ ２；集塵器 ３；第１反応器（脱硝ａ） ４；エアヒータ ５；第２反応器で脱硫器）６；
煙 突
のフローシートであ’ｐ、ｔａ２図は本発明の方法によ
って燃焼排ガスを脱硝脱硫する場合のフローシートであ
る。第３図はアン七二ア注入下で炭素質吸着剤にて脱硝
反応を行なわせた場合の脱硝率と入口ＮＯｘ濃度との関
係を示すグラフである。 ｌ；−イラ ２；集塵器 ３；第１反応器（脱硝ａ） ４；エアヒータ ５；第２反応器で脱硫器）６；
煙 突
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 金属酸化物触媒が充填され九第１反応器に、燃焼
排ガスをアンモニアガスと共に供給して脱硝し、’ＩＩ
Ｉ反応器流出ガスをエアーヒータに通した後、炭素質吸
着剤が充填された第８反応ＩＮＫ供給して脱硫する燃燐
排ガスの処理方法に於て、Ｊ１１反応器に供給されるア
ンモニアガスを排ガス中の反応ＮＯｘ量に対するモル比
で１．０５以下に抑え、Ｊ［２反応器にもアンモニアガ
スを供給すること−を特徴とする燃＊＃ガスの処理方法
。 ！ １１１１反応器の温度を３００〜４００℃に、第
２反応器のｉ１度を１１０−１５０℃に保持する物許請
求の範囲１１１項記載の方法。 ３、’ｌ１１反応器の８ｖを２０００〜５０００ｈｒ−
’に、馬２反応器の８ｖを４００〜１０００ｈｒ’ に
保持する％許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ ７１４２反応器の入口ＮＯｘ濃度が１５０ ｐｐｍ
以下となるように燃焼排ガスを第１反応器で処理す
る仁とを４１１ｍとする特許請求の範囲第１ １項
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57055044A JPS58174224A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 燃焼排ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57055044A JPS58174224A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 燃焼排ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58174224A true JPS58174224A (ja) | 1983-10-13 |
Family
ID=12987662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57055044A Pending JPS58174224A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 燃焼排ガスの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58174224A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4839148A (en) * | 1986-11-15 | 1989-06-13 | Rheinische Braunkohlenwerke A.G. | Method of removing SOx and NOx from effluent gas |
| US4851202A (en) * | 1987-01-21 | 1989-07-25 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Process for the simultaneous removal of nitrogen oxides and sulfur dioxide from an oxygen-containing exhaust gas |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51138575A (en) * | 1975-05-28 | 1976-11-30 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Process for r emoval of nitrogen exides and sulfur oxides in exhaust gas |
| JPS51140870A (en) * | 1975-05-30 | 1976-12-04 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | An exhaust gas treatment process |
| JPS5275658A (en) * | 1975-12-20 | 1977-06-24 | Nippon Steel Corp | Treatment of exhaust gas |
-
1982
- 1982-04-01 JP JP57055044A patent/JPS58174224A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51138575A (en) * | 1975-05-28 | 1976-11-30 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Process for r emoval of nitrogen exides and sulfur oxides in exhaust gas |
| JPS51140870A (en) * | 1975-05-30 | 1976-12-04 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | An exhaust gas treatment process |
| JPS5275658A (en) * | 1975-12-20 | 1977-06-24 | Nippon Steel Corp | Treatment of exhaust gas |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4839148A (en) * | 1986-11-15 | 1989-06-13 | Rheinische Braunkohlenwerke A.G. | Method of removing SOx and NOx from effluent gas |
| US4851202A (en) * | 1987-01-21 | 1989-07-25 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Process for the simultaneous removal of nitrogen oxides and sulfur dioxide from an oxygen-containing exhaust gas |
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